JPS6077921A - スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS6077921A JPS6077921A JP18518983A JP18518983A JPS6077921A JP S6077921 A JPS6077921 A JP S6077921A JP 18518983 A JP18518983 A JP 18518983A JP 18518983 A JP18518983 A JP 18518983A JP S6077921 A JPS6077921 A JP S6077921A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はパイプ、ドラム、成型形鋼その他−膜加工用の
熱延鋼板の製造方法に関する。
熱延鋼板の製造方法に関する。
（従来技術）
連続鋳造鋳片を＃ｉ間圧延して製造した鋼板は、二次ス
ケールの密着性が悪いため、酸洗後ボンデ処理等の表面
処理を実施したのち成形加工を行ないドラム、ｚ４イブ
等の製品としその後表面被覆する方法が採用されていた
。
ケールの密着性が悪いため、酸洗後ボンデ処理等の表面
処理を実施したのち成形加工を行ないドラム、ｚ４イブ
等の製品としその後表面被覆する方法が採用されていた
。
（発明の目的）
本発明は酸洗やがンデ処理の必要がなく、加工メーカー
で直ちに成形加工し表面被覆を行うことが可能なスケー
ル密着性の優れた熱延鋼板の製造法を提供することにあ
る。
で直ちに成形加工し表面被覆を行うことが可能なスケー
ル密着性の優れた熱延鋼板の製造法を提供することにあ
る。
（発明の構成・作用）
前述の如く、連続鋳造鋳片を素材として製造した熱延鋼
板はスケール密着性が悪いため、株々の表面処理加工を
必要としていたが、経済性に不利であるため、従来のよ
うな複雑な表面処理工程を必要としないスケール密着性
の優れた熱延鋼板の開発研究を行った結果、本発明者等
はよシ簡易な手段によシ目的を達成できる方法の開発に
成功した。
板はスケール密着性が悪いため、株々の表面処理加工を
必要としていたが、経済性に不利であるため、従来のよ
うな複雑な表面処理工程を必要としないスケール密着性
の優れた熱延鋼板の開発研究を行った結果、本発明者等
はよシ簡易な手段によシ目的を達成できる方法の開発に
成功した。
本発明の要旨は、Ｃ０，０３〜０．２５チ、５ｌＯ９０
２％以下、Ｍｎ ０．２０〜１．００％、ｐｏ、０２０
チ以下、８０．０ＩＱ％以下、Ｃｕ ０．０２％以下、
Ｃｒ ０．０２％以下、Ａｔ０．０５％以下であって、
残りがＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を溶製後、連
続鋳造して得た熱鋼片を加熱炉に装入し、１２３０℃〜
１３００℃で加熱するかもしくは一旦冷片としたのち１
２３０℃〜１３００℃で再加熱して熱間圧砥し、５５０
〜７００℃で巻取ったコイルをＮ２ガスあるいはアルゴ
ンガスもしくはそれらの混合ガスからなる非酸化性雰囲
気中で３５０℃に達するまで冷却することを特徴とする
スケール密着性の優れた熱延鋼板の製造方法、であって
、以下さらに詳細に説明する。
２％以下、Ｍｎ ０．２０〜１．００％、ｐｏ、０２０
チ以下、８０．０ＩＱ％以下、Ｃｕ ０．０２％以下、
Ｃｒ ０．０２％以下、Ａｔ０．０５％以下であって、
残りがＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を溶製後、連
続鋳造して得た熱鋼片を加熱炉に装入し、１２３０℃〜
１３００℃で加熱するかもしくは一旦冷片としたのち１
２３０℃〜１３００℃で再加熱して熱間圧砥し、５５０
〜７００℃で巻取ったコイルをＮ２ガスあるいはアルゴ
ンガスもしくはそれらの混合ガスからなる非酸化性雰囲
気中で３５０℃に達するまで冷却することを特徴とする
スケール密着性の優れた熱延鋼板の製造方法、であって
、以下さらに詳細に説明する。
本発明における成分の限定理由は、本発明の目的とする
加工用途に適応した。１１１１４ｋを提供するためであ
る。
加工用途に適応した。１１１１４ｋを提供するためであ
る。
Ｃ０，０３〜０．２５％とする理由は、本発明にがかる
熱延鋼板の用途即ちパイプ、ドラム、成型型鋼、自動車
フレーム、料理用鍋などに適した特性を与えるためで、
これらには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。Ｃは成
品では大部分ＦａｓＣ（セメンタイト）となシ、スケー
ル密着性を悪化させるので、出来るだけ低目が望ましい
が、自動車のフレーム、建材、パイプ等では強度が必要
で、両者を満足させるには０．２５％が上限となシ、ま
たドラム材等に適当なＣ成分は０．０３％が限度となシ
、これが本発明におけるＣ成分の下限を０．０３チとす
る理由である。
熱延鋼板の用途即ちパイプ、ドラム、成型型鋼、自動車
フレーム、料理用鍋などに適した特性を与えるためで、
これらには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。Ｃは成
品では大部分ＦａｓＣ（セメンタイト）となシ、スケー
ル密着性を悪化させるので、出来るだけ低目が望ましい
が、自動車のフレーム、建材、パイプ等では強度が必要
で、両者を満足させるには０．２５％が上限となシ、ま
たドラム材等に適当なＣ成分は０．０３％が限度となシ
、これが本発明におけるＣ成分の下限を０．０３チとす
る理由である。
次に３１を０．０２％以下とする理由は、０．０２％を
超えると本発明の目的とする鋼板の特性を４２４ねるた
めであり、本発明ではＳｌは再加熱すると地鉄／スケー
ル界面に濃化するので１時にＳｌｌ含有上少ないほうが
良く目的を損なわない範囲は０．０２％以下である。
超えると本発明の目的とする鋼板の特性を４２４ねるた
めであり、本発明ではＳｌは再加熱すると地鉄／スケー
ル界面に濃化するので１時にＳｌｌ含有上少ないほうが
良く目的を損なわない範囲は０．０２％以下である。
またＭｎを０２０〜１．００チとする理由は、Ｍｎは二
次スケールの密着性に望ましい元素であるが、０．２０
％未満では本発明の目的とする鋼板の強度上問題があシ
、また１、００％超では経済性を失なうためである。
次スケールの密着性に望ましい元素であるが、０．２０
％未満では本発明の目的とする鋼板の強度上問題があシ
、また１、００％超では経済性を失なうためである。
次にｐ、ｓをそれぞれ０．０２０％及び０．０１０ｑ６
以下とする理由は、ｐ、ｓともに加熱および熱延中にス
ケールと地鉄界面に濃化し、二次スケール密着性を悪ぐ
するためで、特に再熱材ではｏ、ｏｉ。
以下とする理由は、ｐ、ｓともに加熱および熱延中にス
ケールと地鉄界面に濃化し、二次スケール密着性を悪ぐ
するためで、特に再熱材ではｏ、ｏｉ。
チ以下が望ましい。しかし、Ｐを低下させるのは難かし
く、かつ、脱Ｐ１脱Ｓともに処理コストが嵩むので経済
上の許容範囲を考慮して、含有滑はそれぞれ０．０２０
％及び０．０１０％以下で適宜決定すべきである。
く、かつ、脱Ｐ１脱Ｓともに処理コストが嵩むので経済
上の許容範囲を考慮して、含有滑はそれぞれ０．０２０
％及び０．０１０％以下で適宜決定すべきである。
また、Ａｔを０．０５％以下とする理由は、目的とする
鋼板＃造のためＡｔ脱散した場合Ａｔの含有は不可避的
であり、目的に対し影沖の限界を調査した結果、０．０
５％まで好結果か認められたためである。而して０．０
５％超ではれ酒的にも不利である。そこで本発明ではＡ
ｔの含七社を０．０５−以下とした。
鋼板＃造のためＡｔ脱散した場合Ａｔの含有は不可避的
であり、目的に対し影沖の限界を調査した結果、０．０
５％まで好結果か認められたためである。而して０．０
５％超ではれ酒的にも不利である。そこで本発明ではＡ
ｔの含七社を０．０５−以下とした。
同様にＣｕ’ｊｊ０．０２％以下、Ｃｒ ｆ Ｏ，０２
％以下とする理由はＣｕ 、 Ｃｒともに加熱および熱
延中にスケールと地鉄界面に濃化し二次スケール密着性
を悪くするためで特に普通鋼の再熱材でＣｕ 、 Ｃｒ
ともに０．０２チが限界であり、Ｃｕの下限は０００３
チ、 Ｃｒは０００５％である。
％以下とする理由はＣｕ 、 Ｃｒともに加熱および熱
延中にスケールと地鉄界面に濃化し二次スケール密着性
を悪くするためで特に普通鋼の再熱材でＣｕ 、 Ｃｒ
ともに０．０２チが限界であり、Ｃｕの下限は０００３
チ、 Ｃｒは０００５％である。
また、Ｓｎ、Ａｓ、ＮｉもＣｕ 、 Ｃｒと同様に二次
スケール密着性を悪化させる元素であ多含有きれること
は好ましくないが不可避不純物としての混入程度であれ
は計容できる。
スケール密着性を悪化させる元素であ多含有きれること
は好ましくないが不可避不純物としての混入程度であれ
は計容できる。
本発明における前述の成分の鋼は、周知の溶銑の脱Ｐ、
Ｓや脱８１などの予価処理を必要に応じて適宜実施した
のち、上あるいは底吹きもしくは上底吹きの転炉によっ
て溶製し、次にＲＨ処理等の事前処理をするか、もしく
はしないで連続鋳造装置によって鋳片たとえばスラグあ
るいはプルームに鋳造する。ついで該連わ１．鋳造装置
によって得られた高温鋳片をそのまま熱鋼片状態で加熱
炉に装入するか、一旦冷片状態としたものを１２３０℃
〜１３００℃で再加熱して粗および仕上圧延装置によｐ
熱間圧廷して所望の板厚とし、ついで５５０〜７００℃
の高温巻取りを行う＠ 再加熱渦層を１２３０℃〜１３００℃に限定する理由は
、本発明の如きＳ ｌ ｒ Ｓ ＋ Ｃｕ ＊ Ｃｒの
低い鋼では前記加熱温間で加熱した場合、鋼表面へのこ
れらの成分が濃化する程匪が小さく、二次スケール密着
性がよくなるためである。１２３０℃未満の温度での加
熱は鋼材の成分均一化が困難になるのと鋼材中央部も表
面と均一な温贋にする迄に長時ｔｕ」を要するため加熱
温度の下限を１２３０℃とした。一方１３００℃超の加
熱温度では酸化スケールが大量に発生し、歩留を低下は
せ、又酸化スケールが溶融し、鋼材表向や炉床に付着し
、鋼材表裏面にスケール疵を発生しやすくなる。更に重
油、 ＬＰＧガス等の燃料を多址に険相し、経済的にも
不利であるため加熱温度の上限を１３００℃とした。
Ｓや脱８１などの予価処理を必要に応じて適宜実施した
のち、上あるいは底吹きもしくは上底吹きの転炉によっ
て溶製し、次にＲＨ処理等の事前処理をするか、もしく
はしないで連続鋳造装置によって鋳片たとえばスラグあ
るいはプルームに鋳造する。ついで該連わ１．鋳造装置
によって得られた高温鋳片をそのまま熱鋼片状態で加熱
炉に装入するか、一旦冷片状態としたものを１２３０℃
〜１３００℃で再加熱して粗および仕上圧延装置によｐ
熱間圧廷して所望の板厚とし、ついで５５０〜７００℃
の高温巻取りを行う＠ 再加熱渦層を１２３０℃〜１３００℃に限定する理由は
、本発明の如きＳ ｌ ｒ Ｓ ＋ Ｃｕ ＊ Ｃｒの
低い鋼では前記加熱温間で加熱した場合、鋼表面へのこ
れらの成分が濃化する程匪が小さく、二次スケール密着
性がよくなるためである。１２３０℃未満の温度での加
熱は鋼材の成分均一化が困難になるのと鋼材中央部も表
面と均一な温贋にする迄に長時ｔｕ」を要するため加熱
温度の下限を１２３０℃とした。一方１３００℃超の加
熱温度では酸化スケールが大量に発生し、歩留を低下は
せ、又酸化スケールが溶融し、鋼材表向や炉床に付着し
、鋼材表裏面にスケール疵を発生しやすくなる。更に重
油、 ＬＰＧガス等の燃料を多址に険相し、経済的にも
不利であるため加熱温度の上限を１３００℃とした。
この高温巻取を５５０〜７００℃に限定する理由は次の
通シである。一般に酸化鉄は５７０℃以上で、主にＦｅ
Ｏ相であるが、５７０℃以下で７９し、Ｆｅ、０４相と
αＦｅに変態する。しかし急冷すると変態が完全に進行
せず密層性のやや悪いＦａＯ相を含む酸化鉄になる。徐
冷すると密着性のよいＦ１１３０４相（αＦｅを含む）
に完全変態するので、変態温度直下の５５０℃以上で熱
延鋼板を巻取るとコイルの保有熱により徐冷されＦｅ３
Ｏ４に変態し好ましい結果が得られる。これが下限温度
を５５０℃とする理由である。即ち５５０℃未満では酸
化鉄中にＦｅＯ相が増加し好ましくない。次に７００℃
超で巻取るとスケール厚さが厚くなり、スケール密着性
が悪くなるため、巻取温度は７００℃が上限となる。而
して仕上熱延後二次スケールが発生し、巻取後も成長し
、この間にスケールと地鉄界面に８１ ＋Ｐ＋Ｓ、Ｃｕ
、Ｃｒなどが濃縮し、二次スケール密着性を惑くするの
で、前述の通シこれらの元素を限定した。
通シである。一般に酸化鉄は５７０℃以上で、主にＦｅ
Ｏ相であるが、５７０℃以下で７９し、Ｆｅ、０４相と
αＦｅに変態する。しかし急冷すると変態が完全に進行
せず密層性のやや悪いＦａＯ相を含む酸化鉄になる。徐
冷すると密着性のよいＦ１１３０４相（αＦｅを含む）
に完全変態するので、変態温度直下の５５０℃以上で熱
延鋼板を巻取るとコイルの保有熱により徐冷されＦｅ３
Ｏ４に変態し好ましい結果が得られる。これが下限温度
を５５０℃とする理由である。即ち５５０℃未満では酸
化鉄中にＦｅＯ相が増加し好ましくない。次に７００℃
超で巻取るとスケール厚さが厚くなり、スケール密着性
が悪くなるため、巻取温度は７００℃が上限となる。而
して仕上熱延後二次スケールが発生し、巻取後も成長し
、この間にスケールと地鉄界面に８１ ＋Ｐ＋Ｓ、Ｃｕ
、Ｃｒなどが濃縮し、二次スケール密着性を惑くするの
で、前述の通シこれらの元素を限定した。
第１図に非酸化性雰囲気中でのコイルを冷却する装置を
示す。第１図においてコイル１は水２（シール用の水）
が入った作業床３に載置されついで密閉カバー４によっ
て気密状態に置かれる。
示す。第１図においてコイル１は水２（シール用の水）
が入った作業床３に載置されついで密閉カバー４によっ
て気密状態に置かれる。
密閉カバー４の側壁４ａに設けられた気体送給管５ａ
、５ｂからはＮ２ガス、同じく気体送給管６ ａ Ｔ
６ ｂからはＡｒガスが送給される。７ａ〜７ｂは吹込
ノズルを示す。８ａ〜８ｄは開閉パルプ、９ａ〜９ｂは
Ｎ２用、ｉｏａ〜１０ｂはＡｒガス用の排気管である。
、５ｂからはＮ２ガス、同じく気体送給管６ ａ Ｔ
６ ｂからはＡｒガスが送給される。７ａ〜７ｂは吹込
ノズルを示す。８ａ〜８ｄは開閉パルプ、９ａ〜９ｂは
Ｎ２用、ｉｏａ〜１０ｂはＡｒガス用の排気管である。
５５０〜７００℃で巻取られたコイルは適宜な搬送手段
でＡｉｌ記作業床３上に搬送され、ついで密閉カバー４
でコイル１を偉う。図に示す通シ作業床３には前述のシ
ール用の水２かあるので密閉カバー４内の気密性は充分
に保持される。
でＡｉｌ記作業床３上に搬送され、ついで密閉カバー４
でコイル１を偉う。図に示す通シ作業床３には前述のシ
ール用の水２かあるので密閉カバー４内の気密性は充分
に保持される。
ついで図示していない供給源から吹込ノズル７ ａ ｒ
７ ｂを介してたとえばＮ２ガスを吹込むと排気管９
ａ 、９ｂがら空気が排出され密閉カッマー４内はＮ２
ガスでみたされる。ついで／Ｊ／レプ８轟。
７ ｂを介してたとえばＮ２ガスを吹込むと排気管９
ａ 、９ｂがら空気が排出され密閉カッマー４内はＮ２
ガスでみたされる。ついで／Ｊ／レプ８轟。
８ｂ、およびｌｌａ、ｌｌｂを閉じる。
冷却の必委によってはパルプｓａ、ｓｂを常開とし、パ
ルプｌｌａ、ｌｌｂを開き排気管９ｍ。
ルプｌｌａ、ｌｌｂを開き排気管９ｍ。
９ｂから當に排気されるようにしておいても差しつかえ
ない。Ｎ２ガス吹込中はＡｒガス用のノ々ルブ８ａ、８
ｄ；排気用の／々ルブｌｌｃ、ｌｉｄは当然のことなが
ら閉状態とする。
ない。Ｎ２ガス吹込中はＡｒガス用のノ々ルブ８ａ、８
ｄ；排気用の／々ルブｌｌｃ、ｌｉｄは当然のことなが
ら閉状態とする。
このように不活性ガス界囲気においてコイル冷却を行う
と通常の空冷ではコイル表面、特にドッグ、がトムおよ
び両縁部など酸化してＦｅ２ｏ３の含有分が多い二次ス
ケールの生成しやすい部位がＦｅ、０４の含有箪の多い
二次スケールを有するものとなシ、二次スケール密着性
の優れた熱延鋼板となる。
と通常の空冷ではコイル表面、特にドッグ、がトムおよ
び両縁部など酸化してＦｅ２ｏ３の含有分が多い二次ス
ケールの生成しやすい部位がＦｅ、０４の含有箪の多い
二次スケールを有するものとなシ、二次スケール密着性
の優れた熱延鋼板となる。
実織列１
第１表に示す成分組成の低炭素鋼を溶製後、連続鋳造し
、冷片としたのち、細部を溶剤し、加熱炉に装入し１２
７０℃に加熱後熱延仕上温度８２０℃、巻取温度５７５
℃および６５０℃で捲取後、第２図の装置（第１図と同
符号のものは同一機能の装置である。）に装入し、Ｎ２
ガスを０．８ｍ’／分の流量で３分間吹込み、その後流
値を０．１２Ｍ’／分とし、コイル表面温度が３５０℃
に達するまで吹込んだ。
、冷片としたのち、細部を溶剤し、加熱炉に装入し１２
７０℃に加熱後熱延仕上温度８２０℃、巻取温度５７５
℃および６５０℃で捲取後、第２図の装置（第１図と同
符号のものは同一機能の装置である。）に装入し、Ｎ２
ガスを０．８ｍ’／分の流量で３分間吹込み、その後流
値を０．１２Ｍ’／分とし、コイル表面温度が３５０℃
に達するまで吹込んだ。
比較材として同一成分の鋼を同様に５７５℃および６５
０℃で巻取後空冷（７’ロワーによる強制冷却）した。
０℃で巻取後空冷（７’ロワーによる強制冷却）した。
その結果を第３図に示す。
第３図は横軸にコイルの中央部中方向の部位をとシ、縦
軸にスケール密着性をとって通常の空冷コイル（６５０
℃：・印、５７５℃：ム印）と本発明のコイル（６５０
℃二〇印、５７３℃＝Δ印）との比較を６５０℃、５７
５℃の装入時温度の場合に実施した例であシ、コイル端
部において著しい改善効果のあることが明白に示されて
おシ、又高温捲取の方が効果があることが判る。
軸にスケール密着性をとって通常の空冷コイル（６５０
℃：・印、５７５℃：ム印）と本発明のコイル（６５０
℃二〇印、５７３℃＝Δ印）との比較を６５０℃、５７
５℃の装入時温度の場合に実施した例であシ、コイル端
部において著しい改善効果のあることが明白に示されて
おシ、又高温捲取の方が効果があることが判る。
この例におけるスケール密着性は、熱延鋼板を４条にス
リットし、黒皮スケール付のままで、角パイプに造管し
た後スケール密着性を目視判定した。○印はスケール密
着性が良好で、Δ印は一部剥離し、やや不良のもの、Ｘ
印は大部分剥離し、不良のものを示す。
リットし、黒皮スケール付のままで、角パイプに造管し
た後スケール密着性を目視判定した。○印はスケール密
着性が良好で、Δ印は一部剥離し、やや不良のもの、Ｘ
印は大部分剥離し、不良のものを示す。
このような測定結果から本発明の成分鋼を加熱し、熱延
後高温巻取してＮ２雰囲気で冷却すると両端部はもとよ
ｐ全長、全幅にわたシスケール密着性は極めて良いこと
が判る。
後高温巻取してＮ２雰囲気で冷却すると両端部はもとよ
ｐ全長、全幅にわたシスケール密着性は極めて良いこと
が判る。
第１表
実施例２
第２表に示す組成の鋼を溶製後、連続鋳造し、５００℃
の鋳片を直接加熱炉に装入し、１２５０℃で加熱後熱延
仕上温度８２０℃、捲取温度５５０℃および６５０℃で
巻取シ後、第２図に示す装置に装入し、左右の１０ｍｍ
φ供給管５ｍ、５ｂの先端から、Ｎ２ガスを０．８ ｍ
３７分で２分間、その後０．１ｍ３／分の流址でコイル
表面温度が３５０℃に達するまで吹込んだ。排気は密閉
カバーの前後の下端９ａ（９ｂは裏側）の排気管を用い
た。
の鋳片を直接加熱炉に装入し、１２５０℃で加熱後熱延
仕上温度８２０℃、捲取温度５５０℃および６５０℃で
巻取シ後、第２図に示す装置に装入し、左右の１０ｍｍ
φ供給管５ｍ、５ｂの先端から、Ｎ２ガスを０．８ ｍ
３７分で２分間、その後０．１ｍ３／分の流址でコイル
表面温度が３５０℃に達するまで吹込んだ。排気は密閉
カバーの前後の下端９ａ（９ｂは裏側）の排気管を用い
た。
比較鋼は通常の熱延ののちＮ２雰囲気中で冷却したもの
であり本発明鋼とスケール密着性を比較したが、本発明
の方法によって製造したコイルはすべてスケール密層性
が良く、比較杓は劣っていた。
であり本発明鋼とスケール密着性を比較したが、本発明
の方法によって製造したコイルはすべてスケール密層性
が良く、比較杓は劣っていた。
その結果を第４図に示す。
第２表
第４図は横軸にコイル中央部巾方向部位をとシ縦軸にス
ケール密着性をとって捲取温度５５０℃、６７５℃にお
けるＮ２シールした本発明の場合（５５０℃＝Δ印、６
７５℃二〇印）と通笥の成分鋼のコイル（５５０℃：ム
印、６７５℃：・印）について比較したもので木兄り」
では特に端部のスケール密着性は飛躍的に向上している
ことが判る。
ケール密着性をとって捲取温度５５０℃、６７５℃にお
けるＮ２シールした本発明の場合（５５０℃＝Δ印、６
７５℃二〇印）と通笥の成分鋼のコイル（５５０℃：ム
印、６７５℃：・印）について比較したもので木兄り」
では特に端部のスケール密着性は飛躍的に向上している
ことが判る。
（発明の効果）
前述の通シ、本発明の方法によシ製造したスケール密層
性の優れた熱延鋼板は、酸洗やボンデ処理する８費がな
くパイプ、ドラム等の製造に用いたシ、さらにフォーミ
ング加工による尚型鋼や山形ｗ４などの製造を行った後
、必要に応じて塗装することが可能であシ、極めて経済
性に富む。本発明は、かかる熱延鋼板を経天的に製造す
る手段を提供するもので、実用効果の高い方法である。
性の優れた熱延鋼板は、酸洗やボンデ処理する８費がな
くパイプ、ドラム等の製造に用いたシ、さらにフォーミ
ング加工による尚型鋼や山形ｗ４などの製造を行った後
、必要に応じて塗装することが可能であシ、極めて経済
性に富む。本発明は、かかる熱延鋼板を経天的に製造す
る手段を提供するもので、実用効果の高い方法である。
第１図は本発明の方法を実施するための装置の概略説明
図、第２図は本発明の方法を実施するだめの異なった実
／ｌＯｉクリ装置の概略説明図、第３図は本発明に係る
熱延鋼板のスケール密着性を説明するグラフ、第４図は
本発明に係るコイルと比較鋼コイルとのスケール密着性
を比較したグラフである。 １・・・コイル、２・・・シール用の水、３・・・作業
床、４・・・密閉カバー、５ａ、５ｂ・・・気体送給管
（Ｎ２用）、６ａ、６ｂ・・・気体送給管（Ａｒガス用
）、７ａ〜７ｄ・・・吹込ノズル、８ａ〜８ｄ・・・開
閉パルプ、９ ｍ 、 ９ ｂ−排気管（Ｎ２ガス用）
、１０ａ。 １０ ｂ ・・・排気管（Ａｒガス用）、１１ ａ 〜
１１ ｄ−・・開閉バルブ。 第 ｊ 図 第２図 第３図 第４図 コイル中決部中方向
図、第２図は本発明の方法を実施するだめの異なった実
／ｌＯｉクリ装置の概略説明図、第３図は本発明に係る
熱延鋼板のスケール密着性を説明するグラフ、第４図は
本発明に係るコイルと比較鋼コイルとのスケール密着性
を比較したグラフである。 １・・・コイル、２・・・シール用の水、３・・・作業
床、４・・・密閉カバー、５ａ、５ｂ・・・気体送給管
（Ｎ２用）、６ａ、６ｂ・・・気体送給管（Ａｒガス用
）、７ａ〜７ｄ・・・吹込ノズル、８ａ〜８ｄ・・・開
閉パルプ、９ ｍ 、 ９ ｂ−排気管（Ｎ２ガス用）
、１０ａ。 １０ ｂ ・・・排気管（Ａｒガス用）、１１ ａ 〜
１１ ｄ−・・開閉バルブ。 第 ｊ 図 第２図 第３図 第４図 コイル中決部中方向
Claims (1)
- Ｃ０，０３〜０．２５％、ＳｌＯ，０２％以下、Ｍｎ
０．２０〜１．００％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０
．０１０チ以下、ＣｕＯ，０２％以下、Ｃｒ０．０２％
以下、ＡｔＯ，ＯＳ＊以下であって、残シがＦｅおよび
不可避不純物からなる鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱
鋼片を加熱炉に装入し１２３０Ｃ〜１３００℃で加熱す
るかもしくは一旦冷片としたのち１２３０〜１３００℃
で再加熱して熱間圧延し、５５０〜７００℃で巻取った
コイルをＮ２ガスあるいはアルゴンガスもしくはそれら
の混合ガスからなる非酸化性雰囲気中で３５０℃に達す
るまで冷却することを特徴とするスケール密着性の優れ
た熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18518983A JPS6077921A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18518983A JPS6077921A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077921A true JPS6077921A (ja) | 1985-05-02 |
Family
ID=16166407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18518983A Pending JPS6077921A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077921A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
| US4898629A (en) * | 1987-07-01 | 1990-02-06 | Thyssen Stahl Ag | Method of producing hot rolled steel strip |
| CN106498293A (zh) * | 2016-11-08 | 2017-03-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种热成形用高碳热连轧酸洗钢带的制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5081909A (ja) * | 1973-11-27 | 1975-07-03 | ||
| JPS5681632A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel hoop having excellent scale adhesion |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18518983A patent/JPS6077921A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5081909A (ja) * | 1973-11-27 | 1975-07-03 | ||
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