JPS625213B2 - - Google Patents
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- JPS625213B2 JPS625213B2 JP58130356A JP13035683A JPS625213B2 JP S625213 B2 JPS625213 B2 JP S625213B2 JP 58130356 A JP58130356 A JP 58130356A JP 13035683 A JP13035683 A JP 13035683A JP S625213 B2 JPS625213 B2 JP S625213B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hot
- less
- gas
- scale
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明はパイプ、ドラム、成型形鋼その他一般
加工用の熱延鋼板の製造方法に関する。 （従来技術） 連続鋳造鋳片を熱間圧延して製造した鋼板は、
二次スケールの密着性が悪いため後工程でスケー
ルの粉塵が発生し環境上問題になつたり、特に密
着性の悪い端部が使用不可になつたり、或いは酸
洗後ボンデ処理等の表面処理を実施したのち成形
加工を行ないドラム、パイプ等の製品としその後
表面被覆する方法が採用されていた。 （発明の目的） 本発明は後工程で粉塵が発生せず、コイル全巾
加工用に使用可能な或いは酸洗やボンデ処理の必
要がなく、加工メーカーで直ちに成形加工し表面
被覆も行うことが可能なスケール密着性の優れた
熱延鋼板の製造法を提供することにある。 （発明の構成・作用） 前述の如く、連続鋳造鋳片を素材として製造し
た熱延鋼板はスケール密着性が悪いため種々の表
面処理加工を必要としていたが、経済性に不利で
あるため、従来のような複雑な表面処理工程を必
要としないスケール密着性の優れた熱延鋼板の開
発研究を行つた結果、本発明者等はより簡易な手
段により目的を達成できる方法の開発に成功し
た。 本発明の要旨とするところはC0.03〜0.25％、
Si0.05％以下、Mn0.20〜1.00％、P0.020％以下、
S0.020％以下、Cu0.05％以下、Cr0.05％以下、
Al0.08％以下、で残りがFeおよび不可避不純物
からなる鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱鋼片を
直ちに加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片とし
たのち加熱炉に装入し950〜1200℃で抽出して熱
間圧延を行い550〜700℃で巻き取つたコイルを
N2ガスあるいはArガスもしくはそれらの混合ガ
スからなる非酸化性雰囲気中で350℃に達するま
で冷却することを特徴とするスケール密着性の優
れた熱延鋼板の製造方法にある。 以下さらに詳細に説明する。 本発明における成分の限定理由は、本発明の目
的とする加工用途に適応した鋼板を提供するため
である。 C0.03〜0.25％とする理由は、本発明にかかる
熱延鋼板の用途、即ちパイプ、ドラム、成型型
鋼、自動車フレーム、料理用鍋などに適した特性
を与えるためで、これらには主に低炭素〜中炭素
鋼が適している。Ｃは成品では大部分Fe3C（セ
メンタイト）となり、スケール密着性を悪化させ
るので出来るだけ低目が望ましいが、自動車のフ
レーム、建材、パイプ等では強度が必要で、両者
を満足させるには0.25％が上限となり、またドラ
ム材等に適当なＣ成分は0.03％が限度となりこれ
が本発明におけるＣ成分の下限を0.03％とする理
由である。 次にSiを0.05％以下とする理由は、これ以上で
は本発明の目的とする鋼板の特性を損ねるためで
あり、SiはAlキルド、Al―Siキルド鋼では脱酸の
ため使用されるので不可避的に含有される。本発
明ではSi含有量は少ないほうが良く目的を損なわ
ない範囲は0.05％以下である。 またMnを0.20〜1.00％とする理由は、Mnは二
次スケールの密着性に望ましい元素であるが、
0.20％未満では本発明の目的とする鋼板の強度上
問題があり、また1.00％超では経済性を失なうた
めである。 次に、Ｐ，Ｓを0.020％以下とする理由は、
Ｐ，Ｓともに加熱および熱延中にスケールと地鉄
界面に濃化し、二次スケール密着性を悪くするた
めで、0.020％が限界である。目的のためには
Ｐ，Ｓともに含有量がたとえば0.010％以下が望
ましいが、脱Ｐ，脱Ｓともに処理コストが嵩むの
で経済上の許容範囲を考慮して、含有量は0.020
％以下で適宜決定すべきである。 また、Alを0.08％以下とする理由は、目的とす
る鋼板製造のためAl脱酸した場合Alの含有は不
可避的であり、目的に対し影響の限界を調査した
結果0.08％まで好結果が認められたためである。
而して0.08％超では経済的に問題が生ずる。そこ
で本発明ではAlの含有量を0.08％以下とした。 同様にCuを0.05％以下、Crを0.05％以下とす
る理由はCu，Crともに加熱および熱延中にスケ
ールと地鉄界面に濃化し、二次スケール密着性を
悪くするためでCu，Crともに0.05％が限界であ
る。 また、Sn，As，NiもCu，Crと同様に二次スケ
ール密着性を悪化させる元素であり含有されるこ
とは好ましくないが不可避不純物としての混入程
度であれば許容できる。 本発明における前述の成分の鋼は、周知の溶鉄
の脱Ｐ，Ｓや脱Siなどの予備処理を必要に応じて
適宜実施したのち、上あるいは底吹きもしくは上
底吹きの転炉によつて溶製し、次にRH処理等の
事前処理をするか、もしくはしないで連続鋳造装
置によつて鋳片、たとえばスラブあるいはブルー
ムに鋳造する。ついで該連続鋳造装置によつて得
られた高温鋳片をそのまま熱鋼板状態で加熱炉に
装入するか、一旦冷片状態としたものを再加熱し
て熱間圧延を行うが、前記加熱炉における加熱温
度（抽出温度）は950〜1200℃の温度範囲とす
る。このような950〜1200℃と云う低温加熱を行
う理由は、1200℃超で加熱するとSi，Ｐ，Ｓ，
Cu，Cr，SnおよびAsなどが鋼片とスケール界面
或いは鋼片表面に濃化し、熱延鋼板の表面でも濃
化するため二次スケール密着性を劣化させるので
通常又は高温加熱は好ましくない。また950℃未
満の温度で加熱するのは粗圧延時の噛込性、圧下
性を悪くし、かつ熱延仕上温度の確保が困難とな
るためである。 次に熱間圧延により所望の板厚としたのち550
〜700℃の高温捲取りを行う。 この高温捲取を550〜700℃に限定する理由は次
の通りである。一般に酸化鉄は570℃以上で、主
にFeO相であるが、570℃以下で変態し、Fe3O4
相とαFeに変態する。しかし急冷すると変態が
完全に進行せず密着性のやや悪いFeO相を含む酸
化鉄になる。徐冷すると密着性のよいFe3O4相
（αFeを含む）に完全変態するので、変態温度直
下の550℃以上で熱延鋼板を捲取るとコイルの保
有熱により徐冷されFe3O4に変態し好ましい結果
が得られる。これが下限温度を550℃とする理由
である。即ち550℃以下では酸化鉄中にFeO相が
増加し好ましくない。次に700℃超で捲取るとス
ケール厚さが厚くなり、スケール密着性が悪くな
るため、捲取温度は700℃が上限となる。而して
仕上熱延後二次スケールが発生し、捲取後も成長
し、この間にスケールと地鉄界面にSi，Ｐ，Ｓ，
Cu，Crなどが濃縮し二次スケール密着性を悪く
するので、前述の通りこれらの元素および加熱温
度を限定した。非酸化性雰囲気での冷却終了温度
を350℃と限定した理由は、550〜700℃で巻き取
られたコイル表面に酸化鉄のFeOが変態温度（約
570℃）以下でFe3O4に変態した後、高い温度で
空気中にさらされるとスケール密着性の悪い
Fe2O3になるので、出来るだけ低い温度、即ち
350℃位まで非酸化性雰囲気中で冷却すると
Fe3O4の含有分が多い二次スケールを有するもの
となり、二次スケール密着性の優れた熱延鋼板と
なる。 第１図に非酸化性雰囲気中でのコイルを冷却す
る装置を示す。第１図においてコイル１は砂２
（シールサンド）が敷かれた作業床３に載置され
ついで密閉カバー４によつて気密状態に置かれ
る。密閉カバー４の側壁４ａに設けられた気体送
給管５ａ，５ｂからはN2ガス、同じく気体送給
管６ａ，６ｂからはArガスが送給される。７ａ
〜７ｄは吹込ノズルを示す。８ａ〜８ｄは開閉バ
ルブ、９ａ〜９ｂはN2用、１０ａ〜１０ｂはAr
ガス用の排気管である。 550〜700℃で捲取られたコイルは適宜な搬送手
段で前記作業床３上に搬送され、ついで密閉カバ
ー４でコイル１を覆う。図に示す通り作業床３に
は前述のシールサンド２があるので密閉カバー４
内の気密性は充分に保持される。サンドシールの
代りに水でシールしてもよい。ついで図示してい
ない供給源から吹込ノズル７ａ，７ｂを介してた
とえばN2ガスを吹込むと排気管９ａ，９ｂから
空気が排出され密閉カバー４内はN2ガスでみた
される。ついでバルブ８ａ，８ｂおよび１１ａ，
１１ｂを閉じる。 冷却の必要によつてはバルブ８ａ，８ｂを常開
とし、バルブ１１ａ，１１ｂを開き排気管９ａ，
９ｂから常に排気されるようにしておいても差し
つかえない。N2ガス吹込中はArガス用のバルブ
８ｃ，８ｄ；排気用のバルブ１１ｃ，１１ｄは当
然のことながら閉状態とする。 このように不活性ガス雰囲気においてコイル冷
却を行うと通常の空冷ではコイル表面、特にトツ
プ，ボトムおよび両縁部など酸化してFe2O3の含
有分が多い二次スケールの生成しやすい部位が
Fe3O4の含有量の多い二次スケールを有するもの
となり、二次スケール密着性の優れた熱延鋼板と
なる。 実施例 １ 第１表に示す成分組成の中炭素鋼を溶製後連続
鋳造し、熱鋼片状態のまま加熱炉に装入し、950
〜1200℃で加熱後熱延仕上温度820℃、捲取温度
575〜650℃で捲取後第１図の装置に装入し、N2
ガスを300／分の流量で30分間吹込み、その後
流量を50／分とし、コイル表面温度が350℃に
達する迄吹込んだ（本発明）。比較材として同一
成分で加熱温度を1280℃にしたものを上と同様の
熱延仕上および捲取温度で捲取つた後N2ボツク
スに装入したもの（比較材Ａ）、または大気中で
ブロワー冷却した（比較材Ｂ）。その後コイル長
手方向中央部より試験材を採取し、巾方向端部と
中央部より曲げ試験片を取り、その試験結果を第
２表に示す。スケール密着性は曲げ半径1.5tで90
゜曲げ試験後曲げ部にセロテープを貼付け、テー
プをはがした後の試験片曲げ部のスケール剥離状
況を目視で観察し、スケールの剥離がなく良好：
〇印、わずかに剥離：△印、やや剥離多い：×
印、きわめて剥離が多く悪い：××印で表示し
た。
加工用の熱延鋼板の製造方法に関する。 （従来技術） 連続鋳造鋳片を熱間圧延して製造した鋼板は、
二次スケールの密着性が悪いため後工程でスケー
ルの粉塵が発生し環境上問題になつたり、特に密
着性の悪い端部が使用不可になつたり、或いは酸
洗後ボンデ処理等の表面処理を実施したのち成形
加工を行ないドラム、パイプ等の製品としその後
表面被覆する方法が採用されていた。 （発明の目的） 本発明は後工程で粉塵が発生せず、コイル全巾
加工用に使用可能な或いは酸洗やボンデ処理の必
要がなく、加工メーカーで直ちに成形加工し表面
被覆も行うことが可能なスケール密着性の優れた
熱延鋼板の製造法を提供することにある。 （発明の構成・作用） 前述の如く、連続鋳造鋳片を素材として製造し
た熱延鋼板はスケール密着性が悪いため種々の表
面処理加工を必要としていたが、経済性に不利で
あるため、従来のような複雑な表面処理工程を必
要としないスケール密着性の優れた熱延鋼板の開
発研究を行つた結果、本発明者等はより簡易な手
段により目的を達成できる方法の開発に成功し
た。 本発明の要旨とするところはC0.03〜0.25％、
Si0.05％以下、Mn0.20〜1.00％、P0.020％以下、
S0.020％以下、Cu0.05％以下、Cr0.05％以下、
Al0.08％以下、で残りがFeおよび不可避不純物
からなる鋼を溶製後、連続鋳造して得た熱鋼片を
直ちに加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片とし
たのち加熱炉に装入し950〜1200℃で抽出して熱
間圧延を行い550〜700℃で巻き取つたコイルを
N2ガスあるいはArガスもしくはそれらの混合ガ
スからなる非酸化性雰囲気中で350℃に達するま
で冷却することを特徴とするスケール密着性の優
れた熱延鋼板の製造方法にある。 以下さらに詳細に説明する。 本発明における成分の限定理由は、本発明の目
的とする加工用途に適応した鋼板を提供するため
である。 C0.03〜0.25％とする理由は、本発明にかかる
熱延鋼板の用途、即ちパイプ、ドラム、成型型
鋼、自動車フレーム、料理用鍋などに適した特性
を与えるためで、これらには主に低炭素〜中炭素
鋼が適している。Ｃは成品では大部分Fe3C（セ
メンタイト）となり、スケール密着性を悪化させ
るので出来るだけ低目が望ましいが、自動車のフ
レーム、建材、パイプ等では強度が必要で、両者
を満足させるには0.25％が上限となり、またドラ
ム材等に適当なＣ成分は0.03％が限度となりこれ
が本発明におけるＣ成分の下限を0.03％とする理
由である。 次にSiを0.05％以下とする理由は、これ以上で
は本発明の目的とする鋼板の特性を損ねるためで
あり、SiはAlキルド、Al―Siキルド鋼では脱酸の
ため使用されるので不可避的に含有される。本発
明ではSi含有量は少ないほうが良く目的を損なわ
ない範囲は0.05％以下である。 またMnを0.20〜1.00％とする理由は、Mnは二
次スケールの密着性に望ましい元素であるが、
0.20％未満では本発明の目的とする鋼板の強度上
問題があり、また1.00％超では経済性を失なうた
めである。 次に、Ｐ，Ｓを0.020％以下とする理由は、
Ｐ，Ｓともに加熱および熱延中にスケールと地鉄
界面に濃化し、二次スケール密着性を悪くするた
めで、0.020％が限界である。目的のためには
Ｐ，Ｓともに含有量がたとえば0.010％以下が望
ましいが、脱Ｐ，脱Ｓともに処理コストが嵩むの
で経済上の許容範囲を考慮して、含有量は0.020
％以下で適宜決定すべきである。 また、Alを0.08％以下とする理由は、目的とす
る鋼板製造のためAl脱酸した場合Alの含有は不
可避的であり、目的に対し影響の限界を調査した
結果0.08％まで好結果が認められたためである。
而して0.08％超では経済的に問題が生ずる。そこ
で本発明ではAlの含有量を0.08％以下とした。 同様にCuを0.05％以下、Crを0.05％以下とす
る理由はCu，Crともに加熱および熱延中にスケ
ールと地鉄界面に濃化し、二次スケール密着性を
悪くするためでCu，Crともに0.05％が限界であ
る。 また、Sn，As，NiもCu，Crと同様に二次スケ
ール密着性を悪化させる元素であり含有されるこ
とは好ましくないが不可避不純物としての混入程
度であれば許容できる。 本発明における前述の成分の鋼は、周知の溶鉄
の脱Ｐ，Ｓや脱Siなどの予備処理を必要に応じて
適宜実施したのち、上あるいは底吹きもしくは上
底吹きの転炉によつて溶製し、次にRH処理等の
事前処理をするか、もしくはしないで連続鋳造装
置によつて鋳片、たとえばスラブあるいはブルー
ムに鋳造する。ついで該連続鋳造装置によつて得
られた高温鋳片をそのまま熱鋼板状態で加熱炉に
装入するか、一旦冷片状態としたものを再加熱し
て熱間圧延を行うが、前記加熱炉における加熱温
度（抽出温度）は950〜1200℃の温度範囲とす
る。このような950〜1200℃と云う低温加熱を行
う理由は、1200℃超で加熱するとSi，Ｐ，Ｓ，
Cu，Cr，SnおよびAsなどが鋼片とスケール界面
或いは鋼片表面に濃化し、熱延鋼板の表面でも濃
化するため二次スケール密着性を劣化させるので
通常又は高温加熱は好ましくない。また950℃未
満の温度で加熱するのは粗圧延時の噛込性、圧下
性を悪くし、かつ熱延仕上温度の確保が困難とな
るためである。 次に熱間圧延により所望の板厚としたのち550
〜700℃の高温捲取りを行う。 この高温捲取を550〜700℃に限定する理由は次
の通りである。一般に酸化鉄は570℃以上で、主
にFeO相であるが、570℃以下で変態し、Fe3O4
相とαFeに変態する。しかし急冷すると変態が
完全に進行せず密着性のやや悪いFeO相を含む酸
化鉄になる。徐冷すると密着性のよいFe3O4相
（αFeを含む）に完全変態するので、変態温度直
下の550℃以上で熱延鋼板を捲取るとコイルの保
有熱により徐冷されFe3O4に変態し好ましい結果
が得られる。これが下限温度を550℃とする理由
である。即ち550℃以下では酸化鉄中にFeO相が
増加し好ましくない。次に700℃超で捲取るとス
ケール厚さが厚くなり、スケール密着性が悪くな
るため、捲取温度は700℃が上限となる。而して
仕上熱延後二次スケールが発生し、捲取後も成長
し、この間にスケールと地鉄界面にSi，Ｐ，Ｓ，
Cu，Crなどが濃縮し二次スケール密着性を悪く
するので、前述の通りこれらの元素および加熱温
度を限定した。非酸化性雰囲気での冷却終了温度
を350℃と限定した理由は、550〜700℃で巻き取
られたコイル表面に酸化鉄のFeOが変態温度（約
570℃）以下でFe3O4に変態した後、高い温度で
空気中にさらされるとスケール密着性の悪い
Fe2O3になるので、出来るだけ低い温度、即ち
350℃位まで非酸化性雰囲気中で冷却すると
Fe3O4の含有分が多い二次スケールを有するもの
となり、二次スケール密着性の優れた熱延鋼板と
なる。 第１図に非酸化性雰囲気中でのコイルを冷却す
る装置を示す。第１図においてコイル１は砂２
（シールサンド）が敷かれた作業床３に載置され
ついで密閉カバー４によつて気密状態に置かれ
る。密閉カバー４の側壁４ａに設けられた気体送
給管５ａ，５ｂからはN2ガス、同じく気体送給
管６ａ，６ｂからはArガスが送給される。７ａ
〜７ｄは吹込ノズルを示す。８ａ〜８ｄは開閉バ
ルブ、９ａ〜９ｂはN2用、１０ａ〜１０ｂはAr
ガス用の排気管である。 550〜700℃で捲取られたコイルは適宜な搬送手
段で前記作業床３上に搬送され、ついで密閉カバ
ー４でコイル１を覆う。図に示す通り作業床３に
は前述のシールサンド２があるので密閉カバー４
内の気密性は充分に保持される。サンドシールの
代りに水でシールしてもよい。ついで図示してい
ない供給源から吹込ノズル７ａ，７ｂを介してた
とえばN2ガスを吹込むと排気管９ａ，９ｂから
空気が排出され密閉カバー４内はN2ガスでみた
される。ついでバルブ８ａ，８ｂおよび１１ａ，
１１ｂを閉じる。 冷却の必要によつてはバルブ８ａ，８ｂを常開
とし、バルブ１１ａ，１１ｂを開き排気管９ａ，
９ｂから常に排気されるようにしておいても差し
つかえない。N2ガス吹込中はArガス用のバルブ
８ｃ，８ｄ；排気用のバルブ１１ｃ，１１ｄは当
然のことながら閉状態とする。 このように不活性ガス雰囲気においてコイル冷
却を行うと通常の空冷ではコイル表面、特にトツ
プ，ボトムおよび両縁部など酸化してFe2O3の含
有分が多い二次スケールの生成しやすい部位が
Fe3O4の含有量の多い二次スケールを有するもの
となり、二次スケール密着性の優れた熱延鋼板と
なる。 実施例 １ 第１表に示す成分組成の中炭素鋼を溶製後連続
鋳造し、熱鋼片状態のまま加熱炉に装入し、950
〜1200℃で加熱後熱延仕上温度820℃、捲取温度
575〜650℃で捲取後第１図の装置に装入し、N2
ガスを300／分の流量で30分間吹込み、その後
流量を50／分とし、コイル表面温度が350℃に
達する迄吹込んだ（本発明）。比較材として同一
成分で加熱温度を1280℃にしたものを上と同様の
熱延仕上および捲取温度で捲取つた後N2ボツク
スに装入したもの（比較材Ａ）、または大気中で
ブロワー冷却した（比較材Ｂ）。その後コイル長
手方向中央部より試験材を採取し、巾方向端部と
中央部より曲げ試験片を取り、その試験結果を第
２表に示す。スケール密着性は曲げ半径1.5tで90
゜曲げ試験後曲げ部にセロテープを貼付け、テー
プをはがした後の試験片曲げ部のスケール剥離状
況を目視で観察し、スケールの剥離がなく良好：
〇印、わずかに剥離：△印、やや剥離多い：×
印、きわめて剥離が多く悪い：××印で表示し
た。
【表】
【表】
実施例 ２
第３表に示す成分組成の低合金鋼を実施例１と
同じ方法で溶製、熱延、冷却を行つた。二次スケ
ールの密着性を曲げ試験で行つた結果を第４表に
示す。
同じ方法で溶製、熱延、冷却を行つた。二次スケ
ールの密着性を曲げ試験で行つた結果を第４表に
示す。
【表】
【表】
以上の実施例から本発明による熱延鋼板はスケ
ール密着性が極めて良く、特に端部は飛躍的に向
上することが判る。 実施例 ３ 第５表に示す成分組成の二種類の低合金鋼を実
施例１と同じ方法で溶製熱延、冷却を行つた。二
次スケールの密着性を曲げ試験で行つた結果を第
６表に示す。両成分系ともほぼ同じ結果であつ
た。
ール密着性が極めて良く、特に端部は飛躍的に向
上することが判る。 実施例 ３ 第５表に示す成分組成の二種類の低合金鋼を実
施例１と同じ方法で溶製熱延、冷却を行つた。二
次スケールの密着性を曲げ試験で行つた結果を第
６表に示す。両成分系ともほぼ同じ結果であつ
た。
【表】
【表】
（発明の効果）
前述の通り、本発明の方法により製造したスケ
ール密着性の優れた熱延鋼板は、後工程でのスケ
ールによる粉塵が発生せず、コイル全幅にわたり
スケール密着性が良好で、また酸洗やボンデ処理
する必要がなくパイプ、ドラム等の製造に用いた
り、さらにフオーミング加工による溝型鋼や山形
鋼などの製造を行つた後、必要に応じて塗装する
ことが可能であり、極めて経済性に富む。 本発明はかかる熱延鋼板を経済的に製造する手
段を提供するもので、実用効果の高い方法であ
る。
ール密着性の優れた熱延鋼板は、後工程でのスケ
ールによる粉塵が発生せず、コイル全幅にわたり
スケール密着性が良好で、また酸洗やボンデ処理
する必要がなくパイプ、ドラム等の製造に用いた
り、さらにフオーミング加工による溝型鋼や山形
鋼などの製造を行つた後、必要に応じて塗装する
ことが可能であり、極めて経済性に富む。 本発明はかかる熱延鋼板を経済的に製造する手
段を提供するもので、実用効果の高い方法であ
る。
第１図は本発明の方法を実施するための実施例
装置の概略説明図である。 １…コイル、２…シールサンド、３…作業床、
４…密閉カバー、５ａ〜５ｂ…気体送給管（N2
用）、６ａ，６ｂ…気体送給管（Arガス用）、７
ａ〜７ｂ…吹込ノズル、８ａ〜８ｄ…開閉バル
ブ、９ａ〜９ｂ…排気管（N2ガス用）、１０ａ〜
１０ｂ…排気管（Arガス用）、１１ａ〜１１ｄ…
開閉バルブ。
装置の概略説明図である。 １…コイル、２…シールサンド、３…作業床、
４…密閉カバー、５ａ〜５ｂ…気体送給管（N2
用）、６ａ，６ｂ…気体送給管（Arガス用）、７
ａ〜７ｂ…吹込ノズル、８ａ〜８ｄ…開閉バル
ブ、９ａ〜９ｂ…排気管（N2ガス用）、１０ａ〜
１０ｂ…排気管（Arガス用）、１１ａ〜１１ｄ…
開閉バルブ。
Claims (1)
- １ C0.03〜0.25％、Si0.05％以下、Mn0.20〜
1.00％、P0.020％以下、S0.020％以下、Cu0.05％
以下、Cr0.05％以下、Al0.08％以下、で残りが
Feおよび不可避不純物からなる鋼を溶製後、連
続鋳造して得た熱鋼片を直ちに加熱炉に装入する
かもしくは一旦冷片としたのち加熱炉に装入し
950〜1200℃で抽出して熱間圧延を行い550〜700
℃で巻き取つたコイルをN2ガスあるいはArガス
もしくはそれらの混合ガスからなる非酸化性雰囲
気中で350℃に達するまで冷却することを特徴と
するスケール密着性の優れた熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13035683A JPS6024320A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13035683A JPS6024320A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024320A JPS6024320A (ja) | 1985-02-07 |
| JPS625213B2 true JPS625213B2 (ja) | 1987-02-03 |
Family
ID=15032423
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13035683A Granted JPS6024320A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024320A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63252812A (ja) * | 1987-04-09 | 1988-10-19 | Denson Kk | 物体反転方法 |
| JPS6433014U (ja) * | 1987-08-21 | 1989-03-01 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077922A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Nippon Steel Corp | スケ−ル密着性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH01159348A (ja) * | 1987-12-16 | 1989-06-22 | Kawasaki Steel Corp | タイトなスケールを有するｈ形鋼及びその製造方法 |
| JP5520086B2 (ja) * | 2010-03-09 | 2014-06-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5081909A (ja) * | 1973-11-27 | 1975-07-03 | ||
| JPS54109022A (en) * | 1978-02-14 | 1979-08-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low strength hot rolled mild steel sheet |
| JPS5681632A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of hot rolled steel hoop having excellent scale adhesion |
-
1983
- 1983-07-19 JP JP13035683A patent/JPS6024320A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63252812A (ja) * | 1987-04-09 | 1988-10-19 | Denson Kk | 物体反転方法 |
| JPS6433014U (ja) * | 1987-08-21 | 1989-03-01 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6024320A (ja) | 1985-02-07 |
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