JPS60250801A - Ｈ形鋼用粗形鋼片の圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼用粗形鋼片の圧延方法Info
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- JPS60250801A JPS60250801A JP10476184A JP10476184A JPS60250801A JP S60250801 A JPS60250801 A JP S60250801A JP 10476184 A JP10476184 A JP 10476184A JP 10476184 A JP10476184 A JP 10476184A JP S60250801 A JPS60250801 A JP S60250801A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明はＨ形鋼用粗形鋼片の圧延方法に係り、時にウェ
ブ高さが８００ｍ＋を超えるよプなＨ形提供しようとす
るものである。
ブ高さが８００ｍ＋を超えるよプなＨ形提供しようとす
るものである。
産業上の利用分野
Ｈ形鋼な製造するための粗形鋼片の圧延。
従来の技術
Ｈ形鋼用圧延素材の形状としては、通常第６図に示すよ
うなビームブランク２１が用いらべ又斯かる素材２１の
ウェブ高さＨ６は第７図に示すような最終製品３０゛の
ウェブ高さＨに対応したものが用いられており、このた
め製品３０のウェブ高さＨに即応させ℃種々の寸法の素
材２１を準備することが必要である。−万近年において
は省資源、省エネルギー等の観点から連続鋳造法が大幅
にとり入れられ、Ｈ形鋼用の圧延素材とし又もこの連続
鋳造による鋳片が採用されるようになった。しかし、こ
の連続鋳造法による場合はモールドの制約などから多種
の寸法のビームブランクを製造することは経済的でなく
、単一の断面寸法を有する連続鋳造ビームブランクから
多種の寸法をもつＨ形１ｌ１１を製造することが必要と
なった。そこで第８図に゛その要禎乞示すｆうな方法で
幅拡げすることが提案され℃おり、即ち同図（５）に示
すよ５な索材ビームブラシ′り２・２に対し同図０３）
メよ５なプ・フィールを有するロール２３．２３Ｙ用い
、同図（Ｃ）のような素材２４となし、即ち第８１図Ｃ
Ｄ）および（６）のように索材ビームブランク２２０７
ランノ間隔よりも幅の広い溝部を有するプロフィールの
ロール２３．２３を用い又幅広げ圧延をなすことについ
工種々の検討がなされており、この方法によれハ単−断
面素材のビームブランクからそれなりに広範囲な寸法の
Ｈ形鋼用素材２１を得ることかできる。
うなビームブランク２１が用いらべ又斯かる素材２１の
ウェブ高さＨ６は第７図に示すような最終製品３０゛の
ウェブ高さＨに対応したものが用いられており、このた
め製品３０のウェブ高さＨに即応させ℃種々の寸法の素
材２１を準備することが必要である。−万近年において
は省資源、省エネルギー等の観点から連続鋳造法が大幅
にとり入れられ、Ｈ形鋼用の圧延素材とし又もこの連続
鋳造による鋳片が採用されるようになった。しかし、こ
の連続鋳造法による場合はモールドの制約などから多種
の寸法のビームブランクを製造することは経済的でなく
、単一の断面寸法を有する連続鋳造ビームブランクから
多種の寸法をもつＨ形１ｌ１１を製造することが必要と
なった。そこで第８図に゛その要禎乞示すｆうな方法で
幅拡げすることが提案され℃おり、即ち同図（５）に示
すよ５な索材ビームブラシ′り２・２に対し同図０３）
メよ５なプ・フィールを有するロール２３．２３Ｙ用い
、同図（Ｃ）のような素材２４となし、即ち第８１図Ｃ
Ｄ）および（６）のように索材ビームブランク２２０７
ランノ間隔よりも幅の広い溝部を有するプロフィールの
ロール２３．２３を用い又幅広げ圧延をなすことについ
工種々の検討がなされており、この方法によれハ単−断
面素材のビームブランクからそれなりに広範囲な寸法の
Ｈ形鋼用素材２１を得ることかできる。
発明が解決しようとする問題点
上記したような第８図の従来技術によるときは、成程幅
を拡げ得るとじ又も、Ｌつの孔型による素材鋼片の幅拡
げ量には限界があることは当然で、得られるＨ形鋼用素
材２１０寸法には限度がある。又圧延ロールの胴長およ
び圧延機の台数にも当然制約があり、従って幅拡げ圧延
車行わしめる孔型の数にも制限があり、これらの制限か
らし℃単一断面のビームプラ／りから製造可能なＨ形鋼
の製品ウェブ高さは６００〜７００隠が限界とされる。
を拡げ得るとじ又も、Ｌつの孔型による素材鋼片の幅拡
げ量には限界があることは当然で、得られるＨ形鋼用素
材２１０寸法には限度がある。又圧延ロールの胴長およ
び圧延機の台数にも当然制約があり、従って幅拡げ圧延
車行わしめる孔型の数にも制限があり、これらの制限か
らし℃単一断面のビームプラ／りから製造可能なＨ形鋼
の製品ウェブ高さは６００〜７００隠が限界とされる。
即ち従来法によるロールカリバーとしては別に第９図に
示すように前記ロール２３は具体的には各ロール２３゜
２３に刀リバ一部２６と２７の２つのカリバーを配置す
ることがその胴長かｂｔ、−ｃ限度であつ又、このよう
［２つのカリバ一部２ｃｊ、２７’ａ？有するものによ
つ℃、仮りにウェブ高さを５００調の素材の供給し又処
理した場合にその１つのカリバ一部分で拡げ得るウェブ
高さの限界は１００閣程度で、結局におい又このような
ロール２３．２３で得らｎるウェブ高さは７００郷程度
としかならない。従ってクエプ扁さが８００−以上にも
なる場合に２い又はその素材とし℃連続鋳造製の単一断
面ビームブランク馨採用することができず、特別にウェ
ブ高さを広くした素材鋼片を準備し℃ρ・らでないと目
的の製品を製造できない不利がある。
示すように前記ロール２３は具体的には各ロール２３゜
２３に刀リバ一部２６と２７の２つのカリバーを配置す
ることがその胴長かｂｔ、−ｃ限度であつ又、このよう
［２つのカリバ一部２ｃｊ、２７’ａ？有するものによ
つ℃、仮りにウェブ高さを５００調の素材の供給し又処
理した場合にその１つのカリバ一部分で拡げ得るウェブ
高さの限界は１００閣程度で、結局におい又このような
ロール２３．２３で得らｎるウェブ高さは７００郷程度
としかならない。従ってクエプ扁さが８００−以上にも
なる場合に２い又はその素材とし℃連続鋳造製の単一断
面ビームブランク馨採用することができず、特別にウェ
ブ高さを広くした素材鋼片を準備し℃ρ・らでないと目
的の製品を製造できない不利がある。
「発明の構成」
問題点を解決するだめの手段
本発明は上記したような従来技術における問題点を解消
するようにＭＵ案されたものであつ℃、２重式可逆圧延
機によつ″ＣＨ形鋼形鋼用銅形鋼片延するに際し、前記
圧延機ｖｃｍ六むロールには少なくとも２つ以上の造形
孔型なそのウェブ相当部の一部分を互いに共用し℃形成
し、これらウェブ相当部分を一部分共用した遺影孔型に
素材鋼片を挿通し℃ウェブ高さ拡げ圧下化行うこと４！
：特徴とするＨ形鋼用粗形鋼片の圧延方法である。
するようにＭＵ案されたものであつ℃、２重式可逆圧延
機によつ″ＣＨ形鋼形鋼用銅形鋼片延するに際し、前記
圧延機ｖｃｍ六むロールには少なくとも２つ以上の造形
孔型なそのウェブ相当部の一部分を互いに共用し℃形成
し、これらウェブ相当部分を一部分共用した遺影孔型に
素材鋼片を挿通し℃ウェブ高さ拡げ圧下化行うこと４！
：特徴とするＨ形鋼用粗形鋼片の圧延方法である。
作用
上記したよ５な本発明によるときは２つ以上の造形孔型
なそのウェブ８１当部を一部分共用した造形Ｊｌ、型を
用いるものであるから所定胴長のロールを用いてウェブ
高さ乞充分に大ぎくした拡げ圧下な加えることが可能と
７より、しかもロール胴長が一定のものであるから圧下
効率が光分に得ら７５る。従つ又ウェブ高さの大きいＨ
形鋼用粗形鋼片を製造するために特別にウェブ高さを広
くした素材鋼片を準備する必要がなく、一般的な、連続
鋳造による単一断面ビームブランクを採用し又適切に得
ることが可能となると共に圧延機台数を増加する必要も
ないので、それらの何れからしても低コストに目的の粗
形鋼片を製造し得る。
なそのウェブ８１当部を一部分共用した造形Ｊｌ、型を
用いるものであるから所定胴長のロールを用いてウェブ
高さ乞充分に大ぎくした拡げ圧下な加えることが可能と
７より、しかもロール胴長が一定のものであるから圧下
効率が光分に得ら７５る。従つ又ウェブ高さの大きいＨ
形鋼用粗形鋼片を製造するために特別にウェブ高さを広
くした素材鋼片を準備する必要がなく、一般的な、連続
鋳造による単一断面ビームブランクを採用し又適切に得
ることが可能となると共に圧延機台数を増加する必要も
ないので、それらの何れからしても低コストに目的の粗
形鋼片を製造し得る。
実施例
前記したような本発明によるものの具体的な実施態様に
ついて説明すると、第１図には本発明を実施するための
ロールにおけるカリバーの１例および該カリバーによる
圧延作業関係が示され１おり、即ち２重式可逆圧延機に
組込まれたロール３，３にはＭｌカリバ一部６と第２カ
リバ一部７とが形成さｎ″′Ｃいることは前記した従来
の第９図のものと同様であるが、これらのカリバ一部６
．７とは別１ｃ第３の力’Ｊバー８８を前記した第１．
第２の各カリバ一部６．７に対してそれらのウェブ相当
部の一部分を共用した関係を採って形成し、この第１図
における（８）（Ｃ）のように各カリバ一部６，１の何
れか一万又・は双方によりウェブ高さ拡げ圧ド乞行うと
共に、上記のようにウェブ相当部を一部分共用した第３
のカリバ一部８においてもウェブ高さ拡げ圧下を行わせ
るようになっている。即ちこのように第３のカリバ一部
８をも用いて圧下を行うならば従来の連続鋳造による単
一断面ビームブランク乞用い工前述したようｉｃ ７０
０ ｍ程度のウェブ高さ拡げ圧下をなし℃から更にこの
第３のカリバ一部８Ｖｃよる拡げ圧下を行い得ることは
明らかで８００調程度のウェブ高さをもった粗形鋼片が
得られることは明白である。
ついて説明すると、第１図には本発明を実施するための
ロールにおけるカリバーの１例および該カリバーによる
圧延作業関係が示され１おり、即ち２重式可逆圧延機に
組込まれたロール３，３にはＭｌカリバ一部６と第２カ
リバ一部７とが形成さｎ″′Ｃいることは前記した従来
の第９図のものと同様であるが、これらのカリバ一部６
．７とは別１ｃ第３の力’Ｊバー８８を前記した第１．
第２の各カリバ一部６．７に対してそれらのウェブ相当
部の一部分を共用した関係を採って形成し、この第１図
における（８）（Ｃ）のように各カリバ一部６，１の何
れか一万又・は双方によりウェブ高さ拡げ圧ド乞行うと
共に、上記のようにウェブ相当部を一部分共用した第３
のカリバ一部８においてもウェブ高さ拡げ圧下を行わせ
るようになっている。即ちこのように第３のカリバ一部
８をも用いて圧下を行うならば従来の連続鋳造による単
一断面ビームブランク乞用い工前述したようｉｃ ７０
０ ｍ程度のウェブ高さ拡げ圧下をなし℃から更にこの
第３のカリバ一部８Ｖｃよる拡げ圧下を行い得ることは
明らかで８００調程度のウェブ高さをもった粗形鋼片が
得られることは明白である。
更にこれを具体的に説明すると、第２図には代表的な形
鋼工場のレイアウトが示され又おり、この第２図におい
て１０はブレークダウンミルであって、那熱炉１５から
抽出された素材２１はこのブレークダウンミル１０を介
して第１粗圧延機１１（Ｒ１ミル）、第２、第３の粗圧
延機１２．１３に送り込まれ、粗圧延機１２はユニバー
サルミル、粗圧延５１３はエツノヤミルの如きである。
鋼工場のレイアウトが示され又おり、この第２図におい
て１０はブレークダウンミルであって、那熱炉１５から
抽出された素材２１はこのブレークダウンミル１０を介
して第１粗圧延機１１（Ｒ１ミル）、第２、第３の粗圧
延機１２．１３に送り込まれ、粗圧延機１２はユニバー
サルミル、粗圧延５１３はエツノヤミルの如きである。
然し工これらの粗圧延機１２゜１３に続いて設けられて
いるのが仕上げ圧延機１４であっ又ユニバーサルミルが
組込まれるが、本発明において対象とし℃いるのはこの
ような圧延機列におけろブレークダウンミル１０と第１
粗圧延機１１である。
いるのが仕上げ圧延機１４であっ又ユニバーサルミルが
組込まれるが、本発明において対象とし℃いるのはこの
ような圧延機列におけろブレークダウンミル１０と第１
粗圧延機１１である。
然し℃その関係を更に具体的に示すと、これらのブレー
クダウンミル１０と第１粗圧延機１１に関して従来技術
によるものの孔型配ｔは第１０図に（Ａ） （Ｂ）とし
て示す如くで、ロール３，３の胴長制約からブレークダ
ウンミル１０には３つの造形孔型３１．３２．３３が設
けられろが、それらによつ℃圧延された後の素材乞圧延
する第１徂圧延機１１にＲいては２つの造形孔型３５．
３６が設けられている。即ちこのような造形孔型３１．
３２．３３および３５．３６によってウェブ高さ４８０
叫の車−断面ビームブランクをＩ材として圧延した場合
、ｅｌｆｘ：的に製造口■能なＨ形鋼のサイズは製品ウ
ェブ高さとして７００霧までであった。
クダウンミル１０と第１粗圧延機１１に関して従来技術
によるものの孔型配ｔは第１０図に（Ａ） （Ｂ）とし
て示す如くで、ロール３，３の胴長制約からブレークダ
ウンミル１０には３つの造形孔型３１．３２．３３が設
けられろが、それらによつ℃圧延された後の素材乞圧延
する第１徂圧延機１１にＲいては２つの造形孔型３５．
３６が設けられている。即ちこのような造形孔型３１．
３２．３３および３５．３６によってウェブ高さ４８０
叫の車−断面ビームブランクをＩ材として圧延した場合
、ｅｌｆｘ：的に製造口■能なＨ形鋼のサイズは製品ウ
ェブ高さとして７００霧までであった。
これに対し本発明によるもののブレークダウンミル１０
３６よび第１粗圧延磯１１の孔型配置は第３図ｖｃ、
（Ａ） （Ｂ）として示す通りで、この場合にはブレー
クダウンミル１０におい壬造形孔型３１．３２．３３ｆ
ｔ設けること自体は第９図のものと同じであるが、更に
その造形孔型３２゜３３部分にＳい又そのウェブ相当部
分を夫々一部具用させてもう１つの造形孔型３４を形成
しｃ４つの造形孔型となり、又第１粗圧延機１１におい
ては造形孔型３５．３６に対しそのウェブ相当部分を一
部共用させても５１つの造形孔型３７を追加し、３つの
造形孔型な設けることができ、しかもロール胴長自体は
その制限内に収めろことができる。
３６よび第１粗圧延磯１１の孔型配置は第３図ｖｃ、
（Ａ） （Ｂ）として示す通りで、この場合にはブレー
クダウンミル１０におい壬造形孔型３１．３２．３３ｆ
ｔ設けること自体は第９図のものと同じであるが、更に
その造形孔型３２゜３３部分にＳい又そのウェブ相当部
分を夫々一部具用させてもう１つの造形孔型３４を形成
しｃ４つの造形孔型となり、又第１粗圧延機１１におい
ては造形孔型３５．３６に対しそのウェブ相当部分を一
部共用させても５１つの造形孔型３７を追加し、３つの
造形孔型な設けることができ、しかもロール胴長自体は
その制限内に収めろことができる。
しかもここで本発明方法のもう１つのｉｎな構成要件は
第３図においてウェブの圧下はウェブの−ｔｆｌｌＹ共
用していない造形孔型３１のみで行い、クエプの一部を
共用（−たその他の造形孔型３２〜３７においてはクエ
プの圧−［を一般的に行わず、ウェブ高さの拡げのみを
行う。これ房甫７図から理解し・帰るようにウェブ高さ
拡げ圧延にχいては造形孔型のウェブとフランジのつけ
根附近の形状、即ち材料がロール孔型に対してどのよう
な相対的位置関係で咬込むか、が重要なのであってウェ
ブの圧下は必ずしも必要としないという認識に立ったも
ので新しい発想である。
第３図においてウェブの圧下はウェブの−ｔｆｌｌＹ共
用していない造形孔型３１のみで行い、クエプの一部を
共用（−たその他の造形孔型３２〜３７においてはクエ
プの圧−［を一般的に行わず、ウェブ高さの拡げのみを
行う。これ房甫７図から理解し・帰るようにウェブ高さ
拡げ圧延にχいては造形孔型のウェブとフランジのつけ
根附近の形状、即ち材料がロール孔型に対してどのよう
な相対的位置関係で咬込むか、が重要なのであってウェ
ブの圧下は必ずしも必要としないという認識に立ったも
ので新しい発想である。
なお近時スラブを素材とし”ＣＨ形鋼用粗形鋼片を製造
する方法についてもそれなりの提案がなされて２つ、本
発明によるものはこのような場合にも適用し得る。即ち
第４図はこのようなスラブ？：素材とし″ＣＨ形鋼形鋼
用銅形鋼片造する場合を示すものであって、ブレークダ
ウンミル１０においては同図（ト）のような第１−第３
のボックス１７ 、１７ｓＬ、 １７ ｂと造形孔型１
８が形成され又いて同図（Ｂ）のような素材経過を経し
め、次いで第１粗圧延機１１１Ｃよる同図（Ｃ）のよう
な造形孔型３５．３６．３７ｙａ′利用した不発明の圧
延を行うことにより上記したところと同様な粗形鋼片を
得ることができる。
する方法についてもそれなりの提案がなされて２つ、本
発明によるものはこのような場合にも適用し得る。即ち
第４図はこのようなスラブ？：素材とし″ＣＨ形鋼形鋼
用銅形鋼片造する場合を示すものであって、ブレークダ
ウンミル１０においては同図（ト）のような第１−第３
のボックス１７ 、１７ｓＬ、 １７ ｂと造形孔型１
８が形成され又いて同図（Ｂ）のような素材経過を経し
め、次いで第１粗圧延機１１１Ｃよる同図（Ｃ）のよう
な造形孔型３５．３６．３７ｙａ′利用した不発明の圧
延を行うことにより上記したところと同様な粗形鋼片を
得ることができる。
上記のように本発明によるものはクエプの−部を共用し
た造形孔型におい又一般的にはウェブ厚に対する圧ドを
行わないが、適当に制御された条件下でウェブ圧下を行
うことができる。
た造形孔型におい又一般的にはウェブ厚に対する圧ドを
行わないが、適当に制御された条件下でウェブ圧下を行
うことができる。
即ちこの関係につい℃は更に第５図として示す通りで、
ウェブの−ｓを共用した孔型によりウェブ圧下を行うな
らば素材鋼片のクエ！部分に突部９を生ずることになる
から、このような突部９に関し℃その基部両側におけろ
角部の丸味（Ｒ）を小さくしないようにし、又突部９の
面積ｔそれなりに縮減することによつ又ウェブ圧下をな
すことが可能である。つまり第５図に示したように先行
工程におい℃素材鋼片のウェブ部分に突部９が発生し又
も、斯かる突部９は次工程にＳいて圧下されることによ
り解消されることが一般的であり、この次工程での圧下
に際し又該突部９の基端コーナ部のＲが小さすぎるとこ
の突部９が圧下を受げたとぎに折込疵となる傾向が大き
く、斯様な不利を避けるには前記した基端コーナ部のＲ
＆３０ｍ以上とすることが好ましい。又このような突部
９の基端コーナ部のＲが大であっても全ウェブ面積に対
する突部９の面積が太き（なりすぎると圧Ｆバランスに
不均衡を生じ、好ましい圧延ができないこととなるもの
で、突部９の面積はクエプ全体の面積に対し２〜３％程
度が好ましく、更に突部９の厚みはウェブ平坦部の厚み
に対しｌＯｍ以Ｆ（片側におい−Ｃは５Ｗｍ以下）程度
とすることが適当である。従ってこのような範囲内にお
いて突部９が形成されるような圧下をウェブ部に茄える
ことは実地的Ｖｃｔ￥ｆ段の支障がないものであり、又
このようなウェブ部に対する圧下によっテラエフ高さの
大ぎいＨ形鋼をより有利に得しめることは明らかである
。
ウェブの−ｓを共用した孔型によりウェブ圧下を行うな
らば素材鋼片のクエ！部分に突部９を生ずることになる
から、このような突部９に関し℃その基部両側におけろ
角部の丸味（Ｒ）を小さくしないようにし、又突部９の
面積ｔそれなりに縮減することによつ又ウェブ圧下をな
すことが可能である。つまり第５図に示したように先行
工程におい℃素材鋼片のウェブ部分に突部９が発生し又
も、斯かる突部９は次工程にＳいて圧下されることによ
り解消されることが一般的であり、この次工程での圧下
に際し又該突部９の基端コーナ部のＲが小さすぎるとこ
の突部９が圧下を受げたとぎに折込疵となる傾向が大き
く、斯様な不利を避けるには前記した基端コーナ部のＲ
＆３０ｍ以上とすることが好ましい。又このような突部
９の基端コーナ部のＲが大であっても全ウェブ面積に対
する突部９の面積が太き（なりすぎると圧Ｆバランスに
不均衡を生じ、好ましい圧延ができないこととなるもの
で、突部９の面積はクエプ全体の面積に対し２〜３％程
度が好ましく、更に突部９の厚みはウェブ平坦部の厚み
に対しｌＯｍ以Ｆ（片側におい−Ｃは５Ｗｍ以下）程度
とすることが適当である。従ってこのような範囲内にお
いて突部９が形成されるような圧下をウェブ部に茄える
ことは実地的Ｖｃｔ￥ｆ段の支障がないものであり、又
このようなウェブ部に対する圧下によっテラエフ高さの
大ぎいＨ形鋼をより有利に得しめることは明らかである
。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは限られた圧延ロ
ール胴長および圧延機台数により、単一断面寸法素材か
ら大形のＨｍ鋼を的確に製造することができるものであ
り、それによって連ｔｃ鋳造法による鋳片のＨ形鋼に関
−ｒる適用範囲を拡大して有利な利用をなし得ることは
勿論、圧活用ロール数や設備の減少７図って低コストに
目的のＨ形鋼を製造し得るものであるから工業的にその
効果の大きい発明である。
ール胴長および圧延機台数により、単一断面寸法素材か
ら大形のＨｍ鋼を的確に製造することができるものであ
り、それによって連ｔｃ鋳造法による鋳片のＨ形鋼に関
−ｒる適用範囲を拡大して有利な利用をなし得ることは
勿論、圧活用ロール数や設備の減少７図って低コストに
目的のＨ形鋼を製造し得るものであるから工業的にその
効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ℃、第１図
は本発明によるロールカリバーの１例とそれによる素材
圧延関係を段階的に示した説明図、第２図（・ま一般的
な圧延設備についての配列関係を示した平面的説明図、
第３図は第２図に示したような圧延設備において本発明
によるロールカリバーの配役関係を示した説明図、第４
図はスラブを素材とし℃本発明を実施する場合のロール
のボックスないしカリバーを素材に対する圧延操作関係
の説明図、第５図は素材ウェブに対して圧Ｆを、如えて
本発明方法を実施する態様についての段階的な説明図、
第６図は１−Ｉ形鋼用の一般的な圧延素材たるビームブ
ランクの説明図、第７図（・工その最終製品につい又の
断面的説明図、第８図は従来法ＶｃＭける幅拡げ手法を
要領的に示す説明図で、（４）は素材断面、（Ｂ）はロ
ールプロフィール、Ｃ）は圧延後の材料形状、■）はロ
ールカリバーへの咬込み状況、（ト））はその要部につ
いての拡大説明図であり、第９図は従来のロールカリバ
ーおよびそれによる圧延過程の段階的説明図、第１Ｏ図
は従来のブレークダウンミルおよび第１粗圧延機におけ
るロールカリバーの説明図である。 然してこれらの図面において、３．３はロール、６は第
１カリバ一部、７は第２カリバ一部、８は第３カリバ一
部、９は突部、１０゛はブレー 。 クダクンミル、１１は第１＃ｉ圧延機、１２は第２粗圧
延機、１３は第３租圧延機、３１〜３７はそれぞれ造形
孔型を示すもＱ）である。 第 ｉｙＢ 第 ９′ 圓 ６４ノ 第 ２ 岡 第１Ｏ圓 第 ６″ 園 （４） ０４ノ ７ノ （Ｅ）
は本発明によるロールカリバーの１例とそれによる素材
圧延関係を段階的に示した説明図、第２図（・ま一般的
な圧延設備についての配列関係を示した平面的説明図、
第３図は第２図に示したような圧延設備において本発明
によるロールカリバーの配役関係を示した説明図、第４
図はスラブを素材とし℃本発明を実施する場合のロール
のボックスないしカリバーを素材に対する圧延操作関係
の説明図、第５図は素材ウェブに対して圧Ｆを、如えて
本発明方法を実施する態様についての段階的な説明図、
第６図は１−Ｉ形鋼用の一般的な圧延素材たるビームブ
ランクの説明図、第７図（・工その最終製品につい又の
断面的説明図、第８図は従来法ＶｃＭける幅拡げ手法を
要領的に示す説明図で、（４）は素材断面、（Ｂ）はロ
ールプロフィール、Ｃ）は圧延後の材料形状、■）はロ
ールカリバーへの咬込み状況、（ト））はその要部につ
いての拡大説明図であり、第９図は従来のロールカリバ
ーおよびそれによる圧延過程の段階的説明図、第１Ｏ図
は従来のブレークダウンミルおよび第１粗圧延機におけ
るロールカリバーの説明図である。 然してこれらの図面において、３．３はロール、６は第
１カリバ一部、７は第２カリバ一部、８は第３カリバ一
部、９は突部、１０゛はブレー 。 クダクンミル、１１は第１＃ｉ圧延機、１２は第２粗圧
延機、１３は第３租圧延機、３１〜３７はそれぞれ造形
孔型を示すもＱ）である。 第 ｉｙＢ 第 ９′ 圓 ６４ノ 第 ２ 岡 第１Ｏ圓 第 ６″ 園 （４） ０４ノ ７ノ （Ｅ）
Claims (1)
- １．２重式可逆圧延機によってＨ形鋼用粗形鋼片を圧延
するに際し、前記圧延機に組込むロールには少なくとも
２つ以上の造形孔形なそのウェブ相当部の一部分を互い
に共用して形成し、これらのウェブ相当部を一部分共用
した造形孔型に素材鋼片を挿通してウェブ高さ拡げ圧下
な行うことを特徴とするＨ形鋼用粗形鋼片の圧延方法。 ２ ウェブ高さ拡げ圧下と共にウェブ厚に対する圧下を
も行う特許請求の範囲第１項に記載のＨ形鋼用粗形鋼片
の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59104761A JP2534223B2 (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | Ｈ形鋼用粗形鋼片の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59104761A JP2534223B2 (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | Ｈ形鋼用粗形鋼片の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60250801A true JPS60250801A (ja) | 1985-12-11 |
| JP2534223B2 JP2534223B2 (ja) | 1996-09-11 |
Family
ID=14389467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59104761A Expired - Lifetime JP2534223B2 (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | Ｈ形鋼用粗形鋼片の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2534223B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6250002A (ja) * | 1985-08-28 | 1987-03-04 | Tokyo Seitetsu Kk | 単一圧延ロールによるｈ形鋼素材の多サイズ圧延方法とその圧延用ロール |
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| CN114345928A (zh) * | 2022-02-22 | 2022-04-15 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种多规格叉车横梁的粗轧孔型系统及轧制方法 |
| CN119972783A (zh) * | 2024-08-09 | 2025-05-13 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | H型钢生产方法及h型钢 |
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1984
- 1984-05-25 JP JP59104761A patent/JP2534223B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| CN119972783A (zh) * | 2024-08-09 | 2025-05-13 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | H型钢生产方法及h型钢 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2534223B2 (ja) | 1996-09-11 |
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