JPS60255019A - 系統安定化方法 - Google Patents
系統安定化方法Info
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- JPS60255019A JPS60255019A JP59108846A JP10884684A JPS60255019A JP S60255019 A JPS60255019 A JP S60255019A JP 59108846 A JP59108846 A JP 59108846A JP 10884684 A JP10884684 A JP 10884684A JP S60255019 A JPS60255019 A JP S60255019A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１発電所と負荷な連糸したローカル系統が、ル
ート断平故等によって主系統力）ら分離され穴とき１手
数又は発電量不足に起因する電圧低下によって脱落する
負荷量を推足し、これにより更にｙｎ４ｉの高い需給パ
２ンス制御を可能とし大系統安定化装置に関するもので
ある。
ート断平故等によって主系統力）ら分離され穴とき１手
数又は発電量不足に起因する電圧低下によって脱落する
負荷量を推足し、これにより更にｙｎ４ｉの高い需給パ
２ンス制御を可能とし大系統安定化装置に関するもので
ある。
従来この種の装置の代表的なものとして１周波数低下リ
レーＴＪＦＲがあった。これは１分離されｙｅｎ−カル
系統内の需給アンバランスに工って生じた周波数低下を
検出し、七の低下値と継続時間がある整定値を満足した
とき、負荷しゃ断の指令を出力して１分＃系統内の需給
バランスを整えていく装置である。この装置を用いた安
定化装置には、次のような問題点があった。
レーＴＪＦＲがあった。これは１分離されｙｅｎ−カル
系統内の需給アンバランスに工って生じた周波数低下を
検出し、七の低下値と継続時間がある整定値を満足した
とき、負荷しゃ断の指令を出力して１分＃系統内の需給
バランスを整えていく装置である。この装置を用いた安
定化装置には、次のような問題点があった。
１）ローカル系統が主系統から分離されたとき。
定インピーダンス負荷が多い系統などでは、必ずしも周
波数か低下するとは限らない。したがって周波数低下り
、レーＵＦＲが動作せず、需給アンバランスに起因する
電圧低下時間が長びき、誘導機負荷などの脱落量が増え
る恐れがある。
波数か低下するとは限らない。したがって周波数低下り
、レーＵＦＲが動作せず、需給アンバランスに起因する
電圧低下時間が長びき、誘導機負荷などの脱落量が増え
る恐れがある。
１１）周波数低下リレーＩＪＦＲは、各負荷個別に設置
されているので、ローカ／ｌ’系統全体の需給バランス
を整えるという点力１ら見ると、制御仕上がりの精度が
あ１り高くない。
されているので、ローカ／ｌ’系統全体の需給バランス
を整えるという点力１ら見ると、制御仕上がりの精度が
あ１り高くない。
一刀１以上の様な周波数低下リレーＵＦＨの欠点を解消
するものとして、マイクロプロセッサを応用した分離系
統の安定化装置もあった。その従来の系統安定化装置な
財１図に示す。図において。
するものとして、マイクロプロセッサを応用した分離系
統の安定化装置もあった。その従来の系統安定化装置な
財１図に示す。図において。
１は主系統側に属する変電所、２は分離されるローカル
系統の中心となる変電所、３は同じくローカル系統に属
する発電所で５各々送電線４，５で連糸されている。系
統安定化装置６は、変電所２に設置されており１人力変
換回路６１ａ、６１ｂ、ルート断検出回路６２．マイク
ロプロセッサを用いた演算処理装置６３．ストッパー６
４．出力回路６５等で構成されている。
系統の中心となる変電所、３は同じくローカル系統に属
する発電所で５各々送電線４，５で連糸されている。系
統安定化装置６は、変電所２に設置されており１人力変
換回路６１ａ、６１ｂ、ルート断検出回路６２．マイク
ロプロセッサを用いた演算処理装置６３．ストッパー６
４．出力回路６５等で構成されている。
次に、この動作について説明する。変流器Ｃ，Ｔと計器
用償圧器Ｐ、Ｔより構成されるセンサ２３及び２４によ
って、検出された電流、電圧データはコントロールケー
ブル２５．２７を介して、常９時系統安定化装置６に入
力される。これらのデータをもとに、高調波分を除去す
るフィルタ回路、有効電力を算出する有効電力変換器、
アナログ量をディジタル量に変換するアナログ／ディジ
タル変換回路等で構成される入力変換回路６１ａ、６１
ｂは、主系統から供給されている有効電力潮流Ｐ５及び
しゃ断対象負荷の有効電力分を算出し、これをディジタ
ル量に変換した後、演算処理装置６３に出力する。線路
損失を蕪視すれば、系統分離が発生した時のローカル系
統内における発電量の不足分は１分離前に主系統から供
給されていた有効電力潮流Ｐ８．と等しくなるので、演
算処理装置６３は、ＰＨ１とほぼ等しくなるように、し
ゃ断対象負荷の中から実際にしゃ断すべき負荷を選択し
、制御イメージとして記憶しておく。この制御イメージ
は、ある時間周期で更新される。そして、コントロール
・ケープ／Ｉ／２６及び通信ルート１２を介して送られ
てくるしゃ断器１１及びしゃ断器１２ノ情報より、ルー
ト断検出回路６２がルート断発生を検出したならば、こ
の制御イメージを出力し。
用償圧器Ｐ、Ｔより構成されるセンサ２３及び２４によ
って、検出された電流、電圧データはコントロールケー
ブル２５．２７を介して、常９時系統安定化装置６に入
力される。これらのデータをもとに、高調波分を除去す
るフィルタ回路、有効電力を算出する有効電力変換器、
アナログ量をディジタル量に変換するアナログ／ディジ
タル変換回路等で構成される入力変換回路６１ａ、６１
ｂは、主系統から供給されている有効電力潮流Ｐ５及び
しゃ断対象負荷の有効電力分を算出し、これをディジタ
ル量に変換した後、演算処理装置６３に出力する。線路
損失を蕪視すれば、系統分離が発生した時のローカル系
統内における発電量の不足分は１分離前に主系統から供
給されていた有効電力潮流Ｐ８．と等しくなるので、演
算処理装置６３は、ＰＨ１とほぼ等しくなるように、し
ゃ断対象負荷の中から実際にしゃ断すべき負荷を選択し
、制御イメージとして記憶しておく。この制御イメージ
は、ある時間周期で更新される。そして、コントロール
・ケープ／Ｉ／２６及び通信ルート１２を介して送られ
てくるしゃ断器１１及びしゃ断器１２ノ情報より、ルー
ト断検出回路６２がルート断発生を検出したならば、こ
の制御イメージを出力し。
しゃ断対象負荷のしゃ断器２２にトリップ指令を与え、
所足の負荷しゃ断を実行する。この際、トリップ信号は
、トリップ・ルート６６に工って伝送される。’！７’
（１通常このトリップ信号は、／Ｉ／−ト断検出器６２
の出刃信号とストッパ６４の出刃信号の論理積を出力回
路６５でとり、この出方信号が１１１となった場合にの
み出方される。
所足の負荷しゃ断を実行する。この際、トリップ信号は
、トリップ・ルート６６に工って伝送される。’！７’
（１通常このトリップ信号は、／Ｉ／−ト断検出器６２
の出刃信号とストッパ６４の出刃信号の論理積を出力回
路６５でとり、この出方信号が１１１となった場合にの
み出方される。
このようなマイクロプロセッサを応用した方式を用いれ
ば、前述の周波数低下リレ一方式の欠点は解決できるか
、従来のマイクロプロセッサ方式では１次の工うな大き
な問題点かあった。
ば、前述の周波数低下リレ一方式の欠点は解決できるか
、従来のマイクロプロセッサ方式では１次の工うな大き
な問題点かあった。
第１図の系統においそ、送電線４で短絡事故が発生し、
これが引き金となってルート断が発生したとする。この
とき、負荷電圧■Ｌ（実効値とする）は、第２図に示し
たような渡化をする。丁なわち定常時の電圧値ＶＩ、ｏ
Ｃ１０位法で表現てれば。
これが引き金となってルート断が発生したとする。この
とき、負荷電圧■Ｌ（実効値とする）は、第２図に示し
たような渡化をする。丁なわち定常時の電圧値ＶＩ、ｏ
Ｃ１０位法で表現てれば。
はｔｔ’ｉｐ、ｕ）から短Ｍ串故によってｖＬｔ ’！
で低下し、さらＩＣ亭故がクリア（送電線がトリップ）
された後も、負荷しゃ断か実行される１で１発電童年足
に起因する電圧低下が継続する。この発電量不足による
低下電圧値ＶＬ２は通常０．５〜０．６ ｐ、ｕで１重
負荷時はど低いものとなる。このように負荷電圧が低下
すると、誘導機や計算機等の負荷か脱落してし１つこと
が、一般に工く知られている。
で低下し、さらＩＣ亭故がクリア（送電線がトリップ）
された後も、負荷しゃ断か実行される１で１発電童年足
に起因する電圧低下が継続する。この発電量不足による
低下電圧値ＶＬ２は通常０．５〜０．６ ｐ、ｕで１重
負荷時はど低いものとなる。このように負荷電圧が低下
すると、誘導機や計算機等の負荷か脱落してし１つこと
が、一般に工く知られている。
従来の系統安定化装置では、この電圧低下にょる負荷脱
落量が考慮されておらず、これが発生した場合には、（
の分過制御となってし１９た。特に脱落量が多い場合に
は１発電機が供給過剰の為加速し、トリップに至り、ロ
ーカル系統全体がつぶれてし１つ恐れもあった。
落量が考慮されておらず、これが発生した場合には、（
の分過制御となってし１９た。特に脱落量が多い場合に
は１発電機が供給過剰の為加速し、トリップに至り、ロ
ーカル系統全体がつぶれてし１つ恐れもあった。
本発明は、以上の様な従来方式の問題点を解決する為に
なされたもので、電圧低下による負荷脱落量を限られた
オンラインデータエリ推定する手法を開発し、これを制
御アルゴリズム中に適用することによって、エリ精度の
高い需給バランス制御を可能とし７ｃ系統安定化装置を
提供することを目的としている。
なされたもので、電圧低下による負荷脱落量を限られた
オンラインデータエリ推定する手法を開発し、これを制
御アルゴリズム中に適用することによって、エリ精度の
高い需給バランス制御を可能とし７ｃ系統安定化装置を
提供することを目的としている。
以下、本発明の基本原理及び−実施例な説明していく。
なお、電圧、電力等はすべて、単位法で表現されている
ものとする。
ものとする。
１ず、負荷脱落量の推定手法から説明する。ここで祷供
する手法は、電圧低下による負荷脱落と。
する手法は、電圧低下による負荷脱落と。
これが発生したとしても過制御とならない程闇の負荷し
ゃ断に工って、電圧を定常値（１ｐ、ｕ ）付近に回俵
させた後における発電機出方と負荷電圧のサンプリング
データをベースに、簡隼な連立方程式な解′くことによ
って、負荷の電圧特性な同足し、これに基づいてトータ
ルの負荷脱落量、すなわち電圧低下ＩＣよる脱落量と制
御Ｖ：、よるしゃ断食との和を推定するものである。第
３図は、この負荷脱落量推定手法の概念説明図を示して
いる。また、この手法は。
ゃ断に工って、電圧を定常値（１ｐ、ｕ ）付近に回俵
させた後における発電機出方と負荷電圧のサンプリング
データをベースに、簡隼な連立方程式な解′くことによ
って、負荷の電圧特性な同足し、これに基づいてトータ
ルの負荷脱落量、すなわち電圧低下ＩＣよる脱落量と制
御Ｖ：、よるしゃ断食との和を推定するものである。第
３図は、この負荷脱落量推定手法の概念説明図を示して
いる。また、この手法は。
１）電圧が足常値付近に回領した後は、負荷脱落が生じ
ない。
ない。
ｉ＋）ローカル系統内の線路損失は、Ｓ視できるほど小
さく１発電機出力は、ｔデぼ負荷によって決定される。
さく１発電機出力は、ｔデぼ負荷によって決定される。
という考え方を基本思想としている。仄にその具体的な
展開力法を説明していく。なお、ここでは負荷の周波数
特性は無視できるものとする。
展開力法を説明していく。なお、ここでは負荷の周波数
特性は無視できるものとする。
一般にトータル負荷をＰＬとすると、その電圧特性は次
式によって表現することができる。
式によって表現することができる。
ｐＬ＝ｐＬＰ＋ｐＬＩ”ｖＬ＋ｐＬＺ”ｖＬ” ・・−
ｆｔｌここでＶＬは負荷電圧、ＦＬＹ は負荷の定電力
分、ＰＬＩ は負荷の定電流分、ＰＬＺ は負荷の足イ
ンピーダンス分をそれぞれ表わしている。分離が発生す
ると、ローカル系統内では、俗瞬時−毎に。
ｆｔｌここでＶＬは負荷電圧、ＦＬＹ は負荷の定電力
分、ＰＬＩ は負荷の定電流分、ＰＬＺ は負荷の足イ
ンピーダンス分をそれぞれ表わしている。分離が発生す
ると、ローカル系統内では、俗瞬時−毎に。
ｐ ｂ＝ｐ Ｇ ・・・（２）
が成立する。ここでｐＧは、ローカル系統ＫＲ″′ｆる
発電機のトータル出刃である。し穴がって１時刻ｔ 、
ｔ＋ｈ 、ｔ＋２ｈにおける負荷電圧ＶＩ、（！−発電
機出力ＰＧのサンプリングデータが得られ穴とすると、
次式が得られる。（ｈはサンプリングなお、添字Ｓはサ
ンプリングデータであることを表わ丁。（３）式をＰＬ
Ｐ 、ＰＬ工、ＰＬｚ に関する連立方程式とみなせば
、七のＭＰＬＰＩＰＬ工、ＰＩ、Ｚ は次式に工って得
ることができる。
発電機のトータル出刃である。し穴がって１時刻ｔ 、
ｔ＋ｈ 、ｔ＋２ｈにおける負荷電圧ＶＩ、（！−発電
機出力ＰＧのサンプリングデータが得られ穴とすると、
次式が得られる。（ｈはサンプリングなお、添字Ｓはサ
ンプリングデータであることを表わ丁。（３）式をＰＬ
Ｐ 、ＰＬ工、ＰＬｚ に関する連立方程式とみなせば
、七のＭＰＬＰＩＰＬ工、ＰＩ、Ｚ は次式に工って得
ることができる。
大だし
負荷電圧ｖＬ１発電機出力ＰＧのサンプリングデータと
して、第ダ図に示しｙｃｚうな、電圧が足常値付近に回
復した後のデータを使用てれは、（４）〜（６）式エリ
得られる（ ＰＬＦ＋ＰＬＩ＋ＰＬＺ）なる量は。
して、第ダ図に示しｙｃｚうな、電圧が足常値付近に回
復した後のデータを使用てれは、（４）〜（６）式エリ
得られる（ ＰＬＦ＋ＰＬＩ＋ＰＬＺ）なる量は。
ローカル系統内に残存する負荷量を意味する。何故なら
（残存負荷量） ＝ Ｐ：ｃ、” （Ｖ：ｃｏ ）＝”
Ｌ’＋ＰＬＩ”ｖＩ＋Ｏ＋ＰＬＺ”・■Ｌｏ２Ｐｄｒｏ
ｐ＝（分離前のトータル負荷） −（Ｐｒ、、ｐ−１−
ＰＩ、工＋ＰＩＩＺ）・・・、（７） より推定することかできる。これを用いて、最終段の制
御量（負荷しゃ断食）ＰＯＴＩＲは・ＰＣＴＥＲ−７（
分離前に主系統から供給されてい苑有効電力） −Ｐｄｒｏｐ ・・・（８） で決定される。仄に１本発明の一実施例における負荷脱
落量推定手法を取り入れた系統安定化装置を第４図に示
し、第１図と同様に説明していく。
Ｌ’＋ＰＬＩ”ｖＩ＋Ｏ＋ＰＬＺ”・■Ｌｏ２Ｐｄｒｏ
ｐ＝（分離前のトータル負荷） −（Ｐｒ、、ｐ−１−
ＰＩ、工＋ＰＩＩＺ）・・・、（７） より推定することかできる。これを用いて、最終段の制
御量（負荷しゃ断食）ＰＯＴＩＲは・ＰＣＴＥＲ−７（
分離前に主系統から供給されてい苑有効電力） −Ｐｄｒｏｐ ・・・（８） で決定される。仄に１本発明の一実施例における負荷脱
落量推定手法を取り入れた系統安定化装置を第４図に示
し、第１図と同様に説明していく。
第４図において杓号１．２．３，４，５は第１図と同一
であり、’Ｆ７を変電所２に設置されそいる系統安定化
装置６においても１名符号６１ａ、６１ｂ。
であり、’Ｆ７を変電所２に設置されそいる系統安定化
装置６においても１名符号６１ａ、６１ｂ。
６２．６３，６４．６５は第１図と同一であるので詳し
い説明は省く。本実施例ではこの他に、ｉ−発電機出力
用の入力渡 換回路６１Ｃ１−負荷 電圧用の入力変換回路６７か系統安定化装置６内に付加
されている。以下、この動作について説明していく。
い説明は省く。本実施例ではこの他に、ｉ−発電機出力
用の入力渡 換回路６１Ｃ１−負荷 電圧用の入力変換回路６７か系統安定化装置６内に付加
されている。以下、この動作について説明していく。
変流器Ｃ，Ｔ 、計器用亥圧器Ｐ、Ｔ工り構成されるセ
ンサ２３，２４及び３２に１って検出された電流、電圧
データはコントロールケーブル２５．２７及び通信ルー
ト３３を介して、常時系統安定化装置６に入力される。
ンサ２３，２４及び３２に１って検出された電流、電圧
データはコントロールケーブル２５．２７及び通信ルー
ト３３を介して、常時系統安定化装置６に入力される。
これらのデータをもとに、高調波分、過渡振動分を除去
するフィルタ回路、有効電力を算出てる有効電力変換器
、アナログ量をディジタル量に変換するアナログ／ディ
ジタル変挽回路等で構成される入力変換回廊６１ａ、６
１ｂ及び６１ｃは、主系統から供給されている有効電力
側ｍＰ ８ 、 Ｌ、や断対象負荷の有効電力分及び発
電機出力（有効分）を算出し、これをディジタル量に変
換した後、演算処理装置６３に出力する。
するフィルタ回路、有効電力を算出てる有効電力変換器
、アナログ量をディジタル量に変換するアナログ／ディ
ジタル変挽回路等で構成される入力変換回廊６１ａ、６
１ｂ及び６１ｃは、主系統から供給されている有効電力
側ｍＰ ８ 、 Ｌ、や断対象負荷の有効電力分及び発
電機出力（有効分）を算出し、これをディジタル量に変
換した後、演算処理装置６３に出力する。
’ｆ７’ｅ、計器用変圧器Ｐ、Ｔより構成されるセンサ
°２８に１って検出された負荷電圧ＶＬも、フィルタ回
路、アナログ／ディジタ／Ｉ’ｉ換回路等で構成される
入力変換回路６７でディジタル量に変換された後、演算
処理装置６３に出力される。−刀、コントロール・ケー
ブル２６及び通信ルート１２を介して送られてくるしゃ
断器１１及びしゃ断器’：’ｊ〒の情報も、ルート断検
出回路６２によってディジタル情報に変換された後、演
算処理装置６３に出力される。これらのデータを用いて
、ルート断が発生し、ローカル系統が単独運転となった
場合に、演算処理装置６３は、第５図に示したフロー図
属従って安定化制御を実行する。
°２８に１って検出された負荷電圧ＶＬも、フィルタ回
路、アナログ／ディジタ／Ｉ’ｉ換回路等で構成される
入力変換回路６７でディジタル量に変換された後、演算
処理装置６３に出力される。−刀、コントロール・ケー
ブル２６及び通信ルート１２を介して送られてくるしゃ
断器１１及びしゃ断器’：’ｊ〒の情報も、ルート断検
出回路６２によってディジタル情報に変換された後、演
算処理装置６３に出力される。これらのデータを用いて
、ルート断が発生し、ローカル系統が単独運転となった
場合に、演算処理装置６３は、第５図に示したフロー図
属従って安定化制御を実行する。
第５図において、１００は負荷電圧ＶＬを基準める演算
処理ブロック、１０２は最終段の負荷しゃ断食Ｐ を（
８）式エリ決定する演算処理ブロクｔｅｒ り、１０３はこの負荷しゃ断食Ｐ の負荷し ｔｅｒ 中断を実行する処理ブロックである。さらに１０４は第
１段目の負荷しゃ断Ｐｃ（ｉ）を実行する処理ブロック
であり、１０５はにての負荷電圧ＶＬと基準値■ とを
比較するブロックである。ことｅｆ で基準値■ｒｅｆは、この基準値以上に電圧がロタした
ならば負荷脱落は生じないものとし、はぼ定常値に近い
０．８〜０．９ｐ、ｕ、程度の値である。１だ第１段目
負荷しゃ断Ｐ ｃ （ｉ）は、電圧低下による負荷脱落
が起′つたとしても、過制御とならない程度の控え目な
量に設電しておく。さらに処理ブロック１０２の最終段
負荷しゃ断食Ｐｃｔｅｒはｐ ””Ｐｇ−Ｐｄｒ、ｐ ｔｅｒ で与えられるものである。
処理ブロック、１０２は最終段の負荷しゃ断食Ｐ を（
８）式エリ決定する演算処理ブロクｔｅｒ り、１０３はこの負荷しゃ断食Ｐ の負荷し ｔｅｒ 中断を実行する処理ブロックである。さらに１０４は第
１段目の負荷しゃ断Ｐｃ（ｉ）を実行する処理ブロック
であり、１０５はにての負荷電圧ＶＬと基準値■ とを
比較するブロックである。ことｅｆ で基準値■ｒｅｆは、この基準値以上に電圧がロタした
ならば負荷脱落は生じないものとし、はぼ定常値に近い
０．８〜０．９ｐ、ｕ、程度の値である。１だ第１段目
負荷しゃ断Ｐ ｃ （ｉ）は、電圧低下による負荷脱落
が起′つたとしても、過制御とならない程度の控え目な
量に設電しておく。さらに処理ブロック１０２の最終段
負荷しゃ断食Ｐｃｔｅｒはｐ ””Ｐｇ−Ｐｄｒ、ｐ ｔｅｒ で与えられるものである。
なお上記実施例は、１機１質電所系統に適用した場合で
あるが、多機多変電所系統においても。
あるが、多機多変電所系統においても。
発電機出力ＰＧとして発電機の合計出力、負荷電圧ｖＬ
として各変電所の平均電圧又は容量の大きな代表変電所
の電圧を用いれば同様の効果が得られる。また負荷脱落
量の推定手法としては、連立方程式を解く方法の他に最
小２乗法、又は重みづけ最小２乗法、指数平滑法、など
か考えられる。
として各変電所の平均電圧又は容量の大きな代表変電所
の電圧を用いれば同様の効果が得られる。また負荷脱落
量の推定手法としては、連立方程式を解く方法の他に最
小２乗法、又は重みづけ最小２乗法、指数平滑法、など
か考えられる。
以上のように１本発明の系統安電化装−によれば発電機
出力ｐＧと負荷電圧■Ｌという限られたデータエリ負荷
脱落量を推定することができるので、比較的シンプルな
システム構成で、精度の高い分離系統の需給バランス制
御が行える系統安定化装置か得られる。
出力ｐＧと負荷電圧■Ｌという限られたデータエリ負荷
脱落量を推定することができるので、比較的シンプルな
システム構成で、精度の高い分離系統の需給バランス制
御が行える系統安定化装置か得られる。
第１図はマイクロプロセッサを用いた従来の系統安定化
装置の系統装置構成図を、第２図は第１図系統のうちロ
ーカル系統の実効値電圧波形図を。 第３図は本発明の基本原理となる負荷脱落量推定手法の
概念説明図を、第４図は本発明の一実施例による系統安
定化装置の系統装置構成図を、第５図は第４図実施例の
制御フロー図を示す。 １・・・主系統変電所、２・・・ローカル系統変電所。 ３・・・ローカル系統発電所、４，５・・・送電線、６
・・・系統安定化装置、６１ ａ ｐ ６ ｌ ｂ ＋
６１ ｃ・・・入力変換回路、６２・・・ルート断検
出回路、６３・・・演算処理装置、６４・・・ストッパ
、６５・・・出刃回路、６７・・・入力変換回路。 なお１図中、同一符号は同−又は相当部分な示す。
装置の系統装置構成図を、第２図は第１図系統のうちロ
ーカル系統の実効値電圧波形図を。 第３図は本発明の基本原理となる負荷脱落量推定手法の
概念説明図を、第４図は本発明の一実施例による系統安
定化装置の系統装置構成図を、第５図は第４図実施例の
制御フロー図を示す。 １・・・主系統変電所、２・・・ローカル系統変電所。 ３・・・ローカル系統発電所、４，５・・・送電線、６
・・・系統安定化装置、６１ ａ ｐ ６ ｌ ｂ ＋
６１ ｃ・・・入力変換回路、６２・・・ルート断検
出回路、６３・・・演算処理装置、６４・・・ストッパ
、６５・・・出刃回路、６７・・・入力変換回路。 なお１図中、同一符号は同−又は相当部分な示す。
Claims (1)
- 発電所及び負荷な連系し７Ｃ四−カル系統が主系統エリ
−分離されたとき、該ローカル系統の電圧低下による負
荷脱落が生じても過制御しないように負荷しゃ断を行う
系統安定化装置において、上記ローカル系統の介荷電圧
を定常値付近に回＠させその後オンラインでサンプリン
グされた発電機出刃データと負荷電圧データに基づき残
存負荷量を算出し、上記残存負荷量をもとに全負荷脱落
量推定値を得て最終段の負荷し中断量を足めｋことを特
徴とする系統安定化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59108846A JPH0611166B2 (ja) | 1984-05-29 | 1984-05-29 | 系統安定化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59108846A JPH0611166B2 (ja) | 1984-05-29 | 1984-05-29 | 系統安定化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255019A true JPS60255019A (ja) | 1985-12-16 |
| JPH0611166B2 JPH0611166B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=14495064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59108846A Expired - Lifetime JPH0611166B2 (ja) | 1984-05-29 | 1984-05-29 | 系統安定化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0611166B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02197217A (ja) * | 1989-01-26 | 1990-08-03 | Mitsubishi Electric Corp | 系統安定化装置 |
| JPH02197218A (ja) * | 1989-01-26 | 1990-08-03 | Mitsubishi Electric Corp | 系統安定化装置 |
| JP4832600B1 (ja) * | 2011-01-25 | 2011-12-07 | 中国電力株式会社 | 遮断制御装置、遮断制御プログラム、遮断制御方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5822539A (ja) * | 1981-08-04 | 1983-02-09 | 三菱電機株式会社 | 負荷しや断量選択方法 |
-
1984
- 1984-05-29 JP JP59108846A patent/JPH0611166B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0611166B2 (ja) | 1994-02-09 |
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