JPS60262921A - オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法Info
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- JPS60262921A JPS60262921A JP59116695A JP11669584A JPS60262921A JP S60262921 A JPS60262921 A JP S60262921A JP 59116695 A JP59116695 A JP 59116695A JP 11669584 A JP11669584 A JP 11669584A JP S60262921 A JPS60262921 A JP S60262921A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼板又は銅帯の
製造工程において、熱間圧延後の鋼板又は鋼帯の焼鈍工
程を省略して、その後の冷間圧延におけるロール径を適
正に組合せることによって従来の焼鈍を行ったものと同
等以上の加工性、特に面内異方性の小さい特性を有する
薄板製品の製造方法に関するものである。
製造工程において、熱間圧延後の鋼板又は鋼帯の焼鈍工
程を省略して、その後の冷間圧延におけるロール径を適
正に組合せることによって従来の焼鈍を行ったものと同
等以上の加工性、特に面内異方性の小さい特性を有する
薄板製品の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
一般に１８４Ｃｒ−８嗟Ｎ１系を中心としたオーステナ
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法においては、従来は
電気炉において溶製かっ成分調整を行った後、熱間圧延
を行って熱延鋼板又は銅帯（以下総称して熱延板という
）となし、その後熱延板を１０１０℃以上の高温で熱処
理し、ショツトブラスト等による機械的デスケーリング
と酸洗等による化学的デスケーリングを行った後、冷間
圧延、最終焼鈍を経て冷延鋼板又は銅帯（以下総称して
薄板製品という）を製造していた。
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法においては、従来は
電気炉において溶製かっ成分調整を行った後、熱間圧延
を行って熱延鋼板又は銅帯（以下総称して熱延板という
）となし、その後熱延板を１０１０℃以上の高温で熱処
理し、ショツトブラスト等による機械的デスケーリング
と酸洗等による化学的デスケーリングを行った後、冷間
圧延、最終焼鈍を経て冷延鋼板又は銅帯（以下総称して
薄板製品という）を製造していた。
熱延板の熱処理の主な目的は、再結晶させ軟質化すると
ともに機械的性質の均一化を図ることと、熱間圧延後の
冷却過程で生じた炭化物を固溶化し、後工程の酸洗で粒
界腐食による肌荒れを防止して表面光沢に優れた薄板製
品を得ることにある。
ともに機械的性質の均一化を図ることと、熱間圧延後の
冷却過程で生じた炭化物を固溶化し、後工程の酸洗で粒
界腐食による肌荒れを防止して表面光沢に優れた薄板製
品を得ることにある。
しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼の再結晶温
度は普通鋼板に比べると著しく高温であり、熱延板焼鈍
工程では高温の熱処理が必要である。従って熱延板焼鈍
工程を省略できれば省エネルギーと生産性の著しい向上
が期待される。
度は普通鋼板に比べると著しく高温であり、熱延板焼鈍
工程では高温の熱処理が必要である。従って熱延板焼鈍
工程を省略できれば省エネルギーと生産性の著しい向上
が期待される。
冷間圧延技術の発達に伴い、熱延板を焼鈍しなくても、
薄板製品の板厚まで冷間圧延することは可能となった。
薄板製品の板厚まで冷間圧延することは可能となった。
しかし、単に焼鈍工程を省略しただけでは、つぎの問題
点がある。すなわち薄板製品の機械的性質の面内異方性
が増大することである。異方性が大きいとは、圧延面内
において、圧延方向、直角方向及び圧延方向と４５°方
向での特性の差が大きいことをいい、このような薄板製
品を例えば、円筒深絞りをした場合には、イヤリングが
大きく発生し、材料歩留を低下させる原因になる。
点がある。すなわち薄板製品の機械的性質の面内異方性
が増大することである。異方性が大きいとは、圧延面内
において、圧延方向、直角方向及び圧延方向と４５°方
向での特性の差が大きいことをいい、このような薄板製
品を例えば、円筒深絞りをした場合には、イヤリングが
大きく発生し、材料歩留を低下させる原因になる。
従来、熱延板焼鈍省略に関する報告例は多数あるがいず
れも薄板製品で面内異方性が増大する点が無視されてい
る。すなわち、特開昭５１−７７５２３号公報記載の発
明は、熱延後８００〜５００℃の温度範囲を急冷して粒
界腐食感受性をなくそうとするものであるが、薄板製品
の機械的性質は考慮されていない。特開昭５２−２８４
２４号公報には、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延するこ
とによシ圧延方向に対して４５°方向のｒ値を向上させ
ることが開示されているが、角筒深絞シ材料用として、
製品板の面内異方性を大きくしようとするものである。
れも薄板製品で面内異方性が増大する点が無視されてい
る。すなわち、特開昭５１−７７５２３号公報記載の発
明は、熱延後８００〜５００℃の温度範囲を急冷して粒
界腐食感受性をなくそうとするものであるが、薄板製品
の機械的性質は考慮されていない。特開昭５２−２８４
２４号公報には、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延するこ
とによシ圧延方向に対して４５°方向のｒ値を向上させ
ることが開示されているが、角筒深絞シ材料用として、
製品板の面内異方性を大きくしようとするものである。
特開昭５３−１００１２４号公報記載の発明は熱延板焼
鈍を省略し、中間焼鈍を入れない１回の冷間圧延で製品
板厚まで圧延することによってプレス加工性を向上させ
るものであるが、面内異方性は考慮されていない。特開
昭５５−７０４０４号公報記載の発明は、熱延仕上圧延
条件と熱間圧延後の冷却条件を限定して再結晶と固溶化
処理を行うものであシ、特開昭５６−１５８８１９号公
報には、熱延板焼鈍を省略して塩酸単味で酸洗すること
が開示されているが、いずれも薄板製品の機械的性質は
考慮されていない。
鈍を省略し、中間焼鈍を入れない１回の冷間圧延で製品
板厚まで圧延することによってプレス加工性を向上させ
るものであるが、面内異方性は考慮されていない。特開
昭５５−７０４０４号公報記載の発明は、熱延仕上圧延
条件と熱間圧延後の冷却条件を限定して再結晶と固溶化
処理を行うものであシ、特開昭５６−１５８８１９号公
報には、熱延板焼鈍を省略して塩酸単味で酸洗すること
が開示されているが、いずれも薄板製品の機械的性質は
考慮されていない。
本発明者らは、熱延板焼鈍を省略しても、薄板製品の機
械的性質の面内異方性が熱延板焼鈍材と同等以上のもの
を製造する方法として、熱間圧延における粗圧延を１５
〜５５％／パス、出口温度９９０〜１２００℃の図示範
囲で行い、かつ仕上圧延をｌθ〜５５％／ノクス、噛込
温度８２０〜１０４０℃の図示範囲で行うことを提案し
ている（特開昭５８−３４１３９号公報）。その後、本
発明者は、熱間圧延の条件を特にこの範囲にしなくても
、機械的性質の面内異方性の小さい薄板製品を製造でき
ることを見出した。
械的性質の面内異方性が熱延板焼鈍材と同等以上のもの
を製造する方法として、熱間圧延における粗圧延を１５
〜５５％／パス、出口温度９９０〜１２００℃の図示範
囲で行い、かつ仕上圧延をｌθ〜５５％／ノクス、噛込
温度８２０〜１０４０℃の図示範囲で行うことを提案し
ている（特開昭５８−３４１３９号公報）。その後、本
発明者は、熱間圧延の条件を特にこの範囲にしなくても
、機械的性質の面内異方性の小さい薄板製品を製造でき
ることを見出した。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼板又は銅帯の
製造において、熱圧板の焼鈍工程を省略し、従来の焼鈍
工程を経て製造した薄板製品と同等以上の機械的性質、
特にその面内異方性の小さい製品を得ることを目的とす
る。
製造において、熱圧板の焼鈍工程を省略し、従来の焼鈍
工程を経て製造した薄板製品と同等以上の機械的性質、
特にその面内異方性の小さい製品を得ることを目的とす
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、つぎのような工程を経ることを特徴とする。
Ａ、オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２００
℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱する。
℃以上１３００℃以下の温度範囲に加熱する。
Ｂ、熱間圧延の粗圧延において、２５％／ノやスリ上の
圧下（１）ぐスで２５−以上の圧下金する）を１パス以
上行い、１０５０℃以上の温度で粗圧延を終了する。熱
間圧延の仕上圧延条件は制限しない。
圧下（１）ぐスで２５−以上の圧下金する）を１パス以
上行い、１０５０℃以上の温度で粗圧延を終了する。熱
間圧延の仕上圧延条件は制限しない。
Ｃ０熱間圧延稜６５０℃以下の温度で巻取る。
Ｄ、熱延板をデスケーリングする。
Ｅ、直径２００ｍ以上の大径ロールを作業ロールとする
冷間圧延機によ、９３０％以上の累積圧下率で冷間圧延
する。
冷間圧延機によ、９３０％以上の累積圧下率で冷間圧延
する。
Ｆ、直径２００ｆｉ未満の小径ロールを作業ロールとす
る冷間圧延機によＪ）３０チ以上の累横圧下車で冷間圧
延する。
る冷間圧延機によＪ）３０チ以上の累横圧下車で冷間圧
延する。
Ｇ、最終焼鈍する。
本発明の対象とするオーステナイト系ステンレス鋼はＳ
Ｕ８３０４を代表とする通常の成分のものでよいが、本
発明者らが提案し、特開昭５８−２２３２８号公報に開
示されているように、重量ノ臂−セントで、ＣＯ，０７
０％以下、８１１．０ ％以下、Ｍｎ ３． Ｑ ％以
下、Ｐ ０．０４０ ％以下、８０．０３（１以下、Ｃ
ｒ１６．０〜１９．０％、Ｎｉ ６．０〜９．０ ％、
ＮＯ，２％以下を含むオースチーナイト系ステンレス鋼
において、Ｃ及びＮｉの添加量の関係を１０２Ｘ（Ｃ）
＋４Ｘ（Ｎ１：に３９．５％に規制するとよ）効果的で
ある。
Ｕ８３０４を代表とする通常の成分のものでよいが、本
発明者らが提案し、特開昭５８−２２３２８号公報に開
示されているように、重量ノ臂−セントで、ＣＯ，０７
０％以下、８１１．０ ％以下、Ｍｎ ３． Ｑ ％以
下、Ｐ ０．０４０ ％以下、８０．０３（１以下、Ｃ
ｒ１６．０〜１９．０％、Ｎｉ ６．０〜９．０ ％、
ＮＯ，２％以下を含むオースチーナイト系ステンレス鋼
において、Ｃ及びＮｉの添加量の関係を１０２Ｘ（Ｃ）
＋４Ｘ（Ｎ１：に３９．５％に規制するとよ）効果的で
ある。
Ｂ工程では、粗圧延終了後ただちに仕上圧延を行りても
よいが、本発明者らが提案し特開昭５８−３４１３９号
公報に開示されているように、粗圧延後の材料を一時待
機させて仕上圧延の噛込温度を９７０℃以下に低めると
、よシ効果的である。
よいが、本発明者らが提案し特開昭５８−３４１３９号
公報に開示されているように、粗圧延後の材料を一時待
機させて仕上圧延の噛込温度を９７０℃以下に低めると
、よシ効果的である。
Ｃ工程では、熱延後の銅帯を水冷あるいは強制空冷など
の手段により冷却した俊巻取る。巻取後は放冷でよい。
の手段により冷却した俊巻取る。巻取後は放冷でよい。
Ｄ工程では、ショットプラスト、高圧スラリー吹付け、
繰返し曲げ、軽圧下圧延などの機械的手段と酸洗との組
合せ、あるいは、高圧スラリーによる研掃、研削ベルト
や剛毛ブラシなどによる研削等の機械的手段単独のデス
ケーリングを行うことができる。
繰返し曲げ、軽圧下圧延などの機械的手段と酸洗との組
合せ、あるいは、高圧スラリーによる研掃、研削ベルト
や剛毛ブラシなどによる研削等の機械的手段単独のデス
ケーリングを行うことができる。
Ｅ工程では、４段圧延機、６段圧延機などによる往復圧
延あるいは、これらの圧延機群によるタンデム圧延を行
うことができ、鋼板の表ＩＴＪ温度を２００℃以下にす
ることが望ましい。
延あるいは、これらの圧延機群によるタンデム圧延を行
うことができ、鋼板の表ＩＴＪ温度を２００℃以下にす
ることが望ましい。
Ｆ工程では、ゼンジミア圧延機などの多段圧延機を用い
ることができる。なお、Ｅ工程とＦ工程の間で、必要に
応じて焼鈍を行ってもよい。
ることができる。なお、Ｅ工程とＦ工程の間で、必要に
応じて焼鈍を行ってもよい。
Ｃ工程では、焼鈍酸洗ライン（ＡＰライン）′ｆ通して
焼鈍とデスケーリングを行うこともできるし、また、光
輝焼鈍ライン（ＢＡライン）を通して焼鈍のみを行うこ
ともできる。
焼鈍とデスケーリングを行うこともできるし、また、光
輝焼鈍ライン（ＢＡライン）を通して焼鈍のみを行うこ
ともできる。
（作 用）
本発明者はイヤリングの発生はオーステナイト系ステン
レス鋼に特有の強い集合組織が発達するためであシ、イ
ヤリングを小さくするためにはこの特有の集合組織を少
くするが、あるいはイヤリングに関してこの方位と反対
の作用をする副方位を優先的に発達させる等、集合組織
のランダム化が達成されれば防止できると考えた。
レス鋼に特有の強い集合組織が発達するためであシ、イ
ヤリングを小さくするためにはこの特有の集合組織を少
くするが、あるいはイヤリングに関してこの方位と反対
の作用をする副方位を優先的に発達させる等、集合組織
のランダム化が達成されれば防止できると考えた。
以上の様な考え方から各種のオーステナイト系ステンレ
ス鋼板を用いてその集合組織を詳細に検討した結果、集
合組織の形成には熱間圧延の粗圧延条件と冷間圧延時の
ロールの組合せ、および鋼板温度の影響が強く左右する
ことを見出した。
ス鋼板を用いてその集合組織を詳細に検討した結果、集
合組織の形成には熱間圧延の粗圧延条件と冷間圧延時の
ロールの組合せ、および鋼板温度の影響が強く左右する
ことを見出した。
即ち熱間圧延の粗圧延において再結晶と粒成長が進み結
晶粒が粗粒化するほど、製品板での集合組織はランダム
化し、異方性が小さくなる傾向を示す。このため粗圧延
は高温かつ大圧下圧延が望ましいが、粗圧延を１０５０
℃以上で終了するためにはスラブ加熱温度は１２００℃
以上でなくてはならない。しかし１３００℃を超えると
デルタ−フェライトが急激に増加し熱間加工性を阻害す
るためスラブ加熱の上限は１３００℃とした。粗圧延で
の再結晶は圧延温度と圧下率によシ影響されるが、板厚
方向に均一な再結晶状態を得るには少くとも２５％／−
４ス以上の圧下を１パス以上行い、かつ１０５０℃以上
の温度で粗圧延を終了する必要がある。ノクス当りの圧
下率がこれより低いと歪蓄積が不充分とな）再結晶は部
分的にしか進行しない。
晶粒が粗粒化するほど、製品板での集合組織はランダム
化し、異方性が小さくなる傾向を示す。このため粗圧延
は高温かつ大圧下圧延が望ましいが、粗圧延を１０５０
℃以上で終了するためにはスラブ加熱温度は１２００℃
以上でなくてはならない。しかし１３００℃を超えると
デルタ−フェライトが急激に増加し熱間加工性を阻害す
るためスラブ加熱の上限は１３００℃とした。粗圧延で
の再結晶は圧延温度と圧下率によシ影響されるが、板厚
方向に均一な再結晶状態を得るには少くとも２５％／−
４ス以上の圧下を１パス以上行い、かつ１０５０℃以上
の温度で粗圧延を終了する必要がある。ノクス当りの圧
下率がこれより低いと歪蓄積が不充分とな）再結晶は部
分的にしか進行しない。
熱間粗圧延終了時粗粒の再結晶組織となった材料は、引
続き行われる熱間仕上圧延において伸展した加工組織と
なｐ１仕上圧延終了時には一部が再結晶組織となる。こ
のよりな組織となった熱延板を焼鈍せずに前記条件で冷
間圧延し最終焼鈍すると、機械的性質の面内異方性の小
さい薄板製品が得られる。ここで、熱間仕上圧延終了時
に伸展粒が多いほど、薄板製品の面内異方性減少に好ま
しいので、熱間仕上圧延の噛込温度を低くし、９７０℃
以下にするとよシ効果的である。
続き行われる熱間仕上圧延において伸展した加工組織と
なｐ１仕上圧延終了時には一部が再結晶組織となる。こ
のよりな組織となった熱延板を焼鈍せずに前記条件で冷
間圧延し最終焼鈍すると、機械的性質の面内異方性の小
さい薄板製品が得られる。ここで、熱間仕上圧延終了時
に伸展粒が多いほど、薄板製品の面内異方性減少に好ま
しいので、熱間仕上圧延の噛込温度を低くし、９７０℃
以下にするとよシ効果的である。
冷間圧延においては、圧延温度によシ薄板製品の集合組
織が顕著に変化する、ＳＵＳ ３０４で得られた集合組
織の代表例を第１図に示す。冷延噛込温度が高い（約８
０℃）場合の優先方位は（２１１）〔丁１１〕であるが
、低温噛込（０℃）の場合は（１１０）［００１）が増
大する。（２１１）［１１１）方位の増大は圧延方向に
４５°傾いた位置にイヤリングの山を生じ、（１１０）
（００１）方位の増大は圧延方向及びそれと直角方向に
イヤリングの山を発生する。従って、両者の集合組織が
適度に混合した圧延温度で冷間圧延を行えばイヤリング
の山及び谷の発生位置が平均化されて異方性が小さくな
る事が予想された。
織が顕著に変化する、ＳＵＳ ３０４で得られた集合組
織の代表例を第１図に示す。冷延噛込温度が高い（約８
０℃）場合の優先方位は（２１１）〔丁１１〕であるが
、低温噛込（０℃）の場合は（１１０）［００１）が増
大する。（２１１）［１１１）方位の増大は圧延方向に
４５°傾いた位置にイヤリングの山を生じ、（１１０）
（００１）方位の増大は圧延方向及びそれと直角方向に
イヤリングの山を発生する。従って、両者の集合組織が
適度に混合した圧延温度で冷間圧延を行えばイヤリング
の山及び谷の発生位置が平均化されて異方性が小さくな
る事が予想された。
ところで従来のオーステナイト系ステンレス鋼板の冷間
圧延は通常ゼンジミア圧延機によシ４〜１２ノ々スの多
パス圧延を行って目標の板厚を得ている。この時、多ノ
クスに及ぶ冷間圧延の初期ノ臂スの噛込温度はその材料
が置かれてあった場所での温度（室温）と同一な場合が
多いが、２ノヤス目以降の噛込温度は初期パスの加工熱
の影響を受けて５０〜２３０℃程度まで上昇するのが一
般的である。多／？ス圧延においてはこの現象が（ル返
されるため板の温度は更に上シ、一般に冷間圧延といえ
ども、約２３０℃程度に上昇しかなシの高温域で圧延が
繰シ返えされることになる。
圧延は通常ゼンジミア圧延機によシ４〜１２ノ々スの多
パス圧延を行って目標の板厚を得ている。この時、多ノ
クスに及ぶ冷間圧延の初期ノ臂スの噛込温度はその材料
が置かれてあった場所での温度（室温）と同一な場合が
多いが、２ノヤス目以降の噛込温度は初期パスの加工熱
の影響を受けて５０〜２３０℃程度まで上昇するのが一
般的である。多／？ス圧延においてはこの現象が（ル返
されるため板の温度は更に上シ、一般に冷間圧延といえ
ども、約２３０℃程度に上昇しかなシの高温域で圧延が
繰シ返えされることになる。
本発明者等はこの高温域の圧延が材料の面内異方性を増
大させる原因になると判断した。
大させる原因になると判断した。
この温度上昇の原因は、ゼンジミア圧延機の作業ロール
が小径であること、冷却能の小さい鉱物油のみの潤滑油
を使用する点にあると考えられる・ステンレス鋼の冷間
圧延中の鋼板温度の上昇を抑制し、異方性を低減する方
法として本発明者岬は従来よシ普通鋼薄板の冷間圧延に
使用されている大径の連続冷間圧延機に注目した。ゼン
ジミア圧延機に比較して、冷却能のすぐれた水溶性の冷
間圧延潤滑油を使用し、かつ大径の作業ロールで冷間圧
延する点で冷間圧延中においても温度上昇はさほど大き
くなく、最高２００℃程度と推定された。
が小径であること、冷却能の小さい鉱物油のみの潤滑油
を使用する点にあると考えられる・ステンレス鋼の冷間
圧延中の鋼板温度の上昇を抑制し、異方性を低減する方
法として本発明者岬は従来よシ普通鋼薄板の冷間圧延に
使用されている大径の連続冷間圧延機に注目した。ゼン
ジミア圧延機に比較して、冷却能のすぐれた水溶性の冷
間圧延潤滑油を使用し、かつ大径の作業ロールで冷間圧
延する点で冷間圧延中においても温度上昇はさほど大き
くなく、最高２００℃程度と推定された。
そこで本発明者等はＢｕｓ ３０４ （Ｃ： ０．０４
チ。
チ。
８１ ：０．６％、Ｍｎ：１．２％、Ｎｉ ：８．３％
、Ｃｒ：１８．２％、Ｎ：０．０３５％）のスラブを使
用し、１２６０℃に加熱後、粗圧延の最終／４’スを圧
下率３エチ、終了温度１０８０℃で行い、更に５ ノ４
スの仕上圧延を行りて板厚４−の熱延鋼板を製造した。
、Ｃｒ：１８．２％、Ｎ：０．０３５％）のスラブを使
用し、１２６０℃に加熱後、粗圧延の最終／４’スを圧
下率３エチ、終了温度１０８０℃で行い、更に５ ノ４
スの仕上圧延を行りて板厚４−の熱延鋼板を製造した。
引き続き熱延板焼鈍を省略し、単にデスケーリングした
後直径４００５ｍの大径ロールを作業ロールとする冷間
圧延機を使用し、全パスの圧延温度を一定墓度に保ち圧
延を行った。いずれも全圧下＄ｄ８０％である。これら
の冷延板に、１１００℃、１０秒保定稜空冷の焼鈍ｔｊ
ｉ＋シ、次いでイヤリング試験によシ異方性を検討した
。イヤリング試験線冷延焼鈍板よ、ａｓｏ、ｏ−φのプ
２ンクを切出し、４０，０■φのＩンチを用いて深絞シ
し、力、ｆ端部の凹凸からイヤリング率をめた。
後直径４００５ｍの大径ロールを作業ロールとする冷間
圧延機を使用し、全パスの圧延温度を一定墓度に保ち圧
延を行った。いずれも全圧下＄ｄ８０％である。これら
の冷延板に、１１００℃、１０秒保定稜空冷の焼鈍ｔｊ
ｉ＋シ、次いでイヤリング試験によシ異方性を検討した
。イヤリング試験線冷延焼鈍板よ、ａｓｏ、ｏ−φのプ
２ンクを切出し、４０，０■φのＩンチを用いて深絞シ
し、力、ｆ端部の凹凸からイヤリング率をめた。
ここで用いたイヤリング率は次式で定義される。
ｈ、Ｈ力、グの底から測定し九カップ縁部の山の頂上ま
での高さを示し、ｈ２はカッグ縁部の谷部までの高さを
示す。
での高さを示し、ｈ２はカッグ縁部の谷部までの高さを
示す。
その結果を第２図に示す、第２図は横軸に冷間圧延温度
（℃）（圧延中維持した鋼板温度）、縦軸にイヤリング
率（％）をとったもので、この図よシ、従来技術、即ち
熱延板焼鈍を施し、ゼンジミア圧延機で圧延した場合の
イヤリング率（約７チ）と同等のものが得られる圧延温
度は約２００℃であることかわかる。
（℃）（圧延中維持した鋼板温度）、縦軸にイヤリング
率（％）をとったもので、この図よシ、従来技術、即ち
熱延板焼鈍を施し、ゼンジミア圧延機で圧延した場合の
イヤリング率（約７チ）と同等のものが得られる圧延温
度は約２００℃であることかわかる。
この結果から、熱延板焼鈍を省略し九ＳＵＢ ３０４を
代表とするオーステナイト鋼の欠点である製品板の異方
性は、冷間圧延中の鋼板温度の上昇を抑制することで防
止し得ることが明らかとなシ、その鋼板温度が２００℃
以下が望ましいことが判明した。
代表とするオーステナイト鋼の欠点である製品板の異方
性は、冷間圧延中の鋼板温度の上昇を抑制することで防
止し得ることが明らかとなシ、その鋼板温度が２００℃
以下が望ましいことが判明した。
このように１冷間圧延中の温度上昇を抑制して、所定の
温度以下にするには直径２００−以上の大径作業ロール
を有する冷間圧延機で圧延するとともＫ、冷却能のすぐ
れた水溶性潤滑油の組合せが極めて効果がある仁とが確
認された。
温度以下にするには直径２００−以上の大径作業ロール
を有する冷間圧延機で圧延するとともＫ、冷却能のすぐ
れた水溶性潤滑油の組合せが極めて効果がある仁とが確
認された。
従りて、直径２０〇−以上の大径の作業ロールを有する
圧蔦機を例えば４機連続に配置して連続圧延を行っても
各スタンドの圧延温度は２００℃以下に維持される。
圧蔦機を例えば４機連続に配置して連続圧延を行っても
各スタンドの圧延温度は２００℃以下に維持される。
また、製品板のイヤリングは、冷間圧延初期の鋼板温度
の抑制が重要で圧下率３０チ以上を大径作業ロール（［
径２００−以上）で冷延すれば、その後を例えばゼンジ
ミア圧蔦機尋の小径作業口−ルを有する圧延機で冷延し
てもイヤリングは劣化しない。
の抑制が重要で圧下率３０チ以上を大径作業ロール（［
径２００−以上）で冷延すれば、その後を例えばゼンジ
ミア圧蔦機尋の小径作業口−ルを有する圧延機で冷延し
てもイヤリングは劣化しない。
但し大径作業ロールで圧延し走時の鋼板の表面は小径作
業ロールで圧延し九場合に比べ粗く表面光沢に劣る。表
面性状を後者並に維持するには小径作業ロールによる冷
間圧延を圧下率３０％以上行えば良い。
業ロールで圧延し九場合に比べ粗く表面光沢に劣る。表
面性状を後者並に維持するには小径作業ロールによる冷
間圧延を圧下率３０％以上行えば良い。
尚、本発明法では熱間圧電後急冷し６５０℃以下で巻取
る事が必須であるが、これ酸炭化物の析出を防止し熱延
板酸洗後の肌荒れ防止を目的としたものである。６５０
℃超の温度で巻取った場合の熱延板酸洗後の肌荒れはコ
イル庇取シ機にょシ除去すれば良いが、製造コストの上
昇を招くため好しくない。
る事が必須であるが、これ酸炭化物の析出を防止し熱延
板酸洗後の肌荒れ防止を目的としたものである。６５０
℃超の温度で巻取った場合の熱延板酸洗後の肌荒れはコ
イル庇取シ機にょシ除去すれば良いが、製造コストの上
昇を招くため好しくない。
また、大径作業ロールによる冷間圧延と小径作業ロール
による冷開圧延の間では、焼鈍は必要ない。しかし、特
に薄手の製品を製造する場合など、冷間圧延機の能力、
冷蔦板の形状等の問題で焼鈍を行ってもよい。
による冷開圧延の間では、焼鈍は必要ない。しかし、特
に薄手の製品を製造する場合など、冷間圧延機の能力、
冷蔦板の形状等の問題で焼鈍を行ってもよい。
以上の本発明製造法は８Ｕ８３ Ｑ ４に限らず加工誘
起マルテンサイト変態を伴うオーステナイト系ステンレ
ス鋼にもいずれも適用可能である。
起マルテンサイト変態を伴うオーステナイト系ステンレ
ス鋼にもいずれも適用可能である。
（実施例）
以下、本発明を実施例に従って詳細に説明する・Ｃ：０
．０３５％、 Ｓｉ ：０．６％、Ｍｎ ：０．９％、
Ｐ：０．０２７ｉ８：０．００４％、Ｎｉ：８．４％、
Ｃｒ：１Ｂ、２％、Ｎ：０．０３６％、その他年可避的
不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼のスラブ
を用いて１２００℃以上に加熱後、熱間粗圧延と仕上圧
延を行い板厚３〜４諺の熱延板とした後、ランナウトテ
ーブル上で水冷を行って巻き取りた。この時の各種条件
を第１表に示す。
．０３５％、 Ｓｉ ：０．６％、Ｍｎ ：０．９％、
Ｐ：０．０２７ｉ８：０．００４％、Ｎｉ：８．４％、
Ｃｒ：１Ｂ、２％、Ｎ：０．０３６％、その他年可避的
不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼のスラブ
を用いて１２００℃以上に加熱後、熱間粗圧延と仕上圧
延を行い板厚３〜４諺の熱延板とした後、ランナウトテ
ーブル上で水冷を行って巻き取りた。この時の各種条件
を第１表に示す。
本発明例は比較例に比ベスラブ加熱温度が高く、かつ粗
圧蔦のΔス当シ最大圧下率も高い。従っていずれも組織
観察結果は粗大な再結晶粒である。
圧蔦のΔス当シ最大圧下率も高い。従っていずれも組織
観察結果は粗大な再結晶粒である。
更に巻取温度が６５０℃以下と低いため炭化物の析出が
防止されている。
防止されている。
以上の熱延板は熱延板焼鈍を省略し、機械的及び化学的
な方決によシブスケーリングした後、３００〜４００■
φの作業ロール径を有する４段スタンドのタンデム冷間
圧延機を通じて板厚１．５ ｗｍとした。冷間圧延の潤
滑油は通常のタンデム冷間圧延用で、補足として１０％
ニート油で鋼板を冷却した。鋼板表面温度は最高９０℃
であった。次いで６０−φの作業ロール径を有するゼン
ジミア冷間圧延機にて、リバース方式で冷間圧延し、板
厚を０．６−とじた。その後、通常法通、ｊ）、１１０
０℃×１０秒の最終焼鈍を経て、スキンパス圧延し、薄
板製品とした。また、比較例として、ゼンジきア圧凰機
のみによる冷間圧延およびタンデム圧延機のみによる冷
間圧延を行った。これらの結果を第２表に示す。
な方決によシブスケーリングした後、３００〜４００■
φの作業ロール径を有する４段スタンドのタンデム冷間
圧延機を通じて板厚１．５ ｗｍとした。冷間圧延の潤
滑油は通常のタンデム冷間圧延用で、補足として１０％
ニート油で鋼板を冷却した。鋼板表面温度は最高９０℃
であった。次いで６０−φの作業ロール径を有するゼン
ジミア冷間圧延機にて、リバース方式で冷間圧延し、板
厚を０．６−とじた。その後、通常法通、ｊ）、１１０
０℃×１０秒の最終焼鈍を経て、スキンパス圧延し、薄
板製品とした。また、比較例として、ゼンジきア圧凰機
のみによる冷間圧延およびタンデム圧延機のみによる冷
間圧延を行った。これらの結果を第２表に示す。
本発明例はいずれもイヤリング率が低くかつ表面あらさ
が小さく、機械的性質の面内異方性、表面性状ともに優
れている。これに対して、比較例の４５ 、６ 、７は
、いずれもスラブ加熱温度が低く、かつ熱間粗圧延の圧
下率が低く終了温度が低いため、製品のイヤリング率が
高い。比較例の扁５は、さらに、熱延巻取温度が高いた
め、酸洗時に肌荒れを起し、全／ぐスをゼンジミア圧延
機によって冷間圧延を行っても表面性状が改善されない
。
が小さく、機械的性質の面内異方性、表面性状ともに優
れている。これに対して、比較例の４５ 、６ 、７は
、いずれもスラブ加熱温度が低く、かつ熱間粗圧延の圧
下率が低く終了温度が低いため、製品のイヤリング率が
高い。比較例の扁５は、さらに、熱延巻取温度が高いた
め、酸洗時に肌荒れを起し、全／ぐスをゼンジミア圧延
機によって冷間圧延を行っても表面性状が改善されない
。
Ｉ６６は、巻取温度が低いので酸洗時の肌荒れは危く、
さらに全ノ々スをゼンジミア圧延機によって冷開圧延し
ているので表面性状は非常に良好であるが、スラブ加熱
および熱間粗圧延の条件がはずれているうえさらに大径
作業ロールによる冷間圧延を行っていないのでイヤリン
グ率が高い。Ａ７は、スラブ加熱および熱間粗圧延の条
件がはずれているが、冷開圧延を全て大径作業ロールの
タンデム圧延機で行っているので、イヤリングがＡ５よ
シ若干改善されている。しかし、大径作業ロールのみで
冷開圧延しているので表面性状が劣っている。
さらに全ノ々スをゼンジミア圧延機によって冷開圧延し
ているので表面性状は非常に良好であるが、スラブ加熱
および熱間粗圧延の条件がはずれているうえさらに大径
作業ロールによる冷間圧延を行っていないのでイヤリン
グ率が高い。Ａ７は、スラブ加熱および熱間粗圧延の条
件がはずれているが、冷開圧延を全て大径作業ロールの
タンデム圧延機で行っているので、イヤリングがＡ５よ
シ若干改善されている。しかし、大径作業ロールのみで
冷開圧延しているので表面性状が劣っている。
（効果）
Ｖ上のよ５に本発明の適用によりて熱延板焼鈍全省略し
て製造した薄板製品の深絞シ加工時に発止するイヤリン
グを著しく減少させることができ、プレス加工彼の切り
捨て量の減少、深絞シ前の必要ブランクサイズの減少等
多大の効果をもたらす。
て製造した薄板製品の深絞シ加工時に発止するイヤリン
グを著しく減少させることができ、プレス加工彼の切り
捨て量の減少、深絞シ前の必要ブランクサイズの減少等
多大の効果をもたらす。
更に１大径作集ロールによるタンデム冷間圧延法の活用
によシ、低コスト化、高生産化し得る効果もきわめて大
きい。
によシ、低コスト化、高生産化し得る効果もきわめて大
きい。
１１図はＳＵＳ ３０４冷延焼鈍板の集合組織に及はす
冷閲圧矩温度の影替を示す（１００）極点図（伽）圧凰
温＆θ℃、伽）圧延温度８０ｔｌ：）、第２図は熱電＃
Ｉｉ焼鈍を省略した５Ｕｓ３０４の大径作業ロールによ
る冷関圧延時の鋼板温度と製品板のイヤリングの関係を
示す図である。 第２図 沖Ｍ几延温膚 （６ｃ〕 手続補正書 （自発） 昭和５９年６月１５日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ２、発明の名称 オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６、補正の対象 特許請求の範囲を下記の通り補正する。 オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２００℃以
上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、熱間粗圧延にて
２５％／−＃ス以上の圧下ｔ−ｉノクス以上行い１０５
０℃以上の温度で圧延を終了させ、熱間仕上圧延をし、
６５０℃以下の温度で巻取り、熱延板焼鈍することなく
デスク−リングを施した後、直径２００■以上の大径ロ
ールを作業ロールとする冷間圧延機により３０％以上の
累積圧下率で冷間圧延し、ついで直径２００ｗｇ未満の
小径ロールを作業ロールとする冷間圧延機によシ３０チ
以上の累積圧下率で冷間圧延し、最終焼鈍することを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板又は銅帯の製
造方法。
冷閲圧矩温度の影替を示す（１００）極点図（伽）圧凰
温＆θ℃、伽）圧延温度８０ｔｌ：）、第２図は熱電＃
Ｉｉ焼鈍を省略した５Ｕｓ３０４の大径作業ロールによ
る冷関圧延時の鋼板温度と製品板のイヤリングの関係を
示す図である。 第２図 沖Ｍ几延温膚 （６ｃ〕 手続補正書 （自発） 昭和５９年６月１５日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ２、発明の名称 オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６、補正の対象 特許請求の範囲を下記の通り補正する。 オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２００℃以
上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、熱間粗圧延にて
２５％／−＃ス以上の圧下ｔ−ｉノクス以上行い１０５
０℃以上の温度で圧延を終了させ、熱間仕上圧延をし、
６５０℃以下の温度で巻取り、熱延板焼鈍することなく
デスク−リングを施した後、直径２００■以上の大径ロ
ールを作業ロールとする冷間圧延機により３０％以上の
累積圧下率で冷間圧延し、ついで直径２００ｗｇ未満の
小径ロールを作業ロールとする冷間圧延機によシ３０チ
以上の累積圧下率で冷間圧延し、最終焼鈍することを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板又は銅帯の製
造方法。
Claims (1)
- オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２００℃以
上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、熱間粗圧延にて
２５４７２７以上の圧下を１゛パス以上行い１０５０℃
以上の温度で圧延を終了させ、熱間仕上圧延をし、６５
０℃以下の温度で巻取シ、熱延板焼鈍することなくデス
ケーリングを施した後、直径２００ｍの大径ロールを作
業ロールとする冷間圧延機によシ３０チ以上の累積圧下
率で冷間圧延し、ついで直径２００ｍ未満の小径ロール
を作業ロールとする冷間圧延機によ９３０４以上の累積
圧下率で冷間圧延し、最終焼鈍することを特徴とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼板又は銅帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59116695A JPS60262921A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59116695A JPS60262921A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60262921A true JPS60262921A (ja) | 1985-12-26 |
| JPH0156126B2 JPH0156126B2 (ja) | 1989-11-29 |
Family
ID=14693563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59116695A Granted JPS60262921A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60262921A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6224803A (ja) * | 1985-07-24 | 1987-02-02 | Kawasaki Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼スラブの熱間圧延方法 |
| JPS62253732A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-05 | Nippon Steel Corp | 研磨性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼帯と鋼板の製造法 |
| JPS63421A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-05 | Nippon Steel Corp | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
| KR100415655B1 (ko) * | 1996-11-02 | 2004-04-06 | 주식회사 포스코 | 표면결함이적은오스테나이트계스테인레스선재제조방법 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54128463A (en) * | 1978-03-29 | 1979-10-05 | Nippon Steel Corp | Cold rolling method for steel strip |
| JPS5834139A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-28 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
| JPS5938334A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
| JPS5983725A (ja) * | 1982-11-06 | 1984-05-15 | Nippon Steel Corp | リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-06-08 JP JP59116695A patent/JPS60262921A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54128463A (en) * | 1978-03-29 | 1979-10-05 | Nippon Steel Corp | Cold rolling method for steel strip |
| JPS5834139A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-28 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
| JPS5938334A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
| JPS5983725A (ja) * | 1982-11-06 | 1984-05-15 | Nippon Steel Corp | リジングの小さいフエライト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6224803A (ja) * | 1985-07-24 | 1987-02-02 | Kawasaki Steel Corp | オーステナイト系ステンレス鋼スラブの熱間圧延方法 |
| JPS62253732A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-05 | Nippon Steel Corp | 研磨性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼帯と鋼板の製造法 |
| JPS63421A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-05 | Nippon Steel Corp | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
| KR100415655B1 (ko) * | 1996-11-02 | 2004-04-06 | 주식회사 포스코 | 표면결함이적은오스테나이트계스테인레스선재제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0156126B2 (ja) | 1989-11-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |