JPS6367527B2 - - Google Patents
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- JPS6367527B2 JPS6367527B2 JP57107026A JP10702682A JPS6367527B2 JP S6367527 B2 JPS6367527 B2 JP S6367527B2 JP 57107026 A JP57107026 A JP 57107026A JP 10702682 A JP10702682 A JP 10702682A JP S6367527 B2 JPS6367527 B2 JP S6367527B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- cold
- biting
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は深絞り加工をした際に発生するイヤリ
ングを著しく減少させたオーステナイト系ステン
レス鋼板又は鋼帯（以下単に鋼板という）の製造
方法に関するものである。 従来、普通鋼板およびクロム系ステンレス鋼板
等のフエライト系鋼種においては深絞り性は塑性
歪比（ｒ値）と強い相関がありｒ値が大きいほど
深絞り性が向上することはよく知られている。又
円筒深絞り加工等を行つた際にカツプの端部が扇
状の凹凸形状を示すイヤリングに関してはｒ値の
面内異方性が小さい程小さくなると云われてい
る。 これに対してSUS301、SUS304等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼板においては深絞り性は主
として加工硬化指数（ｎ値）の挙動に影響され
る。ｎ値の増減は加工誘起マルテンサイトの発生
状況に依存し、従つて、オーステナイト相の安定
度、即ちNi、Mn、Cr、Ｃ、Ｎ等の合金成分のバ
ランスが加工性を大きく左右する。このため加工
性に関する従来の研究はもつぱら合金成分の調整
をバランス良く行い、加工性に好ましいｎ値を如
何にして見い出すかに主体がおかれて来た。この
ため深絞り加工性に及ぼすｒ値の挙動に関しては
ほとんど注目されてなくとくにｒ値の面内異方性
イヤリングについては全く未検討な分野であつ
た。 本発明はオーステナイト系ステンレス鋼板の深
絞り加工時に発生するイヤリングを著しく減少さ
せ、プレス加工等における歩留を向上させること
を目的とする。 この様な目的を達成させる本発明はオーステナ
イト系ステンレス鋼を熱間粗圧延した後、第３図
ABCDEAの範囲の圧下率・噛込温度（ただし、
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ各点の圧下率（％）および噛
込温度（℃）は、Ａ：10％1040℃、Ｂ：25％1025
℃、Ｃ：55％950℃、Ｄ：55％825℃、Ｅ：10％
825℃である）で熱間仕上圧延を行い、焼鈍する
ことなく、冷間圧延の全パスについて−15℃以上
70℃以下の温度範囲で冷間圧延機に噛込ませるこ
とを特徴とする。 本発明者はイヤリングの発生はオーステナイト
系ステンレス鋼に特有の強い集合組織が発達する
ためであり、イヤリングを小さくするためにはこ
の特有の集合組織を少くするか、あるいはイヤリ
ングに関してこの方位と反対の作用をする副方位
を優先的に発達させる等、集合組織のランダム化
が達成されれば防止できると考えた。 以上の様な考え方から各種のオーステナイト系
ステンレス鋼板を用いてその集合組織を詳細に検
討した結果、集合組織の形成には冷間圧延の噛込
温度の影響が強く左右し、とくに圧延温度が低い
場合の冷延集合組織及び再結晶集合組織は従来の
圧延方法から得られる集合組織と著しく異るもの
であることを見い出した。 即ちオーステナイト系ステンレス鋼板の冷間圧
延は通常ゼンジミアミルにより４〜８パスの多パ
ス圧延を行つて目標の板厚を得ている。この時、
多パスに及ぶ冷間圧延の初期パスの噛込温度はそ
の材料が置かれてあつた場所での温度（室温）と
同一な場合が多いが、２パス目以降の噛込温度は
前記パスの加工熱の影響を受けて温度上昇し、最
終的には100〜200℃程度まで上昇するのが一般的
である。多パス圧延においてはこの現象がくり返
されるため板の温度は更に上り、一般に冷間圧延
といえども、かなりの高温域で圧延がくり返され
ることになる。 本発明者はオーステナイト系ステンレス鋼を冷
間圧延する際圧延機に噛込む時の鋼板表面温度に
注目し、各パスごとの噛込温度を一定温度に制御
した注意深い冷間圧延を行つた後、通常の焼鈍・
酸洗を施して製品の集合組織を検討した。 SUS304で得られた集合組織の代表例を第１図
に示す。圧延温度が高い場合の優先方位は（211）
＜１11＞であるが低温圧延の場合は（110）＜001
＞が増大する。（211）＜１11＞方位の増大は圧延
方向に45゜傾いた位置にイヤリングの山を生じ、
（110）＜001＞方位の増大は圧延方向及びそれと直
角方向にイヤリングの山を発生する。従つて、両
者の集合組織が適度に混合した圧延温度で冷間圧
延を行えばイヤリングの山及び谷の発生位置が平
均化されて異方性が小さくなる事が予想される。 そこで冷間圧延の噛込温度が冷延焼鈍板の異方
性に及ぼす影響を調べるため、SUS304（Ｃ：0.07
％、Si：0.6％、Mn：1.2％、Ｐ：0.025％、
S0.006％、Ni：8.8％、Cr：18.3％、Ｎ：0.035％）
を用い、熱間圧延により板厚５mmの熱廷板を得
た。 熱間圧延は通常の粗圧延を行つた後、ランナウ
トテーブル上に材料を保持し、表面温度が940℃
になつた時、仕上圧延を開始した。仕上圧延後の
組織は光顕観察結果によると粗圧延で生じた結晶
粒が圧延方向に展伸粒化した状態であつた。この
様にして得られた熱延板を用い焼鈍を行わないで
単にデスケーリングした後、１段冷延法（1CR）
によつて板厚0.7mmの冷延鋼板にした。この時冷
間圧延の全てのパスの噛込温度を−20℃、０℃、
20℃、40℃、60℃、80℃の一定温度に保ち圧延を
行つた。いずれも圧下率は86％である。これらの
冷延板に1100℃・10秒保定後空冷の焼鈍を施した
のち、酸洗を行い、次いでイヤリング試験により
異方性を検討した。 イヤリング試験は冷延焼鈍板より80.0mmφのブ
ランクを切出し、40.0mmφのポンチを用いて深絞
りし、カツプ端部の凹凸からイヤリング率を求め
た。 ここで用いたイヤリング率は次式で定義され
る。 he＝h1−h2／（h1−h2）／２×100（％）………(1) h1はカツプの底から測定したカツプ縁部の山の
頂上までの高さを示し、h2はカツプ縁部の谷部ま
での高さを示す。結果を第２図に示す。 熱延板焼鈍の有無にかかわりなくイヤリング率
は圧延温度によつて変化し、イヤリング率が極小
となる温度が存在する。イヤリングの山の発生位
置は圧延温度が前記極小温度より高い場合は圧延
方向から45゜傾いた位置に発生し、逆に低い場合
は圧延方向及びこれに直角方向に生じることが確
認された。 以下本発明の限定根拠を述べる。 オーステナイト系ステンレス鋼薄板のイヤリン
グ特性に及ぼす影響は冷間圧延での圧延温度の寄
与が大きく、圧延温度が高くなると圧延方向と
45゜傾いた位置にイヤリングの山が生じ、逆に低
くすぎる温度では圧延方向及び直角方向にイヤリ
ングの山が生じていずれの場合もイヤリング率が
高くなり好ましくない。通常の条件によつて粗圧
延した後第３図に示す範囲の圧下率・噛込温度で
仕上熱延を行つたオーステナイト系ステンレス鋼
の熱延板を、固溶化熱処理を行わないで冷間圧延
した場合は、圧延温度が70℃を超えた場合及び−
15℃未満になるとイヤリング率は従来製造法と同
等もしくはそれ以上の値になり異方性は改善され
ない。 従つて冷間圧延の噛込温度は−15℃以上70℃以
下の範囲でなければならないが、同時に熱延時の
仕上圧延条件は第３図に示すABCDEAの範囲の
圧下率と噛込温度（ただし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ
各点の圧下率（％）および噛込温度（℃）は、
Ａ：10％1040℃、Ｂ：25％1025℃、Ｃ：55％950
℃、Ｄ：55％825℃、Ｅ：10％825℃である）を満
足する必要がある。 第３図ABCDEAの範囲は圧延中に再結晶が生
じない条件を示すものである。一般に粗圧延は
1050℃以上の高温で完了するため圧延後の組織は
再結晶を完了した粗な粒となるが、続いて数パス
の仕上圧延を行つた場合、圧延中に再結晶がくり
返して生じ、熱延板の組織は極めて小さな結晶粒
を持つ様になる。 細粒組織の状態の熱延板を単にデスケーリング
後冷延し、焼鈍した場合には再結晶の起点となる
粒界面積が多いため再結晶集合組織の優先成長を
促進し、（211）＜１11＞が極度に増大して異方性
が顕著になる。従つて異方性低減には仕上圧延を
低温で行うのが望ましく、第３図ABCDEAの範
囲の条件は再結晶が生じない、即ち粗圧延後の再
結晶を単に展伸粒化し、粒界面積を最小に保持で
きる圧延条件を示すものである。 第３図に於て噛込温度の上限は及びで
規制されるが、これより高温で仕上圧延を開始し
た場合は、再結晶が熱延中に生じ、組織が微細粒
となる。また噛込温度がより低下すると変形
抵抗が増大し、表面疵が急増して生産性を阻害す
る。圧下率がより大きい場合は表面疵が増す
と同時に耳割れを発生しだす。圧下率がより
低い場合は仕上板厚が極度に厚くなるか、パス回
数が増大し、圧延効果が低下する。従つて仕上圧
延の条件は第３図に示したABCDEAの斜線範囲
の圧下率及び噛込温度でなくてはならない。 以下本発明を実施例によつて具体的に説明す
る。 第１表に示すような成分のオーステナイト系ス
テンレス鋼を電炉−AOD法で溶製し、160mm厚の
CC鋳片とした。その後加熱炉で1230℃に加熱し
次いで第１表に示す条件で熱廷を行つた。熱延板
の仕上板厚は2.7mmから4.0mmの間で仕上げた。 これらの熱延板は固溶化熱処理を行わず、ただ
ちにデスケーリングをし、第１表に示す噛込温度
で冷間圧延を行い板厚を0.8mmにした。 最終焼鈍は1100℃在炉55秒急冷で行い、製品板
の0.2％耐力、引張強さ、伸び及びイヤリング率
を求めた。これらの結果を第２表に示す。 熱延条件が第３図の圧下率及び噛込温度を満足
し、かつ冷間圧延の温度範囲が−15℃から70℃間
にある時は、イヤリング率が減少し、異方性が改
善されることが判る。 他方引張特性は冷間圧延の圧延温度によりほと
んど影響されず従来と同等な値を得ることが出来
る。
ングを著しく減少させたオーステナイト系ステン
レス鋼板又は鋼帯（以下単に鋼板という）の製造
方法に関するものである。 従来、普通鋼板およびクロム系ステンレス鋼板
等のフエライト系鋼種においては深絞り性は塑性
歪比（ｒ値）と強い相関がありｒ値が大きいほど
深絞り性が向上することはよく知られている。又
円筒深絞り加工等を行つた際にカツプの端部が扇
状の凹凸形状を示すイヤリングに関してはｒ値の
面内異方性が小さい程小さくなると云われてい
る。 これに対してSUS301、SUS304等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼板においては深絞り性は主
として加工硬化指数（ｎ値）の挙動に影響され
る。ｎ値の増減は加工誘起マルテンサイトの発生
状況に依存し、従つて、オーステナイト相の安定
度、即ちNi、Mn、Cr、Ｃ、Ｎ等の合金成分のバ
ランスが加工性を大きく左右する。このため加工
性に関する従来の研究はもつぱら合金成分の調整
をバランス良く行い、加工性に好ましいｎ値を如
何にして見い出すかに主体がおかれて来た。この
ため深絞り加工性に及ぼすｒ値の挙動に関しては
ほとんど注目されてなくとくにｒ値の面内異方性
イヤリングについては全く未検討な分野であつ
た。 本発明はオーステナイト系ステンレス鋼板の深
絞り加工時に発生するイヤリングを著しく減少さ
せ、プレス加工等における歩留を向上させること
を目的とする。 この様な目的を達成させる本発明はオーステナ
イト系ステンレス鋼を熱間粗圧延した後、第３図
ABCDEAの範囲の圧下率・噛込温度（ただし、
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ各点の圧下率（％）および噛
込温度（℃）は、Ａ：10％1040℃、Ｂ：25％1025
℃、Ｃ：55％950℃、Ｄ：55％825℃、Ｅ：10％
825℃である）で熱間仕上圧延を行い、焼鈍する
ことなく、冷間圧延の全パスについて−15℃以上
70℃以下の温度範囲で冷間圧延機に噛込ませるこ
とを特徴とする。 本発明者はイヤリングの発生はオーステナイト
系ステンレス鋼に特有の強い集合組織が発達する
ためであり、イヤリングを小さくするためにはこ
の特有の集合組織を少くするか、あるいはイヤリ
ングに関してこの方位と反対の作用をする副方位
を優先的に発達させる等、集合組織のランダム化
が達成されれば防止できると考えた。 以上の様な考え方から各種のオーステナイト系
ステンレス鋼板を用いてその集合組織を詳細に検
討した結果、集合組織の形成には冷間圧延の噛込
温度の影響が強く左右し、とくに圧延温度が低い
場合の冷延集合組織及び再結晶集合組織は従来の
圧延方法から得られる集合組織と著しく異るもの
であることを見い出した。 即ちオーステナイト系ステンレス鋼板の冷間圧
延は通常ゼンジミアミルにより４〜８パスの多パ
ス圧延を行つて目標の板厚を得ている。この時、
多パスに及ぶ冷間圧延の初期パスの噛込温度はそ
の材料が置かれてあつた場所での温度（室温）と
同一な場合が多いが、２パス目以降の噛込温度は
前記パスの加工熱の影響を受けて温度上昇し、最
終的には100〜200℃程度まで上昇するのが一般的
である。多パス圧延においてはこの現象がくり返
されるため板の温度は更に上り、一般に冷間圧延
といえども、かなりの高温域で圧延がくり返され
ることになる。 本発明者はオーステナイト系ステンレス鋼を冷
間圧延する際圧延機に噛込む時の鋼板表面温度に
注目し、各パスごとの噛込温度を一定温度に制御
した注意深い冷間圧延を行つた後、通常の焼鈍・
酸洗を施して製品の集合組織を検討した。 SUS304で得られた集合組織の代表例を第１図
に示す。圧延温度が高い場合の優先方位は（211）
＜１11＞であるが低温圧延の場合は（110）＜001
＞が増大する。（211）＜１11＞方位の増大は圧延
方向に45゜傾いた位置にイヤリングの山を生じ、
（110）＜001＞方位の増大は圧延方向及びそれと直
角方向にイヤリングの山を発生する。従つて、両
者の集合組織が適度に混合した圧延温度で冷間圧
延を行えばイヤリングの山及び谷の発生位置が平
均化されて異方性が小さくなる事が予想される。 そこで冷間圧延の噛込温度が冷延焼鈍板の異方
性に及ぼす影響を調べるため、SUS304（Ｃ：0.07
％、Si：0.6％、Mn：1.2％、Ｐ：0.025％、
S0.006％、Ni：8.8％、Cr：18.3％、Ｎ：0.035％）
を用い、熱間圧延により板厚５mmの熱廷板を得
た。 熱間圧延は通常の粗圧延を行つた後、ランナウ
トテーブル上に材料を保持し、表面温度が940℃
になつた時、仕上圧延を開始した。仕上圧延後の
組織は光顕観察結果によると粗圧延で生じた結晶
粒が圧延方向に展伸粒化した状態であつた。この
様にして得られた熱延板を用い焼鈍を行わないで
単にデスケーリングした後、１段冷延法（1CR）
によつて板厚0.7mmの冷延鋼板にした。この時冷
間圧延の全てのパスの噛込温度を−20℃、０℃、
20℃、40℃、60℃、80℃の一定温度に保ち圧延を
行つた。いずれも圧下率は86％である。これらの
冷延板に1100℃・10秒保定後空冷の焼鈍を施した
のち、酸洗を行い、次いでイヤリング試験により
異方性を検討した。 イヤリング試験は冷延焼鈍板より80.0mmφのブ
ランクを切出し、40.0mmφのポンチを用いて深絞
りし、カツプ端部の凹凸からイヤリング率を求め
た。 ここで用いたイヤリング率は次式で定義され
る。 he＝h1−h2／（h1−h2）／２×100（％）………(1) h1はカツプの底から測定したカツプ縁部の山の
頂上までの高さを示し、h2はカツプ縁部の谷部ま
での高さを示す。結果を第２図に示す。 熱延板焼鈍の有無にかかわりなくイヤリング率
は圧延温度によつて変化し、イヤリング率が極小
となる温度が存在する。イヤリングの山の発生位
置は圧延温度が前記極小温度より高い場合は圧延
方向から45゜傾いた位置に発生し、逆に低い場合
は圧延方向及びこれに直角方向に生じることが確
認された。 以下本発明の限定根拠を述べる。 オーステナイト系ステンレス鋼薄板のイヤリン
グ特性に及ぼす影響は冷間圧延での圧延温度の寄
与が大きく、圧延温度が高くなると圧延方向と
45゜傾いた位置にイヤリングの山が生じ、逆に低
くすぎる温度では圧延方向及び直角方向にイヤリ
ングの山が生じていずれの場合もイヤリング率が
高くなり好ましくない。通常の条件によつて粗圧
延した後第３図に示す範囲の圧下率・噛込温度で
仕上熱延を行つたオーステナイト系ステンレス鋼
の熱延板を、固溶化熱処理を行わないで冷間圧延
した場合は、圧延温度が70℃を超えた場合及び−
15℃未満になるとイヤリング率は従来製造法と同
等もしくはそれ以上の値になり異方性は改善され
ない。 従つて冷間圧延の噛込温度は−15℃以上70℃以
下の範囲でなければならないが、同時に熱延時の
仕上圧延条件は第３図に示すABCDEAの範囲の
圧下率と噛込温度（ただし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ
各点の圧下率（％）および噛込温度（℃）は、
Ａ：10％1040℃、Ｂ：25％1025℃、Ｃ：55％950
℃、Ｄ：55％825℃、Ｅ：10％825℃である）を満
足する必要がある。 第３図ABCDEAの範囲は圧延中に再結晶が生
じない条件を示すものである。一般に粗圧延は
1050℃以上の高温で完了するため圧延後の組織は
再結晶を完了した粗な粒となるが、続いて数パス
の仕上圧延を行つた場合、圧延中に再結晶がくり
返して生じ、熱延板の組織は極めて小さな結晶粒
を持つ様になる。 細粒組織の状態の熱延板を単にデスケーリング
後冷延し、焼鈍した場合には再結晶の起点となる
粒界面積が多いため再結晶集合組織の優先成長を
促進し、（211）＜１11＞が極度に増大して異方性
が顕著になる。従つて異方性低減には仕上圧延を
低温で行うのが望ましく、第３図ABCDEAの範
囲の条件は再結晶が生じない、即ち粗圧延後の再
結晶を単に展伸粒化し、粒界面積を最小に保持で
きる圧延条件を示すものである。 第３図に於て噛込温度の上限は及びで
規制されるが、これより高温で仕上圧延を開始し
た場合は、再結晶が熱延中に生じ、組織が微細粒
となる。また噛込温度がより低下すると変形
抵抗が増大し、表面疵が急増して生産性を阻害す
る。圧下率がより大きい場合は表面疵が増す
と同時に耳割れを発生しだす。圧下率がより
低い場合は仕上板厚が極度に厚くなるか、パス回
数が増大し、圧延効果が低下する。従つて仕上圧
延の条件は第３図に示したABCDEAの斜線範囲
の圧下率及び噛込温度でなくてはならない。 以下本発明を実施例によつて具体的に説明す
る。 第１表に示すような成分のオーステナイト系ス
テンレス鋼を電炉−AOD法で溶製し、160mm厚の
CC鋳片とした。その後加熱炉で1230℃に加熱し
次いで第１表に示す条件で熱廷を行つた。熱延板
の仕上板厚は2.7mmから4.0mmの間で仕上げた。 これらの熱延板は固溶化熱処理を行わず、ただ
ちにデスケーリングをし、第１表に示す噛込温度
で冷間圧延を行い板厚を0.8mmにした。 最終焼鈍は1100℃在炉55秒急冷で行い、製品板
の0.2％耐力、引張強さ、伸び及びイヤリング率
を求めた。これらの結果を第２表に示す。 熱延条件が第３図の圧下率及び噛込温度を満足
し、かつ冷間圧延の温度範囲が−15℃から70℃間
にある時は、イヤリング率が減少し、異方性が改
善されることが判る。 他方引張特性は冷間圧延の圧延温度によりほと
んど影響されず従来と同等な値を得ることが出来
る。
【表】
【表】
【表】
以上の本発明製造法はSUS304に限らず加工誘
起マルテンサイト変態を伴うオーステナイト系ス
テンレス鋼にはいずれも適用できる。 本発明の適用によつて深絞り加工により発生す
るイヤリングを著しく減少させることができ、プ
レス加工後の切り捨て量の減少、深絞り前の必要
ブランクサイズの減少等多大の効果をもたらす。
起マルテンサイト変態を伴うオーステナイト系ス
テンレス鋼にはいずれも適用できる。 本発明の適用によつて深絞り加工により発生す
るイヤリングを著しく減少させることができ、プ
レス加工後の切り捨て量の減少、深絞り前の必要
ブランクサイズの減少等多大の効果をもたらす。
第１図はSUS304冷延焼鈍板の集合組織に及ぼ
す冷間圧延温度の影響を示す（100）極点図（ａ
圧延温度０℃、ｂ圧延温度80℃）、第２図は仕上
熱延を低温で行い熱延板焼鈍を省略したSUS304
冷延焼鈍板のイヤリング率に及ぼす冷間延温度の
影響を示す図、第３図は熱延仕上圧延に於る噛込
温度とパス当りの圧下率との関係を示す図であ
る。
す冷間圧延温度の影響を示す（100）極点図（ａ
圧延温度０℃、ｂ圧延温度80℃）、第２図は仕上
熱延を低温で行い熱延板焼鈍を省略したSUS304
冷延焼鈍板のイヤリング率に及ぼす冷間延温度の
影響を示す図、第３図は熱延仕上圧延に於る噛込
温度とパス当りの圧下率との関係を示す図であ
る。
Claims (1)
- １ オーステナイト系ステンレス鋼を熱間粗圧延
した後、第３図のＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ａの範囲
の圧下率、噛込温度（ただし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、
Ｅ各点の圧下率（％）および噛込温度（℃）は、
Ａ：10％1040℃、Ｂ：25％1025℃、Ｃ：55％950
℃、Ｄ：55％825℃、Ｅ：10％825℃である）で熱
間仕上圧延を行い、焼鈍することなく、冷間圧延
の全パスについて−15℃以上70℃以下の温度範囲
で冷間圧延機に噛込ませることを特徴とするイヤ
リングを生じ難いオーステナイト系ステンレス鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57107026A JPS58224113A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | イヤリングを生じ難いオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57107026A JPS58224113A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | イヤリングを生じ難いオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58224113A JPS58224113A (ja) | 1983-12-26 |
| JPS6367527B2 true JPS6367527B2 (ja) | 1988-12-26 |
Family
ID=14448631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57107026A Granted JPS58224113A (ja) | 1982-06-22 | 1982-06-22 | イヤリングを生じ難いオ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58224113A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0617515B2 (ja) * | 1986-02-19 | 1994-03-09 | 日新製鋼株式会社 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯の製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5830373B2 (ja) * | 1975-08-29 | 1983-06-29 | 川崎製鉄株式会社 | 角筒深紋り用オ−ステナイト系ステンレス薄鋼板の製造方法 |
| JPS5811489B2 (ja) * | 1976-03-01 | 1983-03-03 | 川崎製鉄株式会社 | 塑性歪比の面内異方性の小さいオ−ステナイト系ステンレス鋼帯板の製造方法 |
| JPS6053727A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | Hitachi Chem Co Ltd | 給湯装置 |
-
1982
- 1982-06-22 JP JP57107026A patent/JPS58224113A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58224113A (ja) | 1983-12-26 |
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