JPS6289848A - ヤング率並びに熱間加工性に優れた車輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼 - Google Patents
ヤング率並びに熱間加工性に優れた車輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼Info
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- JPS6289848A JPS6289848A JP18699085A JP18699085A JPS6289848A JP S6289848 A JPS6289848 A JP S6289848A JP 18699085 A JP18699085 A JP 18699085A JP 18699085 A JP18699085 A JP 18699085A JP S6289848 A JPS6289848 A JP S6289848A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、ヤング率が高く、熱間加工性が良好で、か
つ溶接後の溶接部強度の劣化しない車輌用高強度高耐食
性２相ステンレス濁に関するものである。
つ溶接後の溶接部強度の劣化しない車輌用高強度高耐食
性２相ステンレス濁に関するものである。
〈従来技術並びにその問題点〉
近年、省力・省エネルギーの観点からＭＬ悄の無塗装化
・＠穢（ヒが強く叫ばれるようになり、高強度ステンレ
ス鋼材の使用による材料の薄肉化が推進されているが、
これらに対処するため、現在では主として５ＵＳ３０１
低炭素材を中心に５ＵＳ３０４及び５ＵＳ２０１等の準
安定オーステナイト系ステンレス儂ハード材の使用が一
般化している。
・＠穢（ヒが強く叫ばれるようになり、高強度ステンレ
ス鋼材の使用による材料の薄肉化が推進されているが、
これらに対処するため、現在では主として５ＵＳ３０１
低炭素材を中心に５ＵＳ３０４及び５ＵＳ２０１等の準
安定オーステナイト系ステンレス儂ハード材の使用が一
般化している。
しかしながら、これら５ＵＳ３０１で代表される準安定
オーステナイト系ステンレス鋼）１−ド材は、冷間圧延
（調質圧−延）により加工誘起マルテン斗イトを発生さ
せて高強度を得るものであるので冷間圧延な抱すことに
よるヤング率の劣化は否めず、従って材料のたわみ量も
必然的に大きくなることから、車輌材として使用する場
合には強度値で計算される以上に肉厚を厚くする必要が
あり、十分に満足し得る軽を化ン図ることができないの
が実情であった。
オーステナイト系ステンレス鋼）１−ド材は、冷間圧延
（調質圧−延）により加工誘起マルテン斗イトを発生さ
せて高強度を得るものであるので冷間圧延な抱すことに
よるヤング率の劣化は否めず、従って材料のたわみ量も
必然的に大きくなることから、車輌材として使用する場
合には強度値で計算される以上に肉厚を厚くする必要が
あり、十分に満足し得る軽を化ン図ることができないの
が実情であった。
しかも、これらの準安定オーステナイト系ステンレス鋼
は冷間圧延により所望強度を確保しているため溶接後の
溶接部強度が著しく低下するものであり、このため補強
材を使用するか或いは材料の肉厚を（１くすることを余
儀なくされていて、この点でも車輌の軽’＋１化には十
分好ましい材料とは言えなかった。
は冷間圧延により所望強度を確保しているため溶接後の
溶接部強度が著しく低下するものであり、このため補強
材を使用するか或いは材料の肉厚を（１くすることを余
儀なくされていて、この点でも車輌の軽’＋１化には十
分好ましい材料とは言えなかった。
このように、車輌用材料として現在便用されている５Ｕ
Ｓ３０１，５ＵＳ３０４及びＳ Ｕ ８２０１ステンレ
ス−ハード材には、ヤング率の低下やＩ６接部強度の劣
化と言う未解決の大きな問題が削在していたのである。
Ｓ３０１，５ＵＳ３０４及びＳ Ｕ ８２０１ステンレ
ス−ハード材には、ヤング率の低下やＩ６接部強度の劣
化と言う未解決の大きな問題が削在していたのである。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、現在の車輌用鋼材にみられる上述のよう
な問題点を踏まえ、ヤング率低下の原因となる調質圧延
等の冷間圧延を癩さなくても単個用材料に要求される強
度、伸び、並びに吋食性を十分に兼備し、しかも車輌用
材製造において不可欠な熱間加工性並びに溶接部強度も
十分な高強度ステンレス伊材を提供すべく研究を行った
結果、以下（ａＪへげ）に示す如き知見が得られたので
ある。
な問題点を踏まえ、ヤング率低下の原因となる調質圧延
等の冷間圧延を癩さなくても単個用材料に要求される強
度、伸び、並びに吋食性を十分に兼備し、しかも車輌用
材製造において不可欠な熱間加工性並びに溶接部強度も
十分な高強度ステンレス伊材を提供すべく研究を行った
結果、以下（ａＪへげ）に示す如き知見が得られたので
ある。
即ち、
（ａ） 現在、前記オーステナイト系ステンレス鋼の
ほかにも様々なステンレス鋼が知られているが、これら
の中でも、フェライト相とオーステナイト相の２相を有
する２相系ステンレス儒は、調質圧延を抱さなくても十
分に高い強度と伸びとを兼ね備えており、更に溶接部の
強度劣ｆヒもなく、母材と殆んど固じ溶接部強度が極く
普通のステンレスｔＳ溶接によって容易に実現できるこ
と。
ほかにも様々なステンレス鋼が知られているが、これら
の中でも、フェライト相とオーステナイト相の２相を有
する２相系ステンレス儒は、調質圧延を抱さなくても十
分に高い強度と伸びとを兼ね備えており、更に溶接部の
強度劣ｆヒもなく、母材と殆んど固じ溶接部強度が極く
普通のステンレスｔＳ溶接によって容易に実現できるこ
と。
第１図は、ステンレス鍵の組織と引張強さ及び伸びとの
関係を示す線図であるが、該第１図からもフェライト相
とオーステナイト相から成る２相ステンレス鋼が強度と
伸びとのバランスがとれており、かつ車輌用鍵材として
十分な８０１’ｙｆ／−以上の引張強さを示すことが明
らかである。なお、第１中の記号「Ａ」はオーステナイ
ト相を、記号ｒＭＪはマルテン斗イト相を、そして記号
ｒＦＪはフェライト相をそれぞれ示す。
関係を示す線図であるが、該第１図からもフェライト相
とオーステナイト相から成る２相ステンレス鋼が強度と
伸びとのバランスがとれており、かつ車輌用鍵材として
十分な８０１’ｙｆ／−以上の引張強さを示すことが明
らかである。なお、第１中の記号「Ａ」はオーステナイ
ト相を、記号ｒＭＪはマルテン斗イト相を、そして記号
ｒＦＪはフェライト相をそれぞれ示す。
ｆｂｌ 上記フェライト・オーステナイト２相ステン
レス鋼のヤング率は、式 ％式％ で算出されるＮ１ｈａ７値によって大きく左右されるも
のであり、該Ｎｉ ｈａｄ値を極力小さく調整すること
によって車輌用鋼材として十分満足できるヤング率が確
保できること。なお、以降、成分割合を表わす％は重）
４ｉ％とする。
レス鋼のヤング率は、式 ％式％ で算出されるＮ１ｈａ７値によって大きく左右されるも
のであり、該Ｎｉ ｈａｄ値を極力小さく調整すること
によって車輌用鋼材として十分満足できるヤング率が確
保できること。なお、以降、成分割合を表わす％は重）
４ｉ％とする。
第２図は、フェライト・オーステナイト２相ステンレス
修のＮｉ ｈａｌ値とヤング率との関係を示す線図であ
るが、該第２図からもＮｉ ｈａ／値を一６以下に調整
することがヤング率： １８ｎｎｎＫｑｆ／−以上をイ
面保できることが明らかである。
修のＮｉ ｈａｌ値とヤング率との関係を示す線図であ
るが、該第２図からもＮｉ ｈａ／値を一６以下に調整
することがヤング率： １８ｎｎｎＫｑｆ／−以上をイ
面保できることが明らかである。
（Ｃ）シかし、フェライト・オーステナイト２相ステン
レス佃の伸びはＮｉ ｈａｌ値が大きくなるほど改善さ
れること、 第３図は、フェライト・オーステナイト２相ステンレス
価のＮｉ ｈａ／値と伸びとの関係を示−ｒ線図である
が、該第３図からもＮｉ ｈａｄ値を一１２以上に調整
することで伸び＝２０％以上を確保できることが明らか
である。
レス佃の伸びはＮｉ ｈａｌ値が大きくなるほど改善さ
れること、 第３図は、フェライト・オーステナイト２相ステンレス
価のＮｉ ｈａ／値と伸びとの関係を示−ｒ線図である
が、該第３図からもＮｉ ｈａｄ値を一１２以上に調整
することで伸び＝２０％以上を確保できることが明らか
である。
（ｄｌ 従って、ヤング率及び伸びの両者を考慮して
Ｎｉ ｈａｄ （＠を調整することにより、ヤング率並
びに伸びが共に良好で、溶接部強度の劣イヒしない車輌
用高強度２相ステンレス鍵が得られること、（ｅｌ
Ａ’ｌ記フエフエライトーステナイト２相ステンレス誦
にＭＯを添加すると、該ステンレス」の耐食性、特に非
酸化性酸に対する耐食性、耐孔食性並びに耐すき開脚貴
注が一へ゛１向上すること。
Ｎｉ ｈａｄ （＠を調整することにより、ヤング率並
びに伸びが共に良好で、溶接部強度の劣イヒしない車輌
用高強度２相ステンレス鍵が得られること、（ｅｌ
Ａ’ｌ記フエフエライトーステナイト２相ステンレス誦
にＭＯを添加すると、該ステンレス」の耐食性、特に非
酸化性酸に対する耐食性、耐孔食性並びに耐すき開脚貴
注が一へ゛１向上すること。
（ｆ）シかも、＠コ己フェライト・オーステナイト２相
ステンレス鋼に希土類元素、Ｍｇ 、 Ｂ及びＣａのう
ちの１種以上を徹は添加すると、該ステンレス堅の熱間
加工性が−１向上すること。
ステンレス鋼に希土類元素、Ｍｇ 、 Ｂ及びＣａのう
ちの１種以上を徹は添加すると、該ステンレス堅の熱間
加工性が−１向上すること。
ｆｇｌ 更に、Ｍｏや、希土類元素、Ｍｇ、 Ｂ及び
Ｃａのうちの１種以上を添加した上記フェライト・オー
ステナイト２相ステンレス鍵にＮ添加或いはＮと隅との
複合添加を行うと、該ステンレス濁の強度がより向上す
ること。
Ｃａのうちの１種以上を添加した上記フェライト・オー
ステナイト２相ステンレス鍵にＮ添加或いはＮと隅との
複合添加を行うと、該ステンレス濁の強度がより向上す
ること。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
車輌用ステンレス鋼材ｋ、
Ｃ：０．０５９５以下、 ｓｉ：１超〜５％、Ｍｎ：
３Ｓ 〜１０％、 Ｃｒ：１７〜２２％、Ｎ＋：１〜７
％、 Ｃｕ：０．５〜３％、Ｍｏ ： ０．
５ 〜３ ％ 乞含有し、かつ 希土類元素：Ｏ，（’１０５〜０．０４０％、Ｍｇ：
Ｏ，ＯＯ５〜 Ｏ，ｎ４（１％、Ｂ：０．Ｏｎｌ
へ Ｏ，０ｆ１６ ％、Ｃａ： ０．（１０２〜０
．（１１０Ｑ４のうちの１種以上を含むか、或いは更に
Ｎ：Ｏ，（１４へ０．２０％ をも単独で、又は Ｎｂ：０．０５〜０．５０％ と−緒に複合で含有するとともに、残部がＦｅ及び不可
避的不純物より成り、しかも Ｎｉ ｂａ／値＝ １．１｛Ｃｒ（Ｃｒ（％１ ＋１．
５ Ｘ５ｉ（９６１＋０．５ ×Ｎｂｉ制＋Ｍｏ（％ｌ
｝＋３０（Ｃｆ％）十Ｎ（％１｝＋０．５Ｘ Ｍｎ （
％｝＋０．３×Ｃｕ（％） ＋Ｎｉ ［） −Ｈ，２な
る式に従うＮｉ ｈａｄ値が〔−１２〜−６〕である２
相ステンレス鋼で構成することにより、摩れた母材強度
、ヤング率、耐食性、熱間加工性並びに溶接部強度を確
保せしめた点、 に特徴を有するものである。
３Ｓ 〜１０％、 Ｃｒ：１７〜２２％、Ｎ＋：１〜７
％、 Ｃｕ：０．５〜３％、Ｍｏ ： ０．
５ 〜３ ％ 乞含有し、かつ 希土類元素：Ｏ，（’１０５〜０．０４０％、Ｍｇ：
Ｏ，ＯＯ５〜 Ｏ，ｎ４（１％、Ｂ：０．Ｏｎｌ
へ Ｏ，０ｆ１６ ％、Ｃａ： ０．（１０２〜０
．（１１０Ｑ４のうちの１種以上を含むか、或いは更に
Ｎ：Ｏ，（１４へ０．２０％ をも単独で、又は Ｎｂ：０．０５〜０．５０％ と−緒に複合で含有するとともに、残部がＦｅ及び不可
避的不純物より成り、しかも Ｎｉ ｂａ／値＝ １．１｛Ｃｒ（Ｃｒ（％１ ＋１．
５ Ｘ５ｉ（９６１＋０．５ ×Ｎｂｉ制＋Ｍｏ（％ｌ
｝＋３０（Ｃｆ％）十Ｎ（％１｝＋０．５Ｘ Ｍｎ （
％｝＋０．３×Ｃｕ（％） ＋Ｎｉ ［） −Ｈ，２な
る式に従うＮｉ ｈａｄ値が〔−１２〜−６〕である２
相ステンレス鋼で構成することにより、摩れた母材強度
、ヤング率、耐食性、熱間加工性並びに溶接部強度を確
保せしめた点、 に特徴を有するものである。
次に、この発明の車輌用高強度２相ステンレス鋼におい
て、組成成分割合及びＮｉ ｈａ７値Ｗ Ｏ；■記の如
く（＝数値限定した哩由を詳述する。
て、組成成分割合及びＮｉ ｈａ７値Ｗ Ｏ；■記の如
く（＝数値限定した哩由を詳述する。
（１）Ｃ
Ｃ成分にはステンレス−の強度を同上させる作用があり
、この点からは好ましい元素ではあるが、Ｃ含有量が高
くなると耐食性の劣化を招くことから、Ｃ含有量は０．
０５ Ｘ以下と定めた。
、この点からは好ましい元素ではあるが、Ｃ含有量が高
くなると耐食性の劣化を招くことから、Ｃ含有量は０．
０５ Ｘ以下と定めた。
１ｉｉ） Ｓｔ
８に成分１＝はステンレス鋼の強度を向上させる作用と
ともに、そのヤング率を改善する作用があるが、その含
有量が１９６以下では前記作用に所望の効果が得られず
、一方、５９６を超えて含有させると鋼が硬化して伸び
の劣化を招くことから、Ｓｉ含有量は１ｇ６を超え５９
５以下の値と定めた。
ともに、そのヤング率を改善する作用があるが、その含
有量が１９６以下では前記作用に所望の効果が得られず
、一方、５９６を超えて含有させると鋼が硬化して伸び
の劣化を招くことから、Ｓｉ含有量は１ｇ６を超え５９
５以下の値と定めた。
（冊 Ｍｎ
Ｍｎ成分は比戟的安価にオーステナイト相を確保する作
用があり、同様作用を有するＮｉｔを節減するためにも
多量添加が好ましいものであるが、その含有Ｍが３％以
下ではオーステナイト相が著しく減少してフェライト単
相となりがちで、伸びの劣化を招く恐れがあり、一方、
１０％を超えて含有させるとヤング率の劣化を招くこと
から、Ｍｎ含有Ｕは３傷を超え１０％以下の値と定めた
。
用があり、同様作用を有するＮｉｔを節減するためにも
多量添加が好ましいものであるが、その含有Ｍが３％以
下ではオーステナイト相が著しく減少してフェライト単
相となりがちで、伸びの劣化を招く恐れがあり、一方、
１０％を超えて含有させるとヤング率の劣化を招くこと
から、Ｍｎ含有Ｕは３傷を超え１０％以下の値と定めた
。
Ｑφ Ｃｒ
Ｃｒ成分には、Ｓｉと同様、」の強度並びにヤング率を
改善する作業があるが、その含有量が１７％未満では所
望の強度を確保することができず、一方、２２％ヲ超え
て含有させると伸びの劣化が著しく１．Ｅたはσ脆性も
発生しやすくなることから、Ｃｒ含有清は１７へ２２ｇ
１と定めた。
改善する作業があるが、その含有量が１７％未満では所
望の強度を確保することができず、一方、２２％ヲ超え
て含有させると伸びの劣化が著しく１．Ｅたはσ脆性も
発生しやすくなることから、Ｃｒ含有清は１７へ２２ｇ
１と定めた。
Ｎｉ
Ｎ１成分はオーステナイト相全確保するのＣ：＋ｊ！、
めて有効なものであり、所望の伸びを確保する意味から
も１９ＩＪ以上の添加が必要であるが、７％を越えて含
有させると鋼のヤング率を著しく劣化することから、Ｎ
ｉ含有量は１〜７％と定めた。
めて有効なものであり、所望の伸びを確保する意味から
も１９ＩＪ以上の添加が必要であるが、７％を越えて含
有させると鋼のヤング率を著しく劣化することから、Ｎ
ｉ含有量は１〜７％と定めた。
（ｖＤ Ｃｕ
Ｃｕ成分にはステンレス鋼の耐すき開脚食性を著しく改
善する作用があり、更にすき開脚食を起点とした応力腐
食割れの防止作用も大きいが、その含有量がＯ，Ｓ ＊
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、３％
を越えて含有させるとＮｉと同様に鋼のヤング率を著し
く劣化することから、Ｃｕ含有量は０．５〜３９５と定
めた。
善する作用があり、更にすき開脚食を起点とした応力腐
食割れの防止作用も大きいが、その含有量がＯ，Ｓ ＊
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方、３％
を越えて含有させるとＮｉと同様に鋼のヤング率を著し
く劣化することから、Ｃｕ含有量は０．５〜３９５と定
めた。
ｔｗｉｌｌ Ｍ。
Ｍｏ成分には、鋼の耐食性、特に非酸化性酸に対する耐
食性、耐孔食性及び耐すき開脚食性を改善する作用があ
るが、その含有量が０．５ ％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、３ｉｉ幅えて含有させるとσ
相を析出して脆ｆヒする傾向がみられる上、コスト的に
も不利（二なることから、Ｍｏ含有量は０．５〜３％と
定めた。
食性、耐孔食性及び耐すき開脚食性を改善する作用があ
るが、その含有量が０．５ ％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方、３ｉｉ幅えて含有させるとσ
相を析出して脆ｆヒする傾向がみられる上、コスト的に
も不利（二なることから、Ｍｏ含有量は０．５〜３％と
定めた。
第４図は、３種類のＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼における
Ｍｏ含有量と孔食電位１４０℃の０．５ ＭＮａＣ１水
溶液中）との関係を示したグラフであるが、該第４図か
らも、Ｍｏ含有量が３％以上になると没れた耐食性を安
定してｍｃｉできることが明瞭である。
Ｍｏ含有量と孔食電位１４０℃の０．５ ＭＮａＣ１水
溶液中）との関係を示したグラフであるが、該第４図か
らも、Ｍｏ含有量が３％以上になると没れた耐食性を安
定してｍｃｉできることが明瞭である。
ｌＶｉ＋） 希土類元素、Ｍｇ 、 Ｃａ ＃及びＢ
これらの成分には、ステンレス鋼の熱間加工性を改善し
て、熱間圧延時や鍛造時のコーナー割れや鋼板表面の割
れ疵を抑制する作用があるので、単独又は２種以上の複
合で含有せしめられるものであるが、それぞれの含有量
が前記下限値を下回る場合には上記作用に所望の効果が
得られず、一方、それぞれの含有量が前記上限値を上回
ると溶接割れ感受性を高めるなど、溶接性劣（ヒを招く
ようになることから、希土類元素含有量を０．（１０５
〜０．０４０９ｉ 、 Ｍｇ含有Ｆｌを０．００５〜０
．０４０％と、Ｂ含有量を０．００１〜０．００６粥と
、モしてＣａ含有１’＆０．（１０２−０，０１０ｇｉ
と、それぞれ定めた。
これらの成分には、ステンレス鋼の熱間加工性を改善し
て、熱間圧延時や鍛造時のコーナー割れや鋼板表面の割
れ疵を抑制する作用があるので、単独又は２種以上の複
合で含有せしめられるものであるが、それぞれの含有量
が前記下限値を下回る場合には上記作用に所望の効果が
得られず、一方、それぞれの含有量が前記上限値を上回
ると溶接割れ感受性を高めるなど、溶接性劣（ヒを招く
ようになることから、希土類元素含有量を０．（１０５
〜０．０４０９ｉ 、 Ｍｇ含有Ｆｌを０．００５〜０
．０４０％と、Ｂ含有量を０．００１〜０．００６粥と
、モしてＣａ含有１’＆０．（１０２−０，０１０ｇｉ
と、それぞれ定めた。
噛）ｄＮ
Ｎはステンレス習中に通常０．０１９６程度含まれてい
る不可避的な元素ではあるが、強・力なオーステナイト
生成元素であり、かつ侵入型元素であるためオーステナ
イト相を強化し、０．２９６耐力及び引張強さ等の強度
向ヒ作用を有している。逆って、より高強度を必要とす
る場合に積極添加がなされる元素であるが、Ｎ含有量が
０．０４粥未尚では前記作用に所望の効果が得られず、
一方、０．２０ ｇＪを越えて含有させると熱間加工性
の劣化が著しくなることから、Ｎ含有量は０．０４〜０
．２０ ％と定めた。
る不可避的な元素ではあるが、強・力なオーステナイト
生成元素であり、かつ侵入型元素であるためオーステナ
イト相を強化し、０．２９６耐力及び引張強さ等の強度
向ヒ作用を有している。逆って、より高強度を必要とす
る場合に積極添加がなされる元素であるが、Ｎ含有量が
０．０４粥未尚では前記作用に所望の効果が得られず、
一方、０．２０ ｇＪを越えて含有させると熱間加工性
の劣化が著しくなることから、Ｎ含有量は０．０４〜０
．２０ ％と定めた。
（幻 Ｎｂ
Ｎ））は、Ｎとの複合添加により溶体ｆヒ処理後の・膚
の結晶粒を微、細化するとともにＮｂの析出物を形成し
て０．２９１５１ｔｔ力並びに引張強さを同上する作用
を有しているので、より高強度を必要とする場合に添加
・含有せしめられるものであるが、その含有ｉｔが０．
０５％未満では前記作用ζ二所望の効果が得られず、一
方、０．５０９６ｆｒ：越えて含有させると鋼の硬（ヒ
が著しくなり、冷延後の加工性を劣化させることＤ）ら
、Ｎｂ含仔はは０．０５〜０．５ （１９５と定めた。
の結晶粒を微、細化するとともにＮｂの析出物を形成し
て０．２９１５１ｔｔ力並びに引張強さを同上する作用
を有しているので、より高強度を必要とする場合に添加
・含有せしめられるものであるが、その含有ｉｔが０．
０５％未満では前記作用ζ二所望の効果が得られず、一
方、０．５０９６ｆｒ：越えて含有させると鋼の硬（ヒ
が著しくなり、冷延後の加工性を劣化させることＤ）ら
、Ｎｂ含仔はは０．０５〜０．５ （１９５と定めた。
（Ｘ） Ｎｉ ｈａ ｌ イロコ［Ｎｉ ｈａｎ
ｇ値は、第２図及び第３図で示される如くヤング率改善
には小さい方が望ましいが、逆に伸びの改善にはその値
が大きいほど好ましい。そして、車輌用材としては、そ
の加工性をも考慮するとＮ１ｈａ７値〔−１２〜−６〕
が適正であり、このように調整されｆこフェライト・オ
ーステナイト２相ステンレス」は摩れたヤング率と延性
と？兼備し、車輌１月ステンレス６！３材として好適で
あることから、Ｎ１ｈａ／イＩｆｆは［ニー１２〜−ｓ
〕Ｌ定めた。
ｇ値は、第２図及び第３図で示される如くヤング率改善
には小さい方が望ましいが、逆に伸びの改善にはその値
が大きいほど好ましい。そして、車輌用材としては、そ
の加工性をも考慮するとＮ１ｈａ７値〔−１２〜−６〕
が適正であり、このように調整されｆこフェライト・オ
ーステナイト２相ステンレス」は摩れたヤング率と延性
と？兼備し、車輌１月ステンレス６！３材として好適で
あることから、Ｎ１ｈａ／イＩｆｆは［ニー１２〜−ｓ
〕Ｌ定めた。
なお、この発明のフェライト・オーステナイト２相ステ
ンレスジの不町縫的不純物たるＳは、ウノ１常に随伴さ
れる電程度であれば格別な不都合を生じることがないが
、核Ｓ含有社を特に０．００２９６以下に規制すると鋼
の熱間加工性が一層改善されるので強く推奨される手段
である、 次に、実刈例により比較例と対比しながらこの発明を具
体的に説明する。
ンレスジの不町縫的不純物たるＳは、ウノ１常に随伴さ
れる電程度であれば格別な不都合を生じることがないが
、核Ｓ含有社を特に０．００２９６以下に規制すると鋼
の熱間加工性が一層改善されるので強く推奨される手段
である、 次に、実刈例により比較例と対比しながらこの発明を具
体的に説明する。
〈実肩例〉
まず、実験的小型高周波炉で１０に２角型鋼塊を溶製し
、これを７ＩＤＰ？Ｊ温度１２５０℃で５０１厚から６
１厚にまで熱間圧延し１こ後、１０５０℃での焼鈍、酸
洗に続いて、その機織的性質、耐食性、並びに熱間加工
性を調査した。
、これを７ＩＤＰ？Ｊ温度１２５０℃で５０１厚から６
１厚にまで熱間圧延し１こ後、１０５０℃での焼鈍、酸
洗に続いて、その機織的性質、耐食性、並びに熱間加工
性を調査した。
なお、耐食性試験は２５℃のＣ２９６ＦｅＣＡ３＋０、
ＩＭＨＣ／；］水水溶中に４８時間浸漬し、その腐食状
況を外観検査する方法を採用し、耐食性の評価は、 Ｘ・・・烈しい孔食発生、 △、・・・孔食多収発生、 １］・・・孔食発生、 ０・・・小孔食発生、 （◎・・・孔食発生なし、 の５段階で実姉した。
ＩＭＨＣ／；］水水溶中に４８時間浸漬し、その腐食状
況を外観検査する方法を採用し、耐食性の評価は、 Ｘ・・・烈しい孔食発生、 △、・・・孔食多収発生、 １］・・・孔食発生、 ０・・・小孔食発生、 （◎・・・孔食発生なし、 の５段階で実姉した。
また、熱間加工性の調査は、厚さ５０ｍのスラブを６喘
厚にまで熱間圧延したときの、ミルエツジから２〜３咽
深さのコーナー割れ発生の有皿ヲ観祭することによって
実施しγこ。
厚にまで熱間圧延したときの、ミルエツジから２〜３咽
深さのコーナー割れ発生の有皿ヲ観祭することによって
実施しγこ。
この結果を第２表に示す。
第２表に示される結果からも明らかなように、本錯明堀
は従来−！１比してヤング率、耐食性及び熱間ｎＯ工作
において老しく愛れていることがわかる。なお、これと
は別に溶接後の継手強度の測定をも行ったが、該・迷子
強度においても本発明袋は交れγこ１［σを示すことが
確認された。
は従来−！１比してヤング率、耐食性及び熱間ｎＯ工作
において老しく愛れていることがわかる。なお、これと
は別に溶接後の継手強度の測定をも行ったが、該・迷子
強度においても本発明袋は交れγこ１［σを示すことが
確認された。
〈飴括的な効果〉
以上説明した如く、この発明によれば、調質圧延等の冷
間圧延を施すことなく昼いｔ加変と伸びを示す上、愛れ
たヤング率、耐食性、並びに熱間加工性を発信し、車輌
用素材として好適な２相ステンレス鋼を提供することが
できるなど、注染上でメめて有田な効果がもたらされる
のである、
間圧延を施すことなく昼いｔ加変と伸びを示す上、愛れ
たヤング率、耐食性、並びに熱間加工性を発信し、車輌
用素材として好適な２相ステンレス鋼を提供することが
できるなど、注染上でメめて有田な効果がもたらされる
のである、
弔１図は、ステンレス声の組織と引張強さ及び伸びとの
関係を示すグラフ、 第２図は、ステンレス鋼のＮｔ ｈａ／とヤング率との
関係を示すグラフ、 弔３図は、ステンレス鋼のＮｉ ｈａｌと伸びとの関係
を示すグラフ、 第４図は、ステンレス溺のＭＯ含有１４と孔食′ｄｔ位
との関係を示すグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代哩人 富 １）和 夫 はかＸ名 ヤン、グ’ｆ （Ｋｇｆ／ｍｍ２） ！Ｕｕ 六ｚ （Ｋｇｆ／ｍｍ２１ イｆｖ＜ °／＝ン Ａ食 １ｒ イｔ （Ｖ） ［Ｖ、Ｓ、Ｃ，Ｅ］仲
Ｖ°嵩）
関係を示すグラフ、 第２図は、ステンレス鋼のＮｔ ｈａ／とヤング率との
関係を示すグラフ、 弔３図は、ステンレス鋼のＮｉ ｈａｌと伸びとの関係
を示すグラフ、 第４図は、ステンレス溺のＭＯ含有１４と孔食′ｄｔ位
との関係を示すグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代哩人 富 １）和 夫 はかＸ名 ヤン、グ’ｆ （Ｋｇｆ／ｍｍ２） ！Ｕｕ 六ｚ （Ｋｇｆ／ｍｍ２１ イｆｖ＜ °／＝ン Ａ食 １ｒ イｔ （Ｖ） ［Ｖ、Ｓ、Ｃ，Ｅ］仲
Ｖ°嵩）
Claims (3)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１超〜５％、 Ｍｎ：３超〜１０％、Ｃｒ：１７、２２％、Ｎｉ：１〜
７％、Ｃｕ：０．５〜３％、 Ｍｏ：０．５〜３％ を含有し、かつ 希土類元素：０．００５〜０．０４０％、 Ｍｇ：０．００５〜０．０４０％、 Ｂ：０．００１〜０．００６％、 Ｃａ：０．００２〜０．０１０％ のうちの１種以上をも含むとともに、残部がＦｅ及び不
可避的不純物より成り、しかも Ｎｉｂａｌ値＝−１．１｛Ｃｒ（％）＋１．５×Ｓｉ（
％）＋０．５×Ｎｂ（％）＋Ｍｏ（％）｝＋３０｛Ｃ（
％）＋Ｎ（％）｝＋０．５×Ｍｎ（％）＋０．３×Ｃｕ
（％）＋Ｎｉ（％）＋８．２なる式に従うＮｉｂａｌ値
が〔−１２〜−６〕であることを特徴とする、ヤング率
並びに熱間加工性に優れかつ溶接部強度の劣化しない車
輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼。 - （２）重量割合にて、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１超５％、 Ｍｎ：３超〜１０％、Ｃｒ：１７〜２２％、Ｎｉ：１〜
７％、Ｃｕ：０．５〜３％、 Ｍｏ：０．５〜３％、Ｎ：０．０４〜０．２０％を含有
し、かつ 希土類元素：０．００５〜０．０４０％、 Ｍｇ：０．００５〜０．０４０％、 Ｂ：０．００１〜０．００６％、 Ｃａ：０．００２〜０．０１０％ のうちの１種以上をも含むとともに、残部がＦｅ及び不
可避的不純物より成り、しかも Ｎｉｂａｌ値＝−１．１｛Ｃｒ（％）＋１．５×Ｓｉ（
％）＋０．５×Ｎｂ（％）＋Ｍｏ（％）｝＋３０｛Ｃ（
％）＋Ｎ（％）｝＋０．５×Ｓｉ（％）＋０．３×Ｃｕ
（％）＋Ｎｉ（％）＋８．２なる式に従うＮｉｂａｌ値
が〔−１２〜−６〕であることを特徴とする、ヤング率
並びに熱間加工性に優れかつ溶接部強度の劣化しない車
輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼。 - （３）重量割合にて、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：１超〜５％、 Ｍｎ：３超〜１０％、Ｃｒ：１７〜２２％、Ｎｉ：１〜
７％、Ｃｕ：０．５〜３％、 Ｍｏ：０．５〜３％、Ｎ：０．０４〜０．２０％、Ｎｂ
：０．０５〜０．５０％ を含有し、かつ 希土類元素：０．００５〜０．０４０％、 Ｍｇ：０．００５〜０．０４０％、 Ｂ：０．００１〜０．００６％、 Ｃａ：０．００２〜０．０１０％、 のうちの１種以上をも含むとともに、残部がＦｅ及び不
可避的不純物より成り、しかも Ｎｉｂａｌ値＝−１．１｛Ｃｒ（％）＋１．５×Ｓｉ（
％）＋０．５×Ｎｂ（％）＋Ｍｏ（％）｝＋３０｛Ｃ（
％）＋Ｎ（％））＋０．５×Ｓｉ（％）＋０．３×Ｃｕ
（％）＋Ｎｉ（％）＋８．２なる式に従うＮｉｂａｌ値
が〔−１２〜−６〕であることを特徴とする、ヤング率
並びに熱間加工性に優れかつ溶接部強度の劣化しない車
輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18699085A JPS6289848A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | ヤング率並びに熱間加工性に優れた車輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18699085A JPS6289848A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | ヤング率並びに熱間加工性に優れた車輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6289848A true JPS6289848A (ja) | 1987-04-24 |
| JPH0239583B2 JPH0239583B2 (ja) | 1990-09-06 |
Family
ID=16198271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18699085A Granted JPS6289848A (ja) | 1985-08-26 | 1985-08-26 | ヤング率並びに熱間加工性に優れた車輌用高強度高耐食性２相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6289848A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04257411A (ja) * | 1991-02-08 | 1992-09-11 | Meiki Co Ltd | 射出成形機のスクリュー回転用駆動装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60262946A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-26 | Kawasaki Steel Corp | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
-
1985
- 1985-08-26 JP JP18699085A patent/JPS6289848A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60262946A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-26 | Kawasaki Steel Corp | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0239583B2 (ja) | 1990-09-06 |
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