JPS6032928B2

JPS6032928B2 - 複合撚線

Info

Publication number: JPS6032928B2
Application number: JP4446078A
Authority: JP
Inventors: 謙一佐藤
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 1978-04-14
Filing date: 1978-04-14
Publication date: 1985-07-31
Also published as: JPS54136563A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、鋼心アルミニウム撚線（ＡＣＳＲ）として知
られる架空送電線の特性の向上に関し、特に送電線を架
線した場合の弛度が少ないことを特徴とする複合撚線に
関するものである。

従来から架空送電線の弛度については種々考察が加えら
れており、架線張力を鋼心のみに負荷させて、架線後の
通電による温度上昇時の熱膨脹を鋼心のみに受け持たせ
、弛度の減少をはかり、通電容量を増大できる間隙型Ａ
ＣＳＲは良く知られている。

本発明は、鋼線に代わり、熱膨脹係数の小さなＦｅ−Ｎ
ｉ系合金を使うことにより、弛度を減少させることを特
徴とし、既に特開昭４８一１００６７１号で提案された
構成の複合撚線の鋼線の弛度向上を目的としたものであ
る。

本発明は、Ｎｉ３０〜５０％、Ｔｉｏ．５〜５％、総量
２％以下のＭｎ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｓｊ，山お
よびＣｕのうちの一種以上を含み、最終サイズまでに８
０％以上の伶間加工度を加えたＦｅ合金線と、電気用山
又は０．２８％以下のＺｒを含む山合金よりなる線とを
より合せて成ることを特徴とする複合燃線である。

本発明者らは、Ｆｅ−Ｎｉ２元合金では、冷間加工を９
０％近く施こしても、高々９０ｋ９／桝の強度であるが
、Ｆｅ−Ｎｉ合金に徴量のＴｉを添加することにより、
従来のＡＣＳＲに用いられている鋼線と同程度以上の強
度が得られることを見し、出したもので、Ｔｉｏ．５〜
５％を添加したＦｅ−３０〜５０％Ｎｉ合金が強度、熱
膨ヒ脹係数、加工性の特性から評価して適当であること
を確認した。

本発明に用いるＦｅ合金線において、Ｎｉが３０％未満
では熱膨脹係数が鋼線に比べ、低下せず、５０％を超え
るとやはり熱膨脹係数が同様の挙動をとる。

又Ｔｉが０．５％未満では強度増加に効果なく、５％を
超えると加工性が著しく劣化する。又、総量２％以下の
Ｍｎ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｓｉ，ＡＩおよびＣｕ
のうちの一種以上を含むことは何ら差支えなく、特に０
．５％〜１．２％のＭｎは熱間加工性を改善するために
添加することができる。また、本発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｔ
ｉ系合金は最終サイズまでに８０％以上の冷間加工をし
ているが、これは強度、線膨張係数の改善に必要である
からである。

この合金についてはＭｅ細ｓＨａｎｄｂｏｏｋ，ＶＯ
Ｌ．１，がｈＥｄｉｔｉｏｒＰ．８１６−８１９（
ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｙｆｏｒＭｅｔａｌｓ
発行）に既に明らかにされているように、熔体化処理、
水焼れ、袷間加工、時効硬化と言う加工工程で１３５ｋ
９／孫の引張強さが得られているものの、この場合は、
Ｆｅ一Ｎｉ−Ｔｉ系合金の熱膨脹係数の変曲点以上の温
度で時効硬化させる必要があり、熱膨脹係数が鋼線より
小さいものの、鋼線に近い値となり、メリットが消失し
てしまうので好ましくなく、本発明のように、最終サイ
ズまでに８０％以上の袷間加工を加えることにより、強
度、熱膨脹係数がともに改善できる。また、本発明にお
いて、Ｆｅ合金線の上にＺｎまたはＡＩを被覆して、Ｆ
ｅ合金線の耐食性向上、ＡＩ線との接触腐蝕性を防止す
ることも何ら差支えなく、被覆の方法としては、雷気め
つき、溶融めつき、圧着成形、押出成形が可能である。

次に本発明において、山線として０．２８％以下のＺｒ
を含むＡＩ合金を使用する場合は、複合撚線の状態で後
述のように熱膨脹係数が小さく、弛度を少なくしうるの
で、その本来の耐熱性と合せて、電気用山線を用いた複
合撚線よりも高温で使用可能であり、更にメリットが出
てくる。

ここでＺｒを０．２８％以下としたのは、０．２８％を
超えると、それ以上の耐熱性向上の効果がなく、かつ導
電率が低下するためである。又この種合金に通常添加さ
れる他の元素や、ＡＩ中に通常含まれる不純物の含有は
何ら差支えない。以下、，実施例により本発明を説明す
る。

実施例１：Ｎｉ３７．５％，Ｔｉｌ．１％，Ｍｎ０．７％，
ＰＯ．０１％，ＣＯ．０１％，Ｓｉｏ．０９％，
Ｃｏｏ．２７％，Ｃｕｏ．０７％，ＳＯ．００７％，
ＡＩＯ．０１％、残部ＦｅよりなるＦｅ−Ｎｉ−Ｔｉ系
合金を、４０側めの金型へ鋳造後熱間加工により１２側
めの荒引線を得た。

１２側めから伸線加工を加えながら下記の加工を施こし
た。

Ｎｏ．１熱処理を加えず、３仰ぐまで伸線加工（本発
明）Ｎｏ．２５肋めで１０００ｑｏ、１時間の溶体化
処理後水焼入れし、３側ぐまで伸線加工を行ない、その
後５５０ｏｏ、５時間の時効を行なった。

（比較例）Ｎｏ．１および２の線材の特性は表１に示す
通りであった。

表Ｉ注 ※印、室温〜２００つ０の平均熱膨脹係数を示す。

表１から明らかな様に、本発明による線材は、強度はＡ
ＣＳＲに用いられている鋼線と同等で、熱膨脹係数が著
しく小さい。それに比べ、比較例の時効硬化させた線材
は、強度は高いが、熱膨脹係数が鋼のそれに比べ、低下
の割合が小さい。

実施例２：Ｎｉ４１．５％，Ｔｉ２．７％，Ｍｎｏ．９４％
，ＰＯ．０１％，ＣＯ．０１％，Ｓｉｏ．０７％
，Ｃｏｏ．４２％，Ｃｕｏ．０６％，ＳＯ．００９％
，ＡＩＯ．０１％、残部ＦｅよりなるＦｅ−Ｎｉ−Ｔｊ
系合金を、実施例１と同一の加工工程で加工を施こした
。

ここでＮｏ．３はＮｏ．１と、Ｍ．４はＮｏ．２と同−
の加工工程とした。線材の特性を調査した結果は表２の
示す通りであった。表２注 ※印、室温〜２００ｏｏの平均熱膨脹係数を示す。

表２から明らかな様に、本発明による線材は、実施例１
と同様に、強度は鋼線と同時で、熱膨脹係数が著しく小
さく、比較例は、強度が高いものの、熱膨脹係数が鋼線
の値に近い。実施例３：実施例１に示す合金および実施例２に示す合金を、１２
側めの荒引線から３．１収めまで伸線し、この素線７本
をより合せて撚線としてそれぞれ芯線とした。

Ｚｒｏ．１２％を含んだＡＩ合金を１１．７肌？から４
側めまで伸線した素線２６本を、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｔｉ系合
金撚線の上により合わせて複合撚線を作った。比較のた
めに、この複合撚線と同一の構造を持ち、通常の鋼線７
本をより合せた芯線を持った従来例のＡＣＳＲを用意し
、榎合撚線としての熱膨脹特性を測定した。結果は表３
に示す通りであった。表３注 ※印、室温〜２００００の平均熱膨脹係数を示す。

表３から明らかな様に、本発明による複合撚線の熱膨脹
係数は、従来のＡＣＳＲに比較して、著しく低い値を持
つことが判る。実施例４：実施例２に示す合金を実施例３と同様の加工工程で作成
した７／３．１柵？のＦｅ−Ｎｉ−Ｔｊ系合金撚線の上
に、電気用アルミニウムおよびＺｒｏ．０６％を含んだ
Ｎ合金の４側めの素線２６本をより合せて実施例３と同
一構造の複合撚線を作った。

これらの撚線について、実施例３と同様に複合撚線とし
ての熱膨脹特性を測定した。

結果は表４に示す通りであった。表４注 ※印、室温〜２００℃の平均熱膨脹係数を示す。

表４から明らかな様に、本発明による複合撚線は、ＡＩ
線の材質によらず、芯線のＦｅ−Ｎｉ−Ｔｊ系合金の特
性により、大幅に熱膨脹係数が低下していることが判る
。

以上実施例で述べた様に、本発明の複合撚線は芯線とし
て用いる所定の組成のＦｅ−Ｎｉ−Ｔｉ合金線は熱膨脹
係数が小さいため、複合撚線としての熱膨脹係数が、従
来のＡＣＳＲに比べ小さく、送電線架線後の弛度を小さ
くすることができるので、従来のＡＣＳＲに比べ、■鉄
塔の高さを低くできる、■運転温度を上昇できる、■従
来の鉄塔と同一の鉄塔に、同一サイズのＡＣＳＲを架線
しても、通電容量が増加できる、などの著しい効果が期
待できる。

Claims

【特許請求の範囲】

１Ｎｉ３０〜５０％、Ｔｉ０．５〜５％、総量２％以
下のＭｎ，Ｃｒ，Ｃｏ，Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｓｉ，Ａｌおよび
Ｃｕのうちの一種以上を含み、最終サイズまでに８０％
以上の冷間加工度を加えたＦｅ合金線と、電気用Ａｌ又
は０．２８％以下のＺｒを含むＡｌ合金よりなる線とを
より合せて成ることを特徴とする複合撚線。