JPS6033963B2 - タ−ビン制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は蒸気タービン用の制御装置、更に具体的に云
えば、一定圧力又は圧力スライド形ボイラーと共に再熱
形蒸気タービンを包括的に運転することが出来る様にす
る制御装置に関する。

発電所の蒸気タービンを一定圧力又は圧力スライド形ボ
イラーと共に運転することにより、或る利点が実現され
る。こういう運転様式は、蒸気で駆動されるタービンに
対する負荷需要と無関係に、蒸気ボイラーを高い蒸気発
生速度に保つことが出来、この運転様式は、タービンが
低負荷である期間中、過剰の蒸気をタービンを迂回して
復水器に直接的に送る様に方向転換する側路装置を用い
ることによって達成される。タービンの負荷が増加する
につれ、タービンへ送る蒸気の流量を増やすと共に側路
分を少なくし、最後には、全ての蒸気がタービンに向け
られ、側路分が全くなくなる点に達する。一旦側路を完
全に緒切ると、ボイラー圧力は、タービンの蒸気需要を
支援する為に、その定格圧力まで高め又は上向きにスラ
イドさせることが出来る。逆に、タービンの負荷が小さ
くなった時、ボイラー圧力は許容し得る最低レベルまで
下向きにスライドさせることが出来、必要であれば、こ
の後再び過剰の蒸気を側路する。この種の運転の主な利
点としては、｛１｝タービンの始動時間が短くなること
、（２）負荷の変化に対する応答が敏速でなければなら
ない周期的な変動負荷に対して一層大形のタービンが使
えること、及び（３’負荷が突然消失したことによって
、ボイラーのトリップアウトが避けられることである。
圧力スライド形運転様式については一般的に、プロシー
デイングス・オブ・ジ・アメリカン・／ぐワー・コンフ
アレンス（Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ Ａｍｅ
ｒｉｃａｎＰｏｗｅｒＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ）誌第３５
巻所載のピータ−・マーチン及びルードウィッヒ・ホリ
ーの論文「蒸気タービン及び蒸気発生器の運転の統制を
一層良くする為の側路部」に記載されている。（ボイラ
ーが直ちに使うのに十分な蒸気だけを発生し、側路弁を
設けない）ごく普通のタービン運転様式と対照的に、圧
力スライド様式は、一層複雑な弁装置の統一のとれた制
御を必要とする。

この制御装置は、蒸気流路にある種々の弁の精密な統制
又は調和を行なわなければならないし、適当な負荷及び
速度制御を保ちながら、あらゆる運転状態の下でそうし
なければならない。その運転には、考慮すべき３つの主
要な段階がある。１ タービンを停止し、ボイラーが減
圧になってるか或いは始動している時、主蒸気配管から
低温の再熱配管へ、並びに再熱配管から復水器へ、圧力
制御式側路弁によって蒸気を側略しなければならない。

２ タービンが始動した時、制御弁及び中間阻止弁は、
ボイラー及び再熱器の圧力を統一のとれた形で制御する
為に、側路弁と調和させながら、主蒸気圧力に関係なく
再熱圧力を予定のレベルに保つ様な関係に従って、開か
なければならない。

３ 予定のタービン負荷で、側路弁を完全に閉じるべき
であり、制御弁を大体一定の位置に保ち、ボイラー圧力
は、蒸気の流量を増加することによって、定格圧力まで
傾斜形で上げて行く。

圧力スライド方式で再熱形蒸気タービンを運転する種々
の制御装置が開発されている。

公知の１つの方式では、タービンの第１段の圧力を蒸気
流量の表示信号として使い、これから基準設定値を発生
して、高圧及び低圧側路弁を制御する。然し、速度及び
負荷条件に応答しなければならない主制御弁の動作と側
路弁とを直接的に調和的に働かせる手段もないし、装置
の他の弁と調和させる手段もない。更に、第１段圧力は
有力なあらゆる状態の下で蒸気流量を有効に表示するも
のではないことが知られている。別の公知の圧力スライ
ド形制御装置では、主蒸気配管に設けた流量測定オリフ
ィスにより全蒸気流量を表わす信号を発生し、該信号を
高圧及び低圧側路弁を制御する為の圧力基準信号の基準
としている。

このような流量の測定は、蒸気の流路に入り込む手段を
設けることが必要であり、その為にそれに応じた圧力降
下が起り、普通は利用出来ない余分の装置を必要とする
。従来のこういう装置が制御のために使う基本的な信号
は、タービンの速度及び負荷を保つ作用をする制御器以
外の源から取出される。

即ち、従釆のこういう装置では、１群の大体独立した制
御ループがあった。その１つは速度並びに負荷に対する
ものであり、他のものは側路弁に対するものである。従
って、この発明の目的は、圧力スライド形又は一定圧力
形動作様式のタービンに対する包括形制御装置として、
全ての弁を統一のとれた形で制御する装置に速度及び負
荷制御手段を取入れ、主制御弁、中間阻止弁及び高圧及
び低圧側路弁を自動的に位置ぎめすることによって、ボ
イラー及び再熱圧力の制御と運転とを調和又は統制する
包括形制御装置を提供することである。この発明の別の
目的は、圧力スライド形又は一定圧力形ボイラーと共に
運転し得る再熱形蒸気タービンに対する改良された統一
制御装置として、タービンのあらゆる動作段階で自動的
な制御が行われる様にした制御装置を提供することであ
る。

この発明は、実際の負荷需要（ＡＬＤ）信号を発生し、
これから独立の２つの圧力基準関数を発生することによ
り、圧力スライド形又は一定圧力形ボイラーによって再
熱形蒸気タービンを運転する改良された制御装置を提供
する。圧力基準が「設定値として作用し、実際のボイラ
ー圧力及び再熱圧力と比較され、それに応じて高圧（Ｈ
Ｐ）及び低圧（ＬＰ）側路弁を調整する。ＡＬＤ信号は
、許容し得る最低再熱圧力に反比例する利得をもって、
中間阻止弁を位置ぎめする為に直接的に使われる。主制
御弁が、米国特許第３０９７４８８号に記載されている
様に、速度及び負荷信号によって位層ぎめされる。ＡＬ
Ｄ信号は掛算器から得られ、これはボイラー圧力と、速
度及び負荷制御ループから取出された高圧制御弁位贋ぎ
め信号との積である。ＡＬＤ信号の連続的な読みが、実
際の負荷需要の表示としてあらゆる運転状態で有効なも
のとして、発生される。この発明の要旨は特許請求の範
囲に具体的に且つ明確に記載してあるが、この発明は以
下図面について説明する所から更によく理解されよう。

第１図に示す発電所では、ボイラー量が高圧蒸気源とし
て作用し、再熱形蒸気タービン２を駆動する動力流体を
供給する。この再熱形蒸気タービンは高圧（ＨＰ）ター
ビン３、中圧（ＩＰ）夕−ビン４、及び低圧（ＬＰ）タ
ービン５を含む。夕−ビン部分３，４，５は〈し形に結
合され、軸８によって発電機７に結合されている。ボィ
ラーーからの蒸気の流れは導管９を通り、この導管から
主止め弁１０及び高圧制御弁１１を介して高圧タービン
３に蒸気を送込むことが出来る。

高圧側路弁１２及び過熱低減部１３を含む高圧側路装置
が、高圧タービン３を迂回する交代的又は補助的な蒸気
流路になる。高圧タービン３から排出された蒸気の流れ
が逆止め弁１４を通過して、側路された蒸気があればそ
れと一緒になり、全体が再熱器１５を通過する。蒸気は
再熱器１５から、中間阻止弁１６及び再熱止め弁１７を
介して、導管１８によって直列接続された中圧タービン
４及び低圧タービン５に送出すことが出来る。低圧ター
ビン５から排出された蒸気が復水器１９に流れる。低圧
側路弁２１、低圧側路止め弁２２及び過熱低減器２３を
含む低圧側路装置が、中圧タービン４及び低圧タービン
５を迂回して復水器１９に至る交代的な又は補助的な蒸
気流路になる。タービン２の回転速度及び出力動力は、
制御弁１１による蒸気の取入れに関係する。

この発明を説明する便宜上、図では１個の弁として制御
弁１１を示してあるが、実際には高圧タービンの入口の
周りに円周方向に配置された複数個の弁であって希望に
応じて全円又は円弧にわたって蒸気を取入れる。制御弁
１１を位置ぎめする様に作用する速度及び負荷制御ルー
プが、実際のタービン速度を表わす信号を発生する速度
変換器２４と、所望の速度を選択し得る様にする速度基
準装置２５と、実際の速度を所望の速度と比較して、そ
の差に比例する速度誤差信号を供給する第１の加算装置
２６とを含む。加算装置２６からの誤差信号が利得素子
２Ｗこよって増幅され、第２の加算装置２８に対する一
方の入力になる。増幅された誤差信号がこ）で「負荷基
準装置２９から供給された負荷基準ＲＬと比較される。
定常状態では、速度誤差信号がゼロであるから、第２の
加算装置２８の出力は負荷設定状態を表わす信号である
。この信号ＥＬが制御弁制御装置３０に印加される。制
御装置３川ま信号ＥＬに従って制御弁１１を作動する電
力増幅装置を含んでいてよく、更に制御弁１１の流量特
性を線形にする手段を含んでいてもよい。速度及び負荷
制御ループは、実質的には前掲米国特許第３０９７４８
８号に記載されているものと略同じである。高圧側路弁
１２、低圧側路弁２１及び中間阻止弁ｉ６の制御が、タ
ービンの実際の負荷需要（ＡＬＤ）を表わす信号Ｅ′Ｌ
によって決定される。

信号Ｅ′Ｌは、換算器３３で信号ＥＬ（第２の加算装置
２８の出力）と信号Ｐ８（圧力変換器３２で測定したボ
イラー圧力を表わす）との積をとることによって形成さ
れる。ＡＬＤ信号Ｅ′Ｌが、前に述べた様に高圧側路弁
１２、低圧側路弁２１及び中間阻止弁１６を調整する制
御ル−プの他に、負荷霧要読出装置３４に印加される。
高圧側路制御ループが高圧圧力基準関数発生器３５、制
御様式選択器４１、速度制限器３６、第３の加算装置３
７、ボイラー圧力変換器３２、比例及び積分形制御器３
８、手動／自動選択器３９及び高圧側路弁１２を含む。
低圧側路制御ループが低圧圧力基準関数発生器４０、第
４の加算装置４２、再熱器圧力変換器４３、比例及び積
分形制御器４４、手動／自動選択器４５及び低圧側路弁
２１を含む。中間阻止弁制御ループが利得が調節し得る
増幅器４６、中間阻止弁１６及び中間阻止弁制御装置４
７を含む。中間阻止弁制御装置４７は、弁１６の流量特
性を線形にする手段を含んでいてもよい。高圧側路制御
ループでは、高圧圧力基準関数発生器３５が基準信号又
は設定値を発生し、これに対して変換器３２で測定した
ボイラー圧力信号Ｐ８を第３の加算装置３７で比較する
。高圧側路弁１２は加算装置３７からの出力信号に従っ
て位層ぎめされ、信号ＰＢが関数発生器３５からの高圧
圧力基準信号より大きいか小さいかに応じて、側路弁１
２の開きが増減する様にされる。高圧圧力基準関数発生
器３５によって発生される関数の１例が第２図に示され
ており「 この図では高圧圧力基準信号が信号Ｅ′Ｌの
関数である（夫々の値は正規化した値で示す）。図示例
では、信号８Ｌの値が小さい時の高圧圧力基準信号は、
選択された最低ボイラー圧力に等しい一定値であり、そ
の後、信号Ｅ′Ｌの値が一層大きくなると、定格ボィラ
−圧力より少し高くなる様に選ばれた第２の一定の値（
高圧圧力基準最大値）まで上向きに傾斜する。関数発生
器３５が、高圧圧力基準関数の最低値（最低ボイラー圧
力）と傾斜部分の勾配はの値を夫々選択する調節部５０
，５１を含む。弁の動作について云うと、信号Ｅ′Ｌの
値が小さい時、高圧側路弁１２が絞られて最低ボイラー
圧力を保ち、その後高圧圧力基準関数が上向きに増加す
ると、完全に閉じる。上に述べた様に作用し、また後で
低圧側路制御ループについて説明する様に作用する関数
発生器は、周知であり、全般的に米国特許第３０９７４
８８号に記載される形式であってよい。速度制限器３６
は、負荷が突然に消滅した時に起る様に、信号Ｅ′Ｌの
突然の低下によって、高圧圧力基準信号が過大な速度で
低下するのを防止する。

速度制限器は、側路弁１２を急速に閉じた状態から開い
た状態に変化させて、蒸気圧力の急速な解放によるボイ
ラー１に対する衝撃を起す傾向をもつ様な大きな誤差信
号の発生を防止する。比例及び積分形制御器３８が、第
３の加算装置３７からの誤差信号を受取って、誤差及び
その時間積分に比例する信号を発生し、それに応じて高
圧側路弁１２を位暦ぎめする。手動／自動選択器３９は
、高圧側路弁１２を手動で位層ぎめすることが出釆る様
に、それを自動制御から切離すためのもので、自動から
手動へ又はその逆に制御作用を容易に切換えることが出
釆る様にする。制御様式選択器４１は高圧圧力基準関数
による制御（圧力スライド形）、又はその代りに一定値
による制御（一定の圧力形）を行うことが出来る様にす
る。低圧側路制御ループでは、低圧圧力基準関数発生器
４０が、例えば第３図に示す様な信号Ｅ′Ｌの値に基づ
いて、圧力基準信号又は設定値を発生する（第３図では
夫々の値を正規化した値で示す）。低圧圧力基準関数は
、信号′ＥＬの値が小さい時は一定であって、許容し得
る最低再熱器圧力を表わし、その後信号Ｅ′Ｌが増加す
るのにつれて、勾配８で上向きに傾斜する。低圧圧力基
準関数発生器４０は、最低再熱器圧力の所望の値を選択
する調節部５２を持っている。最低再熱器圧力は、再熱
器ボイラー１５の動作仕様によって決定される。低圧圧
力基準信号の値が、第４の加算装置４２で、変換器４３
によって測定された実際の再熱器圧力と比較され、その
誤差信号が比例及び積分形制御器４４に印加される。こ
の制御器が、低圧側路弁２１の動作を自動的に指示し、
誤差信号を最小限に抑える。手動／自動選択器４５は、
前に高圧側路弁１２について述べた様に、低圧側路弁２
１を手動又は自動的に作動することが出来る様にする。
中間阻止弁制御ループは負荷が低下した時に中間阻止弁
を絞り、許容し得る最低再熱器圧力を保つ。

この為、信号Ｅ′Ｌを増幅器４６｛こ通す。増幅器の利
得は、最低再熱器圧力に反比例する様に選ばれる。増幅
器４６の出力を中間阻止弁制御装置４７に印加し、中間
阻止弁１６を作動する比例電力信号を発生する。中間阻
止弁１６と制御弁１１との統制のとれた動作が第４図及
び第５図のグラフに示されている。各々の図は、異なる
ボイラー圧力ＰＢの場合の結果を示している。第４図及
び第５図のグラフは正規化した単位で示してあり、特定
の変数の変化し得る幅の０から１００％までを夫々表わ
す０乃至１．０の範囲に及んでいる。例えば、ボイラー
圧力ＰＢが０．５単位であることは、定格圧力の５０％
のボイラー圧力であると解釈することが出来る。この為
、第４図及び第５図に示す中間阻止弁の関度のグラフを
参照する時、正規化された値が１．０であることは、弁
が全開であることを表わし、０．５の値は、弁が半開で
あることを表わすという様になっている。こうすること
により、装置の任意の所定の部品の制約パラメータ、例
えばボイラーの容量又は圧力に無関係に、制御装置の説
明をすることが出来る。これらのグラフは、中間阻止弁
が、主ボイラー圧力に無関係に、制御弁１ １を通る蒸
気流量及び信号Ｅ′Ｌに従って最低再熱器圧力を保つの
に必要な信号ＥＬの範囲にわたって絞られることを示し
ている。この発明の動作は、図示例として作用する種々
の動作パラメー外こ指定した数値について説明するのが
最も判り易い。

その為「信号については「パラメータは前に説明した正
規化単位で表わすことが出来る。タービンの異なる動作
段階を以下説明する為、第１図乃至第５図を参照する。
タービンが始動する直前に、ボイラー１を或る最低蒸気
流量及び圧力で運転する。

例えば、流量が０．３単位で圧力が０．４単位とし、全
ての蒸気はタービン２を迂回する側路装置を介して復水
器１９に側路される。この後、速度基準装置２５及び負
荷基準装置２９を適当に設定して、制御弁責１及び中間
阻止弁１６に蒸気を通すことにより「 タービン２を始
動させる。例えば、負荷基準信号ＲＬを０．３単位に増
加すると、速度誤差がないとすれば、信号ＥＬも０．３
に等しく、高圧タービン３に対する流量は０．１２単位
（０．班Ｌｘｏ．４ＰＢ＝０．１が′Ｌ）になる。実際
の負荷需要（ＡＬＤ）読出装置３４は、この点では０．
１２単位の需要を表示する。これは高圧タービン３に対
する蒸気流量と数値的に等しい。更に、許容し得る最低
再熱器圧力設定値が０．３単位であれば「 中間阻止弁
１ ６、中圧タービン４及び低圧タービン５を通る流量
も０．１２単位（０．３室熱器圧力×０．１２Ｅ′し／
０．＄最低再熱器圧力設定値）である。この括弧の中に
示した式は「再熱器圧力にＡＬＤ信号を乗じ、この積に
中間阻止弁制御ループの増幅器４６の利得（１／最低再
熱器圧力設定値）を乗ずることによって得られる。この
点で信号ＲＬを０．７に増加すると、ＡＬＤ信号が０．
２８に変わり、例として示す第２図及び第３図のグラフ
から、高圧及び低圧側路弁１２，２１は殆んど閉じた状
態に近くなり、高圧圧力基準及び低圧圧力基準は上向き
に傾斜し始めようとする所である。中間阻止弁１６の流
量は０．２８単位（０．３再熱器圧力ｘｏ．２斑′Ｌ／
０．３最低再熱器圧力設定値）であり、弁１６は殆んど
広く開いた状態に近くなる（０．２斑′Ｌ／０．３最低
再熱器圧力設定値≠１．０単位。中間阻止弁制御ループ
の値が１．０であると中間阻止弁１６は全開である）。
中間阻止弁制御ループの利得が最低再熱器圧力設定値の
逆数に釣合つているから、第４図及び第５図のグラフに
示される様に「制御弁１１及び中間阻止弁１６の統制が
とれている。負荷が大きくなった時、信号ＲＬは固定又
は一定に保つことが出釆、側路について状態が定常状態
であれば「信号ＲＬは信号ＥＬに等しい。

この為、制御弁１１は一定位置になり、ボイラー圧力は
、タービン２の増加しつ）ある負荷需要を充たす様に上
向きにスライドさせることが出来る。ＡＬＤ読出装置３
４が、全ての状態の下での実際の負荷需要を表示し、ボ
イラー圧力が上向きにスライドするにつれて、増加する
値を示す。第２図乃至第３図の例に示す様に、実際の負
荷が０．７単位より高くなると、ボイラーは全圧になり
、夕−ビン２の制御は「側路弁装置を持たないタービン
の場合に普通行われるところと同じになる。負荷が減少
する時、様式選択器４１を遊び状態にし「ボイラー１を
一定の高圧で運転することが出来る。この一定圧力様式
では、制御様式選択器４１が、関数発生器３５の出力に
出る信号Ｅ′Ｌの変化する値の効果を無効にし、高圧圧
力基準として一定の値を使う。一定圧力では、負荷が減
少するにつれ、中間阻止弁６が制御弁１１との統制を保
って動作する。高圧側路弁１２が高圧圧力基準の選ばれ
た一定の値でボイラー１の圧力を制御し、低圧側路弁が
中間阻止弁と共に「再熱器圧力を制御する。可変圧力様
式にある間に夕−ビンの負荷が減少し、負荷が突然に消
滅することがなければ、装置の動作は負荷が加わる過程
の逆であり、ボィラ−及び再熱器圧力は予め選ばれた最
低値まで下向きにスライドさせることが出来る。

負荷が突然消失すると、速度制限器３６が、第３の加算
装置３７に印加される信号が急に低下するのを防止し、
高圧側路弁１２が急速に開いてボイラー１の圧力の突然
のブローダウンを招くのを避ける。現在この発明の好ま
しいと考えられる実施例を図示し且つ説明し、この発明
を実施する最良の態様と考えられるものを説明したが、
種々の変更が出来ることを承知されたい。

特許請求の範囲の記載は、この発明の範囲内で可能な種
々の変更を包括するものであることを承知されたい。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明のタービン制御装置の好ましい実施例
のブロック図、第２図は実際の負荷需要信号の関数とし
て発生される高圧圧力基準信号の１例を示すグラフを表
わす図、第３図は実際の負荷需要信号の関数として発生
される低圧圧力基準信号の１例を示すグラフを表わす図
、第４図は一定のボイラー圧力の下で、いずれもタービ
ン負荷信号の関数として、高圧制御弁蒸気流量、再熱器
圧力及び負荷の変化に伴う中間阻止弁の位置の間の関係
を示すグラフを表わす図、第５図は第４図と同様なグラ
フであるが、負荷が小さい時に最低再熱器圧力を保つ為
の中間阻止弁と高圧制御弁の間の制御の調整作用を示し
ており、第４図と一緒に併せて見れば、弁の調整作用が
ボイラー圧力に無関係であることが判るようにした図で
ある。 主な符号の説明、１：ボイラー、２：再熱形夕−ビン、
３：高圧タービン、４：中圧夕−ビン、５：低圧タービ
ン、１１：制御弁、１２：高圧側路弁、１５：再熱器、
１６：中間阻止弁、２１：低圧側路弁、３０：制御弁流
量制御装置、３３：掛算器、３５：高圧圧力基準関数発
生器、４０：低圧圧力基準関数発生器、４６：利得手段
。丹９．Ｊ々′９．２ 分る．３ 付９．イ 々／・ヲ‘夕

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 高圧タービン部分、少なくとも１つの低圧タービン
   部分、高圧タービン部分を蒸気再熱器を介して低圧ター
   ビン部分に相互接続する蒸気導管、高圧タービン部分に
   対する蒸気の流れを調整する少なくとも１つの取入れ制
   御弁、及び低圧タービン部分に対する蒸気の流れを調整
   する中間阻止弁を持つていて、蒸気圧力を発生するボイ
   ラーと共に運転される蒸気タービンに対する包括形制御
   装置に於て、蒸気の流れを調整する高圧側路弁を持つて
   いて、前記高圧タービン部分を迂回して蒸気を通す高圧
   側路装置と、蒸気の流れを調整する低圧側路弁を持つて
   いて、前記低圧タービン部分を迂回して蒸気を通す低圧
   側路装置と、取入れ制御弁位置ぎめ信号を発生して、前
   記取入れ制御弁を作動して予め設定されたタービン速度
   及び負荷を保つ負荷及び速度制御ループと、ボイラーの
   蒸気圧力と取入れ制御弁位置ぎめ信号の積を表わす実際
   の負荷需要信号を発生する掛算手段と、前記高圧側路弁
   を作動して、前記実際の負荷需要信号から決定された第
   １の基準信号に従つてボイラーの蒸気圧力を制御する高
   圧側路制御ループと、前記低圧側路弁を作動して、前記
   実際の負荷需要信号から決定された第２の基準信号に従
   つて再熱器の蒸気圧力を制御する低圧側路制御ループと
   、前記実際の負荷需要信号に応答して前記中間阻止弁を
   作動する中間阻止弁制御ループとを有する包括形制御装
   置。 ２ 特許請求の範囲１に記載した制御装置に於て、前記
   中間阻止弁制御ループが、前記実際の負荷需要信号と再
   熱器圧力の予め選ばれた値の逆数との積に比例する中間
   阻止弁信号を発生して、前記中間阻止弁の位置を制御す
   る手段を含んでいる制御装置。 ３ 特許請求の範囲１又は２に記載した制御装置に於て
   、前記高圧側路制御ループが、前記実際の負荷需要信号
   の予め選ばれた関数として前記第１の基準信号を発生す
   る高圧圧力基準関数発生器と、ボイラーの蒸気圧力信号
   を発生する変換器と、前記第１の基準信号を前記ボイラ
   ーの圧力信号と比較して、前記第１の基準信号及び前記
   ボイラーの圧力信号の間の平衡状態を保つ様に前記高圧
   側路弁の位置を制御する高圧誤差信号を発生する手段と
   を含み、前記低圧側路制御ループは、前記実際の負荷需
   要信号の予め選ばれた関数として前記第２の基準信号を
   発生する低圧圧力基準関数発生器と、再熱器の蒸気圧力
   信号を発生する変換器と、前記第２の基準信号を前記再
   熱器の圧力信号と比較して、前記第２の基準信号及び前
   記再熱器の圧力信号の間の平衡状態を保つ様に前記低圧
   側路弁の位置を制御する低圧誤差信号を発生する手段と
   を含んでいる制御装置。 ４ 特許請求の範囲３に記載した制御装置に於て、前記
   高圧圧力基準関数発生器が前記実際の負荷需要信号の小
   さい値に対しては、第１の一定の値を持つ前記第１の基
   準信号を発生し、前記実際の負荷需要信号の一層高い値
   では、該第１の基準信号を勾配αで第２の一定の値まで
   直線的に増加し、前記高圧圧力基準関数発生器は前記第
   １の一定の値を選択する手段及び前記勾配αを選択する
   手段を持つており、前記低圧圧力基準関数発生器は、前
   記実際の負荷需要信号の小さい値に対しては第３の一定
   の値を持つ前記第２の基準信号を発生すると共に、前記
   実際の負荷需要信号の一層大きな値では、前記第２の基
   準信号を勾配βで直線的に増加し、前記低圧圧力基準関
   数発生器は前記第３の一定の値を選択する手段を持つて
   いる制御装置。 ５ 特許請求の範囲４に記載した制御装置に於て、前記
   高圧側路制御ループが、前記高圧側路弁の開放速度を制
   限する様に、前記第１の基準信号の時間変化率を制限す
   る手段を含んでいる制御装置。 ６ 特許請求の範囲５に記載した制御装置に於て、前記
   実際の負荷需要信号の大きさを表示する手段を含んでい
   る制御装置。 ７ 特許請求の範囲６に記載した制御装置に於て、前記
   高圧側路制御ループが圧力スライド形制御様式及び一定
   圧力制御様式の間を選択的に切換える手段を含み、該切
   換え手段は前記第１の基準信号を切り離し、選択し得る
   一定の値の信号をその代りに使う手段を持つている制御
   装置。 ８ 特許請求の範囲７に記載した制御装置に於て、前記
   高圧側路制御ループが高圧手動／自動選択器を含み、該
   選択器は、前記高圧側路弁が前記高圧誤差信号に応答し
   て作動される自動動作様式と、前記高圧側路弁が第１の
   手動作動手段に応答して作動される手動動作様式の間で
   前記高圧側路弁を切換える様に作用し、前記低圧制御ル
   ープが低圧手動／自動選択器を含み、該選択器は、低圧
   側路弁が前記低圧誤差信号に応答して作動される自動動
   作様式と、前記低圧側路弁が第２の手動作動手段に応答
   して作動される手動動作様式の間で前記低圧側路弁を切
   換える様に作用する制御装置。 ９ 特許請求の範囲８に記載した制御装置に於て、前記
   高圧側路制御ループが、前記高圧誤差信号と前記高圧誤
   差信号の時間積分の和に応じて高圧側路弁位置ぎめ信号
   を発生する手段を含み、前記低圧側路制御ループが前記
   低圧誤差信号と該低圧誤差信号の時間積分の和に応じた
   低圧側路弁位置ぎめ信号を発生する手段を含んでいる制
   御装置。 １０ 特許請求の範囲１乃至９のいずれか１項に記載し
   た制御装置に於て、圧力スライド形又は一定圧力形ボイ
   ラーと共に運転される再熱形蒸気タービンに使う為、ボ
   イラーの蒸気圧力を表わす信号を発生する手段を有し、
   前記実際の負荷需要信号がボイラーの圧力信号と制御弁
   位置ぎめ信号の積であり、更に、ボイラーの圧力信号と
   予め選ばれた第１の基準信号を平衡状態に保つ様に高圧
   側路弁を位置ぎめする手段と、再熱蒸気圧力を表わす信
   号を供給する手段と、再熱蒸気圧力信号と予め選ばれた
   第２の基準信号を平衡状態に保つ様に低圧側路弁を位置
   ぎめする手段とを有し、前記中間阻止弁制御ループは前
   記実際の負荷需要信号を再熱蒸気圧力の予め選ばれた値
   の逆数に比例する倍数だけ増幅して、増幅された実際の
   負荷需要信号を供給する手段と、該増幅された実際の負
   荷需要信号に従つて中間阻止弁を位置ぎめする手段とを
   含んでいる制御装置。