JPS6035992B2 - Ｎｉ合金のＡｌコ−テイング方法 - Google Patents
Ｎｉ合金のＡｌコ−テイング方法Info
- Publication number
- JPS6035992B2 JPS6035992B2 JP55057854A JP5785480A JPS6035992B2 JP S6035992 B2 JPS6035992 B2 JP S6035992B2 JP 55057854 A JP55057854 A JP 55057854A JP 5785480 A JP5785480 A JP 5785480A JP S6035992 B2 JPS6035992 B2 JP S6035992B2
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- JP
- Japan
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- layer
- alloy
- coating
- rich
- heat treatment
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
- F01D5/288—Protective coatings for blades
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
- C23C10/28—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using solids, e.g. powders, pastes
- C23C10/34—Embedding in a powder mixture, i.e. pack cementation
- C23C10/36—Embedding in a powder mixture, i.e. pack cementation only one element being diffused
- C23C10/48—Aluminising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
- C23C10/60—After-treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
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- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＮｉ合金のＡＩコーティング方法に係り、特に
Ｎｊ合金の表面に耐食性および延性にすぐれたＮコーテ
ィング層を形成させることができるＮｉ合金のＮコーテ
ィング方法に関する。
Ｎｊ合金の表面に耐食性および延性にすぐれたＮコーテ
ィング層を形成させることができるＮｉ合金のＮコーテ
ィング方法に関する。
Ｎｊ合金はガスタービン、ジェットエンジンなどの高温
部分にいまいま使用されているが、この場合にＳ，ＣＩ
，Ｖ，Ｎａ，Ｐｂなどを含有する腐食性、酸化性の燃焼
ガス雰囲気にさらされる。従ってＮｉ合金は高温におけ
る機械的強度が大であるとともに燃焼ガスに対する耐食
性、耐酸化性も同時に兼ね備えることが必要となる。Ｎ
ｉ合金に耐食性、耐酸化性を付与するためには、Ｃｒ，
ＡＩなどの合金元素含有量を増加させることが必要であ
るが、合金元素としてのＣｒ，ＡＩなどの含有章が多過
ぎると延性の低下などが生ずるため、これらの元素のＮ
ｉ合金への添加量にはおのずから制限がある。このため
現状ではＮｉ合金にコーティング処理などの表面処理を
施してＮｉ合金を燃焼ガスから保護することが一般に行
なわれている。
部分にいまいま使用されているが、この場合にＳ，ＣＩ
，Ｖ，Ｎａ，Ｐｂなどを含有する腐食性、酸化性の燃焼
ガス雰囲気にさらされる。従ってＮｉ合金は高温におけ
る機械的強度が大であるとともに燃焼ガスに対する耐食
性、耐酸化性も同時に兼ね備えることが必要となる。Ｎ
ｉ合金に耐食性、耐酸化性を付与するためには、Ｃｒ，
ＡＩなどの合金元素含有量を増加させることが必要であ
るが、合金元素としてのＣｒ，ＡＩなどの含有章が多過
ぎると延性の低下などが生ずるため、これらの元素のＮ
ｉ合金への添加量にはおのずから制限がある。このため
現状ではＮｉ合金にコーティング処理などの表面処理を
施してＮｉ合金を燃焼ガスから保護することが一般に行
なわれている。
Ｎｉ合金のコーティング処理の代表的なものとしてＡＩ
コーティング処理があり、このＡＩコーティング処理は
溶触塩浸渡法、スパッタリング法、葵着法、ＣＶＤ法、
パック法などにより実施されているが、これらのうちで
、Ｎ粉末、不活性耐火材料粉末（例えばアルミナ）およ
びハロゲンイＱ舌力剤粉末（例えばＮＨ４，ＣＩ，ＮＨ
４Ｆ，ＮａＣ１，ＮａＦ，山ＣＩ３など）よりなる山パ
ック剤中にＮｉ合金を埋め込み、加熱してＮｉ合金表面
にＮ含有量の高いコーティング層を形成させるパック法
が技も一般的である。このパック法により形成されれた
コーティング層はＮと被処理材であるＮｉ合金中のＮｉ
とが結合して形成されたＮｉ２Ｎ３，ＮｉＡＩなどの金
属間化合物からなり、特にコーティング層中のＣｒ量を
多くし耐食性を高めるためにパック処理温度を８５０ｑ
ｏ以下の低温にした場合には、コーティング層は機械的
に脆いＮｉ２Ｎ３が主体であるため、パック処理後にさ
らに熱処理を施してコーティング層をより延性のあるＮ
ｉＮに変換処理する必要がある。変換処理後のコーティ
ング層はＡＩリッチなＮｉＡＩ層とＮｉリッチなＮｉＡ
Ｉ層に分離するが、従釆この変換処理を高温下に長時間
かけて行なっていたため、全コーティング層に占めるＮ
ｉリッチなＮｉＡＩ層の割合が大きくなり、良好な耐食
性を有するコーティング層が必ずしも得られていないと
いう欠点があった。本発明の目的は、Ｎｉ合金の表面に
耐食性および延性にすぐれたＡＩコーティング層を形成
させることができるＮｉ合金のＡＩコーティング方法を
提供することにある。
コーティング処理があり、このＡＩコーティング処理は
溶触塩浸渡法、スパッタリング法、葵着法、ＣＶＤ法、
パック法などにより実施されているが、これらのうちで
、Ｎ粉末、不活性耐火材料粉末（例えばアルミナ）およ
びハロゲンイＱ舌力剤粉末（例えばＮＨ４，ＣＩ，ＮＨ
４Ｆ，ＮａＣ１，ＮａＦ，山ＣＩ３など）よりなる山パ
ック剤中にＮｉ合金を埋め込み、加熱してＮｉ合金表面
にＮ含有量の高いコーティング層を形成させるパック法
が技も一般的である。このパック法により形成されれた
コーティング層はＮと被処理材であるＮｉ合金中のＮｉ
とが結合して形成されたＮｉ２Ｎ３，ＮｉＡＩなどの金
属間化合物からなり、特にコーティング層中のＣｒ量を
多くし耐食性を高めるためにパック処理温度を８５０ｑ
ｏ以下の低温にした場合には、コーティング層は機械的
に脆いＮｉ２Ｎ３が主体であるため、パック処理後にさ
らに熱処理を施してコーティング層をより延性のあるＮ
ｉＮに変換処理する必要がある。変換処理後のコーティ
ング層はＡＩリッチなＮｉＡＩ層とＮｉリッチなＮｉＡ
Ｉ層に分離するが、従釆この変換処理を高温下に長時間
かけて行なっていたため、全コーティング層に占めるＮ
ｉリッチなＮｉＡＩ層の割合が大きくなり、良好な耐食
性を有するコーティング層が必ずしも得られていないと
いう欠点があった。本発明の目的は、Ｎｉ合金の表面に
耐食性および延性にすぐれたＡＩコーティング層を形成
させることができるＮｉ合金のＡＩコーティング方法を
提供することにある。
本発明の要旨は、Ｎｉ合金を８５０ｑＣ以下の温度で山
の拡散浸透処理したのち、得られたアルミナィド層をモ
ノアルミナィド層に変換する、熱処理を施すＮｉ合金の
山コーティング方法において、熱処理として溶体処理と
時効処理を行う際の熱処理の温度Ｔ（〇Ｋ）と時間ｔ（
ｈｒ）から決まるパラメータＰ。
の拡散浸透処理したのち、得られたアルミナィド層をモ
ノアルミナィド層に変換する、熱処理を施すＮｉ合金の
山コーティング方法において、熱処理として溶体処理と
時効処理を行う際の熱処理の温度Ｔ（〇Ｋ）と時間ｔ（
ｈｒ）から決まるパラメータＰ。
（ここにＴｉ，ｔｉはｉ番目の熱処理温度、時間を示し
、ｎはＡＩパック処理後の熱処理回数を示し、ｎ＝２で
ある。
、ｎはＡＩパック処理後の熱処理回数を示し、ｎ＝２で
ある。
）の値が５０〜５２．５となるようにＡＩパック処理後
の熱処理条件を設定し、得られたＡＩコ−ティング層に
占めるＮｉリッチなＮｉ山層の割合を２０〜４０％にし
たことを特徴とするＮｉ合金の山コーティング方法にあ
る。
の熱処理条件を設定し、得られたＡＩコ−ティング層に
占めるＮｉリッチなＮｉ山層の割合を２０〜４０％にし
たことを特徴とするＮｉ合金の山コーティング方法にあ
る。
上記本発明の要旨において第１回目の熱処理は液体化処
理であり、その処理温度および処理時間はそれぞれ１０
００〜１３００℃、２〜ｌｑ時間である。
理であり、その処理温度および処理時間はそれぞれ１０
００〜１３００℃、２〜ｌｑ時間である。
また第２回目の熱処理は時効処理であり、その処理温度
および処理温度はそれぞれ６００〜９０ぴ○、１０〜３
ｑ時間である。これらの温度範囲、時間範囲内で液体化
処理および時効処理を上記パラメータＰｏの値になるよ
うに行えば、ＮｉリッチなＮｉＡＩ層の厚さの割合を２
０〜４０％になるようにすることができる。上記の如く
本発明はＮパック処理後の熱処理条件を上記熱処理パラ
メ−タＰｏの値が５０〜５２．５となるように設定する
ことにより、縛られたＡＩコーティング層に占めるＮｉ
リッチなＮｉＮ層の割合を２０〜４０％にしたものであ
り、かくすることによりＡＩコーティング層に優れた耐
食性と耐熱衝撃性を付与することができる。
および処理温度はそれぞれ６００〜９０ぴ○、１０〜３
ｑ時間である。これらの温度範囲、時間範囲内で液体化
処理および時効処理を上記パラメータＰｏの値になるよ
うに行えば、ＮｉリッチなＮｉＡＩ層の厚さの割合を２
０〜４０％になるようにすることができる。上記の如く
本発明はＮパック処理後の熱処理条件を上記熱処理パラ
メ−タＰｏの値が５０〜５２．５となるように設定する
ことにより、縛られたＡＩコーティング層に占めるＮｉ
リッチなＮｉＮ層の割合を２０〜４０％にしたものであ
り、かくすることによりＡＩコーティング層に優れた耐
食性と耐熱衝撃性を付与することができる。
これに対してＡＩコーティング層に占めるＮｉリッチな
ＮｉＮ層の割合が４０％を超えると耐食性が箸るしく劣
るものとなる。その理由は、ＮｉリッチなＮｉＮ層中に
は耐食性に有効とされているＣｒが母材から猪んど混入
しておらず、またＮｉリッチなＮｉＮ層自体の耐食性も
その外側に存在するＮリッチなＮｉＡＩ層に比較して劣
っているためと考えられる。またＡＩコーティング層に
占めるＮｉリッチなＮｉＮ層の割合が２０％未満である
と耐熱衝撃性が劣化する。その理由はＮコーティング層
が母材から混入したＣｒ粒子を多く含有し、しかも比較
的に劣るＡＩリッチなＮｉＮ層の割合が相対的に増大す
るため、あるいはパック処理で形成されたＮｉ２ＡＩ３
層が熱処理によっても完全にＮｉＡＩ層に変換せずに残
存するためと考えられる。好ましくは２５〜３５％で特
に２８〜３２％がよい。ＮｉリッチＮｉＡＩ層とは原子
比でＮｉとＡＩとは５伍対５０であるが、Ｎｉが５０よ
り大きいものをいう。以下、実施例により本発明を更に
説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるもの
ではない。
ＮｉＮ層の割合が４０％を超えると耐食性が箸るしく劣
るものとなる。その理由は、ＮｉリッチなＮｉＮ層中に
は耐食性に有効とされているＣｒが母材から猪んど混入
しておらず、またＮｉリッチなＮｉＮ層自体の耐食性も
その外側に存在するＮリッチなＮｉＡＩ層に比較して劣
っているためと考えられる。またＡＩコーティング層に
占めるＮｉリッチなＮｉＮ層の割合が２０％未満である
と耐熱衝撃性が劣化する。その理由はＮコーティング層
が母材から混入したＣｒ粒子を多く含有し、しかも比較
的に劣るＡＩリッチなＮｉＮ層の割合が相対的に増大す
るため、あるいはパック処理で形成されたＮｉ２ＡＩ３
層が熱処理によっても完全にＮｉＡＩ層に変換せずに残
存するためと考えられる。好ましくは２５〜３５％で特
に２８〜３２％がよい。ＮｉリッチＮｉＡＩ層とは原子
比でＮｉとＡＩとは５伍対５０であるが、Ｎｉが５０よ
り大きいものをいう。以下、実施例により本発明を更に
説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるもの
ではない。
実施例
ＡＩコーティング処理されるＮｉ合金としてＩＮ−７３
８を使用した。
８を使用した。
ＩＮ−７紙の成分組成は以下のとおりである。０
０．１７多 Ｎｂ ０９ ％○ｒ １６．
１ Ｔｉ ３．３Ｎｉ Ｂａ多 Ａ２
３・４０ｏ ８．６ Ｂ Ｏ．０１
Ｍｏ ｌ．８ Ｚｒ ｏ．０９Ｗ
２．５ Ｔａ ｌ．７ＩＮ−７３８試験
片（ＩＱ肋×８肋×５側）を機械加工によって切り出し
、２５％のＡＩ粉末と１．５％のＮ比ＣＩ粉末と７．３
５％のアルミナ粉末とからなるＡＩパック剤中に埋め込
み、アルゴンガス雰囲気下に７５０００でパック処理し
た後、山パック剤から取り出し、さらに熱処理を施して
ＩＮ−７３箱拭険片にＡＩコーティング層を形成させた
。
０．１７多 Ｎｂ ０９ ％○ｒ １６．
１ Ｔｉ ３．３Ｎｉ Ｂａ多 Ａ２
３・４０ｏ ８．６ Ｂ Ｏ．０１
Ｍｏ ｌ．８ Ｚｒ ｏ．０９Ｗ
２．５ Ｔａ ｌ．７ＩＮ−７３８試験
片（ＩＱ肋×８肋×５側）を機械加工によって切り出し
、２５％のＡＩ粉末と１．５％のＮ比ＣＩ粉末と７．３
５％のアルミナ粉末とからなるＡＩパック剤中に埋め込
み、アルゴンガス雰囲気下に７５０００でパック処理し
た後、山パック剤から取り出し、さらに熱処理を施して
ＩＮ−７３箱拭険片にＡＩコーティング層を形成させた
。
山パック処理条件およびＡＩパック処理後の熱処理条件
の詳細は第１表を参照されたい。次に山コーティング処
理された試験片の耐食性を試験した。
の詳細は第１表を参照されたい。次に山コーティング処
理された試験片の耐食性を試験した。
耐食性は、山コ−ティング処理された試験片を２５％Ｎ
ａＣＩ＋７５％Ｎａ２Ｓ０４溶融塩中に全浸潰して電気
炉中で８５０ｑ○、１２餌時間加熱したのち、１８％Ｎ
ａＯＨ十３％ＫＭｎ０４水溶液、次いで１０％クエン酸
アンモニウム水溶液中で煮沸して脱スケールを行ない試
験後の腐食減量を求めることにより評価した。試験後の
腐食減量は第１表に示されており、これによると熱処理
パラメータＰ。の値が５０．７〜５２．４、全Ｎコーテ
ィング層厚さに対するＮｉリッチなＮｉＡＩ層厚さが２
３〜３８％である本発明のＡＩコーティング方法により
得られた試験片Ｎｏ．１〜３の腐食減量は０．４３〜０
．７のｃ／めである。これに対して熱処理パラメータＰ
ｏの値が５３．２、８０．３全ＡＩコーティング層厚さ
に対するＮｉリッチなＮｉＡＩ層厚さが５０％、６０％
である比較試験片Ｍ．６，７の腐食減量は、それぞれ６
．０の９／地１０．７倣／めであり、本発明のＡＩコー
ティング方法により得られた試験片Ｍ．１〜３は耐食性
に箸るしく優れていることが明らかとなった。次に本発
明のＡＩコーティング方法により得られた試験片舷．１
〜３および熱処理パラメータＰ。
ａＣＩ＋７５％Ｎａ２Ｓ０４溶融塩中に全浸潰して電気
炉中で８５０ｑ○、１２餌時間加熱したのち、１８％Ｎ
ａＯＨ十３％ＫＭｎ０４水溶液、次いで１０％クエン酸
アンモニウム水溶液中で煮沸して脱スケールを行ない試
験後の腐食減量を求めることにより評価した。試験後の
腐食減量は第１表に示されており、これによると熱処理
パラメータＰ。の値が５０．７〜５２．４、全Ｎコーテ
ィング層厚さに対するＮｉリッチなＮｉＡＩ層厚さが２
３〜３８％である本発明のＡＩコーティング方法により
得られた試験片Ｎｏ．１〜３の腐食減量は０．４３〜０
．７のｃ／めである。これに対して熱処理パラメータＰ
ｏの値が５３．２、８０．３全ＡＩコーティング層厚さ
に対するＮｉリッチなＮｉＡＩ層厚さが５０％、６０％
である比較試験片Ｍ．６，７の腐食減量は、それぞれ６
．０の９／地１０．７倣／めであり、本発明のＡＩコー
ティング方法により得られた試験片Ｍ．１〜３は耐食性
に箸るしく優れていることが明らかとなった。次に本発
明のＡＩコーティング方法により得られた試験片舷．１
〜３および熱処理パラメータＰ。
の値が４９．７、ＮｉリッチなＮｉＡＩ層厚さが１６％
である比較片Ｍ．４およびパラメータＰｏの値が４９．
９ＮｉリッチなＮｉＮ層厚さが１７％である比較片地．
５について耐熱衝撃性を試験した。熱衝撃性試験は室温
日８００ｑｏ加熱水冷のサイクル（１サイクルが６分で
ある）を繰り返し、ＡＩコーティング層に発生したクラ
ックを光学顕微鏡で観察することにより行なった。これ
によれば本発明の方法により得られた試験片恥．１〜３
はいずれもクラツクの発生が認められなかったのに対し
、比較試験片Ｎｏ．４は平均間隔約２００ムのクラック
の発生が、比較片地．５は平均間隔約２１０仏のクラッ
クの発生が認められた。モノアルミナイド層中のＮｉリ
ッチなＮｉＡＩとＡＩリッチなＮｊＡＩとの２相分離組
織の構成は第１図に示す如くである。
である比較片Ｍ．４およびパラメータＰｏの値が４９．
９ＮｉリッチなＮｉＮ層厚さが１７％である比較片地．
５について耐熱衝撃性を試験した。熱衝撃性試験は室温
日８００ｑｏ加熱水冷のサイクル（１サイクルが６分で
ある）を繰り返し、ＡＩコーティング層に発生したクラ
ックを光学顕微鏡で観察することにより行なった。これ
によれば本発明の方法により得られた試験片恥．１〜３
はいずれもクラツクの発生が認められなかったのに対し
、比較試験片Ｎｏ．４は平均間隔約２００ムのクラック
の発生が、比較片地．５は平均間隔約２１０仏のクラッ
クの発生が認められた。モノアルミナイド層中のＮｉリ
ッチなＮｉＡＩとＡＩリッチなＮｊＡＩとの２相分離組
織の構成は第１図に示す如くである。
この第１図は第１表の試験片Ｎｏ．２のコーティングの
断面顕鏡写真である。以上詳述した如く本発明によれば
Ｎｉ合金表面に耐食性および延性にすぐれたりコーティ
ング層を形成させることができるＮｉ合金のＡＩコープ
ィング方法が提供された。
断面顕鏡写真である。以上詳述した如く本発明によれば
Ｎｉ合金表面に耐食性および延性にすぐれたりコーティ
ング層を形成させることができるＮｉ合金のＡＩコープ
ィング方法が提供された。
第１図は、試験片の金属組織を示す顕微鏡写真である。
第 １ 表第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｎｉ合金表面に８５０℃以下の温度でＡｌを拡散浸
透処理してＮｉ＿２Ａｌ＿３を主体とするアルミナイド
層を形成し、その後、該アルミナイド層をモノアルミナ
イド層に変換する熱処理を施すＮｉ合金のＡｌコーテイ
ング方法において、前記熱処理として溶体化処理および
時効処理を施して前記モノアルミナイド層中のＮｉリツ
チなＮｉＡｌ層の厚さの割合を２０〜４０％になるよう
に前記熱処理の温度Ｔ（°Ｋ）と時間ｔ（ｈｒ）をパラ
メータＰ＿０▲数式、化学式、表等があります▼ （ここに、Ｔｉ，ｔｉはｉ番目の熱処理温度、時間を
示し、ｎは熱処理回数を示しｎ＝２とする。 ）の値が５０〜５２．５となるようにしたことを特徴と
するＮｉ合金のＡｌコーテイング方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55057854A JPS6035992B2 (ja) | 1980-05-02 | 1980-05-02 | Ｎｉ合金のＡｌコ−テイング方法 |
| US06/258,558 US4486245A (en) | 1980-05-02 | 1981-04-29 | Method of producing nickel base alloy structure with NiAl coating |
| EP81301932A EP0039594B1 (en) | 1980-05-02 | 1981-05-01 | A method of producing a nickel base alloy structure with ni-al coating |
| DE8181301932T DE3173178D1 (en) | 1980-05-02 | 1981-05-01 | A method of producing a nickel base alloy structure with ni-al coating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55057854A JPS6035992B2 (ja) | 1980-05-02 | 1980-05-02 | Ｎｉ合金のＡｌコ−テイング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56156755A JPS56156755A (en) | 1981-12-03 |
| JPS6035992B2 true JPS6035992B2 (ja) | 1985-08-17 |
Family
ID=13067566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55057854A Expired JPS6035992B2 (ja) | 1980-05-02 | 1980-05-02 | Ｎｉ合金のＡｌコ−テイング方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4486245A (ja) |
| EP (1) | EP0039594B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6035992B2 (ja) |
| DE (1) | DE3173178D1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4532802B2 (ja) * | 1999-07-29 | 2010-08-25 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のための点火プラグ |
| US6746783B2 (en) * | 2002-06-27 | 2004-06-08 | General Electric Company | High-temperature articles and method for making |
| US7008553B2 (en) * | 2003-01-09 | 2006-03-07 | General Electric Company | Method for removing aluminide coating from metal substrate and turbine engine part so treated |
| ES2708984A1 (es) | 2017-09-22 | 2019-04-12 | Haldor Topsoe As | Quemador para un reactor catalítico con revestimiento de slurry con alta resistencia a la desintegración en polvo métalico |
| CN113174611B (zh) * | 2021-04-26 | 2023-09-12 | 安徽工业大学 | 一种自支撑型Al3Ni2/Ni催化析氢电极及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3000755A (en) * | 1956-10-11 | 1961-09-19 | Gen Motors Corp | Oxidation-resistant turbine blades |
| US3595712A (en) * | 1968-10-08 | 1971-07-27 | United Aircraft Corp | Processing of aluminide-coated nickel-base superalloys |
| IL33767A (en) * | 1969-02-05 | 1973-04-30 | United Aircraft Corp | Creating an aluminide coating on alloys based on nickel and cobalt |
| US3794511A (en) * | 1971-10-22 | 1974-02-26 | Avco Corp | Coating process for a superalloy article |
| US4219592A (en) * | 1977-07-11 | 1980-08-26 | United Technologies Corporation | Two-way surfacing process by fusion welding |
-
1980
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1981
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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