JPS6038444A - 接着用ゴム組成物 - Google Patents
接着用ゴム組成物Info
- Publication number
- JPS6038444A JPS6038444A JP58147221A JP14722183A JPS6038444A JP S6038444 A JPS6038444 A JP S6038444A JP 58147221 A JP58147221 A JP 58147221A JP 14722183 A JP14722183 A JP 14722183A JP S6038444 A JPS6038444 A JP S6038444A
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- Japan
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- rubber
- weight
- parts
- belt layer
- rubber composition
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- Tyre Moulding (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスチールコードと良好な接着性を有するととも
に高弾性率 高破断強度及び高破断伸度を有する接着用
ゴム組成物、特に空気タイヤのベルト層用ゴムに適する
接着用ゴム組成物に関する。
に高弾性率 高破断強度及び高破断伸度を有する接着用
ゴム組成物、特に空気タイヤのベルト層用ゴムに適する
接着用ゴム組成物に関する。
近年、高速道路の整備、普及にともない空気タイヤの高
速耐久班が一層厳しく要求されてきている。特にトラッ
ク、バス用タイヤ等の高荷重用タイヤでは高速時の高荷
重耐久性が要求され従来のバイアスタイヤからラジアル
タイヤに移行している。ラジアルタイヤのベルト層には
剛性を高く維持するにスチールコードを埋設した複数の
プライが用いられるとともに、スチールコードがプライ
間で交差するように配列されているため、内圧充填時及
び荷重負荷時にベルト層のプライ間に剪断歪が生じ、長
時間走行した場合、ベルト層のプライ間、特にベルト層
両端部においてプライ剥離が生じ破壊に至ことかある。
速耐久班が一層厳しく要求されてきている。特にトラッ
ク、バス用タイヤ等の高荷重用タイヤでは高速時の高荷
重耐久性が要求され従来のバイアスタイヤからラジアル
タイヤに移行している。ラジアルタイヤのベルト層には
剛性を高く維持するにスチールコードを埋設した複数の
プライが用いられるとともに、スチールコードがプライ
間で交差するように配列されているため、内圧充填時及
び荷重負荷時にベルト層のプライ間に剪断歪が生じ、長
時間走行した場合、ベルト層のプライ間、特にベルト層
両端部においてプライ剥離が生じ破壊に至ことかある。
この問題を解決するため、従来から歪を軽減する方法と
してトレッドラジアス、ベルト層構造カーカスプロファ
イル等のタイヤの構造要因を設計変更することが試みら
れているが、未だ充分な結果は得られていない。そこで
本発明はベルト層の埋設ゴムの配合設計の観点から検討
を加え本発明に到達したのである。
してトレッドラジアス、ベルト層構造カーカスプロファ
イル等のタイヤの構造要因を設計変更することが試みら
れているが、未だ充分な結果は得られていない。そこで
本発明はベルト層の埋設ゴムの配合設計の観点から検討
を加え本発明に到達したのである。
これまで、ベルト層の埋設ゴムの要求特性としてスチー
ルコードとの接着性が良好であること、及び、剛性の高
いスチールコードを埋設することからゴムの硬度、モジ
ュラスが高いことが考えられていた。硬度、モジュラス
の高い埋設ゴムは走行時に歪を低減するという観点から
は効果的であるといえるが、一方コーナリング時や、ブ
レーキング時に瞬間的に高負荷がかかったときにベルト
層は定歪的挙動をするため、埋設ゴムは高い伸度及び強
度が要求されることとなる。しかし一般に用いられてい
た硬度、モジュラスの高い埋設ゴムは伸度は低く、必ず
しも強度が高いとはいえず、かえって破壊を早めること
になることがあった。
ルコードとの接着性が良好であること、及び、剛性の高
いスチールコードを埋設することからゴムの硬度、モジ
ュラスが高いことが考えられていた。硬度、モジュラス
の高い埋設ゴムは走行時に歪を低減するという観点から
は効果的であるといえるが、一方コーナリング時や、ブ
レーキング時に瞬間的に高負荷がかかったときにベルト
層は定歪的挙動をするため、埋設ゴムは高い伸度及び強
度が要求されることとなる。しかし一般に用いられてい
た硬度、モジュラスの高い埋設ゴムは伸度は低く、必ず
しも強度が高いとはいえず、かえって破壊を早めること
になることがあった。
そこで本発明はベルト層の埋設ゴムとして硬度、モジュ
ラスが高く、伸度、強度に優れるとともに接着性の良好
なゴム組成物を開発したものであり、この組成物を用い
たベルト層を有するラジアルクイヤは高速耐久性の大幅
な改善が可能となったのである。
ラスが高く、伸度、強度に優れるとともに接着性の良好
なゴム組成物を開発したものであり、この組成物を用い
たベルト層を有するラジアルクイヤは高速耐久性の大幅
な改善が可能となったのである。
本発明はゴム１００重量部に対して硫黄３〜７重量部、
有機酸コバルト塩０．５−５重量部、ハードカーボッ５
０〜フ０重量部配合してなり、１００％モジュラスが４
０〜７０ ｋｇ ／ ｃｔｌ、破断強度が２００ ｋｇ
／ ｃｕｔ以上、破断伸度が３８０％以上であるスチ
ールコードと接着良好なゴム組成物である。
有機酸コバルト塩０．５−５重量部、ハードカーボッ５
０〜フ０重量部配合してなり、１００％モジュラスが４
０〜７０ ｋｇ ／ ｃｔｌ、破断強度が２００ ｋｇ
／ ｃｕｔ以上、破断伸度が３８０％以上であるスチ
ールコードと接着良好なゴム組成物である。
まず本発明で使用されるゴムは例えば天然ゴム、ポリイ
ソプレンゴム、ポリブタジェンゴム、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム（５ＢＲ） 、オレフィン類と非共役ジ
エンとの共重合ゴム等の無極性合成ゴム（例えばＥＰＤ
ＭＳＥＰＴ ） 、あるいはこれらの混合物が含まれる
。
ソプレンゴム、ポリブタジェンゴム、スチレン−ブタジ
ェン共重合ゴム（５ＢＲ） 、オレフィン類と非共役ジ
エンとの共重合ゴム等の無極性合成ゴム（例えばＥＰＤ
ＭＳＥＰＴ ） 、あるいはこれらの混合物が含まれる
。
次に本発明で使用される有機酸コバルト塩とはナフテン
酸コバルト、オレイン酸コバルト、マレイン酸コバルト
又はステアリン酸コバルト等であるが、特にナフテン酸
コバルトが好ましい。有機酸コバルト塩は、ゴム１００
重量部に対して、０．５〜５重量部含有される。この有
機酸コバルト塩はスチールコードとの接着性に寄与する
ものであり、０．５重量部未満では接着性は低く、一方
５重付部を越えると加硫ゴムの耐熱老化後のスチールコ
ードとの接着力に悪影響を及ぼす。
酸コバルト、オレイン酸コバルト、マレイン酸コバルト
又はステアリン酸コバルト等であるが、特にナフテン酸
コバルトが好ましい。有機酸コバルト塩は、ゴム１００
重量部に対して、０．５〜５重量部含有される。この有
機酸コバルト塩はスチールコードとの接着性に寄与する
ものであり、０．５重量部未満では接着性は低く、一方
５重付部を越えると加硫ゴムの耐熱老化後のスチールコ
ードとの接着力に悪影響を及ぼす。
次に本発明で使用されるハードカーボンはゴム１００重
量部に対して５０〜７０重量部である。ここでハードカ
ーボンとは粒子径が約４０ｍμ以下のものム組放物の加
硫後のモジュラス、破断強度を高く維持するとともにス
チールコードとの接着性を高めるためである。
量部に対して５０〜７０重量部である。ここでハードカ
ーボンとは粒子径が約４０ｍμ以下のものム組放物の加
硫後のモジュラス、破断強度を高く維持するとともにス
チールコードとの接着性を高めるためである。
粒子径の大きいソフトカーボンでは充分なモジュラス、
強度は達成できず、またカーボンが５０重量部未満の場
合も同様である。一方力−ボンが７０重量部を越えると
充分な伸度が得られず、またスコーチタイムが短か（な
り加工困難となる問題がある。また同様な理由で硫黄は
３〜７重量部配合される。３重量部未満では加硫後のモ
ジュラス、強度が低く、７重量部を越えると伸度が充分
でなく、また未加硫ゴムの硫黄のブルーミングが激しく
なり実用的でない。
強度は達成できず、またカーボンが５０重量部未満の場
合も同様である。一方力−ボンが７０重量部を越えると
充分な伸度が得られず、またスコーチタイムが短か（な
り加工困難となる問題がある。また同様な理由で硫黄は
３〜７重量部配合される。３重量部未満では加硫後のモ
ジュラス、強度が低く、７重量部を越えると伸度が充分
でなく、また未加硫ゴムの硫黄のブルーミングが激しく
なり実用的でない。
次に本発明で用いられる加硫促進剤はＮ０ＢＳ（Ｎ−オ
キシジエチレン、ベンゾチアジル、スルフェンアミド）
が好適である。この加硫促進剤の種類は前記有機酸コバ
ルト塩の使用及び硫黄の配合量に影響され本発明の前述
の範囲内においてはｒｖｏＢｓを０５０〜１５０使用す
ることがスチールコードとの接着性の観点から望ましい
。
キシジエチレン、ベンゾチアジル、スルフェンアミド）
が好適である。この加硫促進剤の種類は前記有機酸コバ
ルト塩の使用及び硫黄の配合量に影響され本発明の前述
の範囲内においてはｒｖｏＢｓを０５０〜１５０使用す
ることがスチールコードとの接着性の観点から望ましい
。
なお本発明で使用されるスチールコードは好ましくは真
ちゅうメッキを施したスチールコードでメッキ成分とし
て銅（Ｃｕ）と亜鉛（Ｚｎ）が重量比でＣｕ／Ｚｎが５
５／ ４５〜８０／ ２０のものが、一般に使用される
が、特にＣｕ ／ Ｚｎが７０／３０のものが好ましい
。
ちゅうメッキを施したスチールコードでメッキ成分とし
て銅（Ｃｕ）と亜鉛（Ｚｎ）が重量比でＣｕ／Ｚｎが５
５／ ４５〜８０／ ２０のものが、一般に使用される
が、特にＣｕ ／ Ｚｎが７０／３０のものが好ましい
。
なお、実際にゴム配合をする場合は通常のゴム配合剤と
して使用されている加硫剤、加硫助剤、促進剤、充填剤
、軟化剤、可塑剤、老化防止剤、その低加工助剤ととも
に配合してもよいことは勿論である。
して使用されている加硫剤、加硫助剤、促進剤、充填剤
、軟化剤、可塑剤、老化防止剤、その低加工助剤ととも
に配合してもよいことは勿論である。
次に本発明では前述の配合に基づき加硫後の１００モジ
ユラスが４０〜７０ｋｇ／ ｃ＋＋ｔ、破断強度が２０
０ｋｇ ／ ｃｏ！以上、破断伸度が３８０％以上のも
のをベルト層用埋設ゴムとして使用するものである。１
００％モジュラスが４０〜７０ｋｇ／ｃ＋＋ｔの範囲で
あるのはベルト層のコードにはスチールコード、ケブラ
ー（デュポン社、商品名）等の高弾性率のコードが用い
られるため、このコードとの間に剛性の段差を形成しな
いため１００％モジュラスが４０ｋｇ／ｃ＋＋を以上必
要であり、一方隣接するトレッドゴムと剛性の段差を形
成しないため７０ｋｇ／ｃＪ以下であることが必要であ
る。またベルト層は内圧充填時及び荷重負荷時に変形歪
を受けるが、特にベルト層両端部においては、カーカス
プライとの間隔が広がりこの領域に構造上の断層が形成
され、大きな変形歪を受けることとなる。したがってベ
ルト層の埋設ゴムは高い伸度及び強度即ち破断伸度が３
８０％以上で、しかも破断強度が２００ｋｇ、ｌ’ｃｎ
１以上必要である。これらの数値に満たない場合、スチ
ールコードとゴムの剥離が生じ、耐久性が維持できなく
なる。
ユラスが４０〜７０ｋｇ／ ｃ＋＋ｔ、破断強度が２０
０ｋｇ ／ ｃｏ！以上、破断伸度が３８０％以上のも
のをベルト層用埋設ゴムとして使用するものである。１
００％モジュラスが４０〜７０ｋｇ／ｃ＋＋ｔの範囲で
あるのはベルト層のコードにはスチールコード、ケブラ
ー（デュポン社、商品名）等の高弾性率のコードが用い
られるため、このコードとの間に剛性の段差を形成しな
いため１００％モジュラスが４０ｋｇ／ｃ＋＋を以上必
要であり、一方隣接するトレッドゴムと剛性の段差を形
成しないため７０ｋｇ／ｃＪ以下であることが必要であ
る。またベルト層は内圧充填時及び荷重負荷時に変形歪
を受けるが、特にベルト層両端部においては、カーカス
プライとの間隔が広がりこの領域に構造上の断層が形成
され、大きな変形歪を受けることとなる。したがってベ
ルト層の埋設ゴムは高い伸度及び強度即ち破断伸度が３
８０％以上で、しかも破断強度が２００ｋｇ、ｌ’ｃｎ
１以上必要である。これらの数値に満たない場合、スチ
ールコードとゴムの剥離が生じ、耐久性が維持できなく
なる。
しかして本発明はベルト層の埋設ゴムの配合及び物性を
前述の如く特定することにより、スチールコードとの接
着性を維持して高速走行時のベルト層のプライ間剥離を
抑制し１、高い耐久性を発揮する。
前述の如く特定することにより、スチールコードとの接
着性を維持して高速走行時のベルト層のプライ間剥離を
抑制し１、高い耐久性を発揮する。
以下実施例にしたがって本発明を説明する。
実施例１
ベルト層用の埋設ゴムとして第１表に示す配合内容の組
成物を調整し、この配合を用いて、＋０００Ｒ２０，１
４ＰＲ，のトラックバス用スチールラジアルタイヤ、及
び１６５ＳＲ］３の乗用車用スチールラジアルタイヤを
試作した。このタイヤから試験片を採取して引張特性を
ＪＩＳ−に−６３０１に準じて評価し、その結果を第２
表に示す。また接着性はベルト層からトレッドゴムを剥
離せしめ、そのときのコード表面のゴム付着状態を目視
で観察し１〜１０の点数評価をした。数値の大きい程、
優れていることを示す。
成物を調整し、この配合を用いて、＋０００Ｒ２０，１
４ＰＲ，のトラックバス用スチールラジアルタイヤ、及
び１６５ＳＲ］３の乗用車用スチールラジアルタイヤを
試作した。このタイヤから試験片を採取して引張特性を
ＪＩＳ−に−６３０１に準じて評価し、その結果を第２
表に示す。また接着性はベルト層からトレッドゴムを剥
離せしめ、そのときのコード表面のゴム付着状態を目視
で観察し１〜１０の点数評価をした。数値の大きい程、
優れていることを示す。
（イ）カーボンの種類及び量による効果第１表、第２表
から試料Ｂ、Ｃ，ＬはＬＳ−１１ΔＦの変量による効果
を示し、カーボン量が７０重量部を越えるとモジユラス
が高く破断伸度が低くなりすぎ、一方５０未満では、逆
にモジユラスが低く、破断強度が充分でないことが判る
。また試料Ａはソフトカーボン（ＦＥＦ ）を用いたも
ので破断強度、破断伸度が低い。
から試料Ｂ、Ｃ，ＬはＬＳ−１１ΔＦの変量による効果
を示し、カーボン量が７０重量部を越えるとモジユラス
が高く破断伸度が低くなりすぎ、一方５０未満では、逆
にモジユラスが低く、破断強度が充分でないことが判る
。また試料Ａはソフトカーボン（ＦＥＦ ）を用いたも
ので破断強度、破断伸度が低い。
（ロ）硫黄変量による効果
試料り、Ｈ，には硫黄変量による効果を示すもので硫黄
が少ないと接着性、破断強度、破断伸度がいずれも低く
、一方多ずぎるとモジュラスが高く、破断伸度は低くな
る。
が少ないと接着性、破断強度、破断伸度がいずれも低く
、一方多ずぎるとモジュラスが高く、破断伸度は低くな
る。
（ハ）ナフテン酸コバルトによる効果
試１１Ｅ、ＦＳＧはナフテン酸コバルトの変量効果を示
すもので、配合量が少ないと接着性が著しく悪くなる。
すもので、配合量が少ないと接着性が著しく悪くなる。
第１表に示す試料を用いて試作したタイヤを次の条件下
で室内走行試験を行ないベルト層端部でのルースの長さ
く順）で評価し、その結果を第３表に示す。同表から本
発明の実施例はルースがほとんどなく良好な耐久性を示
していることが明らかである。
で室内走行試験を行ないベルト層端部でのルースの長さ
く順）で評価し、その結果を第３表に示す。同表から本
発明の実施例はルースがほとんどなく良好な耐久性を示
していることが明らかである。
室内走行試験条件
１００ Ｒ２０タイヤ、 内圧７．５ｋｇ／ａｎｔ速度
４ｏｋｍ／ｈ 走行比ｎ ２００００ｋｍ １（ｉ５ｓＲ１３タイヤ 内圧２．０ｋｇ／ｃａｔ速度
６ｏｋｍ／ｈ 走行距離１００００ ｋｍ
４ｏｋｍ／ｈ 走行比ｎ ２００００ｋｍ １（ｉ５ｓＲ１３タイヤ 内圧２．０ｋｇ／ｃａｔ速度
６ｏｋｍ／ｈ 走行距離１００００ ｋｍ
Claims (4)
- （１） ゴム１００重量部に対して硫黄、３〜７重量部
、有機酸コバルト塩、０．５〜５重量部、ハードカーボ
ッ５０〜フ０重量部配合してなり、加硫後の１００％モ
ジュラスが４０〜７０ｋｇ／ｃ［１１１破断強度が２０
０ ｋｇ ／ｃ＋＋！以上、破断伸度が３８０％以上で
あるスチールコードと接着良好なゴム組成物。 - （２）有機酸コバルトはスチアリン酸コバルト又はナフ
テン酸コバルトである特許請求の範囲第１項記載のゴム
組成物。 - （３）ハードカーボンは６０〜７０重量部配合してなる
特許請求の範囲第１項記載のゴム組成物。 - （４）破断強度が２５０ ｋｇ ／ ｃｕｔ以上である
特許請求の範囲第１項記載のゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58147221A JPS6038444A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 接着用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58147221A JPS6038444A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 接着用ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6038444A true JPS6038444A (ja) | 1985-02-28 |
Family
ID=15425305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58147221A Pending JPS6038444A (ja) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | 接着用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6038444A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6213445A (ja) * | 1985-07-12 | 1987-01-22 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | スチ−ルコ−ド被覆用ゴム組成物 |
| US20120073720A1 (en) * | 2010-09-28 | 2012-03-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Wire coat compositions for rubber articles |
| JP2017190431A (ja) * | 2016-04-15 | 2017-10-19 | 横浜ゴム株式会社 | アンダートレッド用ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2017222816A (ja) * | 2016-06-17 | 2017-12-21 | 横浜ゴム株式会社 | 重荷重用空気入りタイヤおよびその製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5792035A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-08 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Rubber composition |
| JPS5792034A (en) * | 1980-11-28 | 1982-06-08 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Rubber composition |
| JPS5852331A (ja) * | 1981-09-25 | 1983-03-28 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | スチ−ルコ−ド被覆用ゴム組成物 |
| JPS5889631A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-28 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴム組成物 |
| JPS58112808A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
-
1983
- 1983-08-10 JP JP58147221A patent/JPS6038444A/ja active Pending
Patent Citations (5)
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| US20120073720A1 (en) * | 2010-09-28 | 2012-03-29 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Wire coat compositions for rubber articles |
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