JPS6040611A - 高温巻取熱延鋼帯のスケ−ル除去方法 - Google Patents
高温巻取熱延鋼帯のスケ−ル除去方法Info
- Publication number
- JPS6040611A JPS6040611A JP14756483A JP14756483A JPS6040611A JP S6040611 A JPS6040611 A JP S6040611A JP 14756483 A JP14756483 A JP 14756483A JP 14756483 A JP14756483 A JP 14756483A JP S6040611 A JPS6040611 A JP S6040611A
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- Japan
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- coil
- scale
- acid
- steel strip
- rolled steel
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱延鋼帯のスケール除去方法に関するもので
ある。
ある。
一般に、熱間圧延した熱延鋼帯の表面に付着しているス
ケールは冷間圧延する前に完全に除去される必要がある
。従来の熱延鋼帯の表面スケール除去方法としては、熱
延鋼帯を塩酸、硫醸等の酸液中に浸漬して化学的に溶解
除去する方法が用いられている。しかし、この方法では
長大な酸洗槽が必要であり、また、多用の酸が消費され
るためコスト高となるばかりでなく、排出される廃酸を
処理する設備が必要となる等の問題がある。特に、熱延
巻取温度が６００℃以上の高い場合、著しく除去しにく
いスケールが生成し、また、生成するスケール量が多い
。このため、酸洗速度を落して操業しているのが一般的
であり、また、酸消費量も増加する。例えば、巻取温度
が５５０℃および６８０℃の熱延鋼帯の酸洗時間を比較
すると、後者が前者の２．０〜８．０倍の時間を要する
。
ケールは冷間圧延する前に完全に除去される必要がある
。従来の熱延鋼帯の表面スケール除去方法としては、熱
延鋼帯を塩酸、硫醸等の酸液中に浸漬して化学的に溶解
除去する方法が用いられている。しかし、この方法では
長大な酸洗槽が必要であり、また、多用の酸が消費され
るためコスト高となるばかりでなく、排出される廃酸を
処理する設備が必要となる等の問題がある。特に、熱延
巻取温度が６００℃以上の高い場合、著しく除去しにく
いスケールが生成し、また、生成するスケール量が多い
。このため、酸洗速度を落して操業しているのが一般的
であり、また、酸消費量も増加する。例えば、巻取温度
が５５０℃および６８０℃の熱延鋼帯の酸洗時間を比較
すると、後者が前者の２．０〜８．０倍の時間を要する
。
上述した従来の酸洗方法による問題を教養することを目
的として、酸洗の前処理として、熱延鋼帯に曲げ引張り
加工を施して表面スケールにクランクを生成させ、その
後ブラシロール等の研削体によって機械的にスケールを
除去することが提案されている。
的として、酸洗の前処理として、熱延鋼帯に曲げ引張り
加工を施して表面スケールにクランクを生成させ、その
後ブラシロール等の研削体によって機械的にスケールを
除去することが提案されている。
本発明者は、上述の前処理の効果につき検討し、実験し
た結果、曲げ引張り加工後にＳｉＣ系含粒ナイロンブラ
シ（切込深さ８簡）によるブラッシングを施すことによ
って酸洗速度、すなわち脱スケール時間効果が曲げ引張
りによる呻び率ε％の増大とともに第１図に示すように
変化し、例えば、呻び率ε％が１．５％では、酸洗速度
が巻取温度５５０°Ｃ材（Ａ）で約２５％、同６８０’
Ｃ材（Ｂ）で約４０％向上することを確めた。
た結果、曲げ引張り加工後にＳｉＣ系含粒ナイロンブラ
シ（切込深さ８簡）によるブラッシングを施すことによ
って酸洗速度、すなわち脱スケール時間効果が曲げ引張
りによる呻び率ε％の増大とともに第１図に示すように
変化し、例えば、呻び率ε％が１．５％では、酸洗速度
が巻取温度５５０°Ｃ材（Ａ）で約２５％、同６８０’
Ｃ材（Ｂ）で約４０％向上することを確めた。
しかしながら上述の前処理によるスケール除去効果は第
２図および第８図に実験結果を示すように、第２図の低
温（５５０°Ｃ）巻取材では上下に千鳥状に配置した（
インターメツシュ２０５ｍｍ）腹数個の直径７５＋＋＋
ｍのベンディングロールに通して曲げ引張り加工したも
のＡ工にさらにブラッシングを施したものＡ のスケー
ル除去率Ｃ％）は曲げ引張り坤び率の増加に伴い指数関
数的に向上するが、第８図の高温（６ｓ ｏ ’Ｃ）巻
取材では上述したと同じ条件での曲げ引張り加工したも
のＢｏにさらにブラッシングを施しても曲線Ｂ２で示す
ようにブラッシングによる効果は全く期待できず、した
がって、高温巻取材では上述の前処理の効果として、酸
洗速度は向上し、生産能率は向上するが、酸消費量の削
減、すなわち、酸原単位の向上は期待できないとい・う
問題がある。
２図および第８図に実験結果を示すように、第２図の低
温（５５０°Ｃ）巻取材では上下に千鳥状に配置した（
インターメツシュ２０５ｍｍ）腹数個の直径７５＋＋＋
ｍのベンディングロールに通して曲げ引張り加工したも
のＡ工にさらにブラッシングを施したものＡ のスケー
ル除去率Ｃ％）は曲げ引張り坤び率の増加に伴い指数関
数的に向上するが、第８図の高温（６ｓ ｏ ’Ｃ）巻
取材では上述したと同じ条件での曲げ引張り加工したも
のＢｏにさらにブラッシングを施しても曲線Ｂ２で示す
ようにブラッシングによる効果は全く期待できず、した
がって、高温巻取材では上述の前処理の効果として、酸
洗速度は向上し、生産能率は向上するが、酸消費量の削
減、すなわち、酸原単位の向上は期待できないとい・う
問題がある。
上述したように、巻取温度が６８０℃以上の高温巻取材
の場合に、低温巻取材とは相異して、曲げ引張りおよび
ブラッシング処理によるスケール除去効果がほとんど期
待できない。この理由は１曲げ引張りおよびブラッシン
グ処理によるスケール除去プロセスは、前者で、スケー
ルにクラックを発生させるとともに地鉄−スケール層界
面の密着強度を低下させる作用をし、後者にて、研掃す
るものである。したがって、ここでは付着しているスケ
ール厚はあまり問題ではない。
の場合に、低温巻取材とは相異して、曲げ引張りおよび
ブラッシング処理によるスケール除去効果がほとんど期
待できない。この理由は１曲げ引張りおよびブラッシン
グ処理によるスケール除去プロセスは、前者で、スケー
ルにクラックを発生させるとともに地鉄−スケール層界
面の密着強度を低下させる作用をし、後者にて、研掃す
るものである。したがって、ここでは付着しているスケ
ール厚はあまり問題ではない。
第４図は低温巻取材および高温巻取材の曲げ引張り加工
後の銅帯表面の顕微鏡写真（ｘ４００ ）を示し、比較
して見られるように、画材の表面スケールに生じた割れ
の密度には大差がない。しかし、高温巻取材の方が密着
強度およびスケールがタイトであるために１ブラツシン
グ処理によるスケール除去が期待できないものと考えら
れる。
後の銅帯表面の顕微鏡写真（ｘ４００ ）を示し、比較
して見られるように、画材の表面スケールに生じた割れ
の密度には大差がない。しかし、高温巻取材の方が密着
強度およびスケールがタイトであるために１ブラツシン
グ処理によるスケール除去が期待できないものと考えら
れる。
上述の密着強度に関しては、熱間圧延後に生成するスケ
ールの９０％以上はホットランテーブル上で生成し、基
本的には、同じテーブル上での冷却連関、すなわち、同
じ熱延出側温度であれば、密着強度は巻取湿度により支
配されると考えられる。したがって、巻取後に大気冷却
する従来のコイル冷却法では、原則的に、巻取温度が高
いほど密着強度は強くなると考えられる。
ールの９０％以上はホットランテーブル上で生成し、基
本的には、同じテーブル上での冷却連関、すなわち、同
じ熱延出側温度であれば、密着強度は巻取湿度により支
配されると考えられる。したがって、巻取後に大気冷却
する従来のコイル冷却法では、原則的に、巻取温度が高
いほど密着強度は強くなると考えられる。
巻取温度が５７０°Ｃ以上になると、生成しているスケ
ールの約９５％が破壊強度の小さいＦｅ１Ｏであるが、
空冷によって４ＦｅＯ−＋Ｆｅ８０． 十Ｆｅ ヘと完
全に変態し、一部は最も高強度のＦｅｄ８に変態する。
ールの約９５％が破壊強度の小さいＦｅ１Ｏであるが、
空冷によって４ＦｅＯ−＋Ｆｅ８０． 十Ｆｅ ヘと完
全に変態し、一部は最も高強度のＦｅｄ８に変態する。
したがって、上述の変態を抑制することによって地鉄−
スケール層境界面の密着＊Ｖを低下させることが可能で
あると考えられた。
スケール層境界面の密着＊Ｖを低下させることが可能で
あると考えられた。
上述の変態を抑制する方法として、巻取後の熱＃鋼帯を
コイル状のまま水冷して急冷することが可能である。
コイル状のまま水冷して急冷することが可能である。
従来、スケール除去のための酸洗工程の前処理として、
巻取後の熱延鋼帯をコイル状のまま水冷処理することが
特開昭４８−Ｌ４５Ｌ７号公報に記載されている。しか
し、この公報に記載の前処理は、酸洗時間を短縮させる
ことを目的とし、その効果は、６８０℃以上の巻取温度
で、空冷１時間、水冷４時間の処理で酸洗時間（ピック
ルラグタイム）が９分から４分へと短縮することができ
ることで、水冷によるスケール除去効果は、高々８〜５
％程度に過ぎないことを本発明者は実験により確めた。
巻取後の熱延鋼帯をコイル状のまま水冷処理することが
特開昭４８−Ｌ４５Ｌ７号公報に記載されている。しか
し、この公報に記載の前処理は、酸洗時間を短縮させる
ことを目的とし、その効果は、６８０℃以上の巻取温度
で、空冷１時間、水冷４時間の処理で酸洗時間（ピック
ルラグタイム）が９分から４分へと短縮することができ
ることで、水冷によるスケール除去効果は、高々８〜５
％程度に過ぎないことを本発明者は実験により確めた。
すなわち、上記公報に記載の前処理は、酸洗速度向上効
果は大きいが、スケール除去に関しては、単独では効果
が無いことを確めた。
果は大きいが、スケール除去に関しては、単独では効果
が無いことを確めた。
本発明は、上述したような背景技術にもとづき６００°
Ｃ〜７００°Ｃの範囲で春取られた熱延鋼帯をドブ漬方
式等の水冷処理１した後、曲げ引りりおよびブラッシン
グ処理を施すことにより銅帯表裏面に付着しているスケ
ールを除去する方法であり、これにより、後続する酸洗
工程における酸消費」を減じて酸原単位を向上させるこ
とを目的としている。
Ｃ〜７００°Ｃの範囲で春取られた熱延鋼帯をドブ漬方
式等の水冷処理１した後、曲げ引りりおよびブラッシン
グ処理を施すことにより銅帯表裏面に付着しているスケ
ールを除去する方法であり、これにより、後続する酸洗
工程における酸消費」を減じて酸原単位を向上させるこ
とを目的としている。
以下、本発明を図面につき説明する。
第６図は本発明による前処理を行なうための装置の一例
を線図的に示し、図において、ｌはコイル水冷槽で、熱
間圧延後、巻・取られた熱延コイル２は、例えば、３０
分の空冷後、コイル、水冷槽１内の冷却水３中にコイル
置台４によって支持してドブ活けして約１〜５時間冷却
される。図示の例では、水冷方式としてドブ漬方式゛を
採用しているが、他の適当な水冷方式を用いることがで
きる。
を線図的に示し、図において、ｌはコイル水冷槽で、熱
間圧延後、巻・取られた熱延コイル２は、例えば、３０
分の空冷後、コイル、水冷槽１内の冷却水３中にコイル
置台４によって支持してドブ活けして約１〜５時間冷却
される。図示の例では、水冷方式としてドブ漬方式゛を
採用しているが、他の適当な水冷方式を用いることがで
きる。
コイル２はコイル水冷槽ｌ内の冷却水８中に所定時間保
持された後、水冷槽ｌから取り出され、図示せざる巻戻
し機により巻戻された後、５で示すように銅帯は千鳥状
に配置された複数個の曲げロール６に通されて曲げ引張
加工され、さらに、例えばＳｉＯ系含粒ナイロンブラシ
付ブラシロール７と押工四−ル８との間に通されてブラ
ッシングされ、酸洗槽（図示せず）に送られるよう構成
する０ 熱間圧延後、６００°Ｃ〜７００°Ｃで倦取ったコイル
を約１〜５時間水冷するのが良く、水冷時間が５時間以
上になると、結晶粒が微細になり過ぎ、また、１時間よ
り短かいと、逆に結晶粒が大き過ぎて満足すべき品質が
得られないからである。
持された後、水冷槽ｌから取り出され、図示せざる巻戻
し機により巻戻された後、５で示すように銅帯は千鳥状
に配置された複数個の曲げロール６に通されて曲げ引張
加工され、さらに、例えばＳｉＯ系含粒ナイロンブラシ
付ブラシロール７と押工四−ル８との間に通されてブラ
ッシングされ、酸洗槽（図示せず）に送られるよう構成
する０ 熱間圧延後、６００°Ｃ〜７００°Ｃで倦取ったコイル
を約１〜５時間水冷するのが良く、水冷時間が５時間以
上になると、結晶粒が微細になり過ぎ、また、１時間よ
り短かいと、逆に結晶粒が大き過ぎて満足すべき品質が
得られないからである。
また、水冷前の空冷時間は８０分以内にするのが良く、
この空冷時間が長いと前述した酸化スケールの変態が進
行するから、短かい方が良い。
この空冷時間が長いと前述した酸化スケールの変態が進
行するから、短かい方が良い。
次に、実施例につき説明する。
看取温度６５０°Ｃで、コイル重重１５０トン、板幅１
２ＱＱｍｍのコイルを巻取った後、８０分間空冷し、第
６図に示すような装置を用いて４時間水冷し、引張力下
で曲げロール６に通して曲げ引張加工し、さらに、ブラ
シロール７と押えロール８との間に、切込深さ３ ａｍ
／ ｐａｓｓで、銅帯を２回パスさせて表裏両面をブ
ラッシングした。このブラッシングによるスケール除去
率、 とスケールブレーカ−坤び率ε（％）との関係を第６図
にプロットして示す。
２ＱＱｍｍのコイルを巻取った後、８０分間空冷し、第
６図に示すような装置を用いて４時間水冷し、引張力下
で曲げロール６に通して曲げ引張加工し、さらに、ブラ
シロール７と押えロール８との間に、切込深さ３ ａｍ
／ ｐａｓｓで、銅帯を２回パスさせて表裏両面をブ
ラッシングした。このブラッシングによるスケール除去
率、 とスケールブレーカ−坤び率ε（％）との関係を第６図
にプロットして示す。
第６図に示すように、沖び率の増加にしたがってスケー
ル除去率は向上するが、スケールブレーカ７、酸洗槽等
の設備能力あるいは酸原単位等の観点から伸び率を適当
に選択するのが良く、例えば、８％程度にするのが紗済
的理由から好ましい。
ル除去率は向上するが、スケールブレーカ７、酸洗槽等
の設備能力あるいは酸原単位等の観点から伸び率を適当
に選択するのが良く、例えば、８％程度にするのが紗済
的理由から好ましい。
本発明による効果は、第８図と第６図とを比較して明ら
かなように、スケールブレーカ−による坤び率の増大と
ともにスケール除去率を増加させることができ、これに
より、酸原単位の低減、廃酸処理費の削減、さらには、
酸洗槽長さの短縮等を可能にするものである。
かなように、スケールブレーカ−による坤び率の増大と
ともにスケール除去率を増加させることができ、これに
より、酸原単位の低減、廃酸処理費の削減、さらには、
酸洗槽長さの短縮等を可能にするものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の曲げ引張りおよびブラッシング処理によ
る酸洗時間短縮効果を示すグラフ、第２図は低温巻取材
に対する従来の曲げ引張りおよびブラッシング処理によ
るスケール除去効果を示すグラフ、 第８図は高温巻取材に対する従来の曲げ引張りおよびブ
ラッシング処理によるスケール除去効果を示すグラフ、 第４図は曲げ引張り処理後の熱延゛鋼帯の表面込ケール
のクランクを示す顕微鏡写真、 第５図は本発明による前処理を実施するための装置の慨
路線図１ 第６図は高温巻取材に対する本発明方法による１スケー
ル除去効果を示すグラフである。 ｌ・・・コイル水冷槽 ２・・・熱延コイル３・・・冷
却水 ４・・・コイル置台 ６・・・鋼帯 ６・・・曲げロール ７・・・ブラシロール ８・・・押えロール。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第３図 イＩＩＩ四牟 ε （％） 第４図 偽遅番取材 手続補正書（方式） 昭和５１年３ 月１６ 日 １、事件の表示 昭和５８年 特ｍ゛ 願第１４・７５６４号２、発明の
名称 高ｉ′１ｌｉＡ巻取熱延ｇ４ｉ４帯のスケール除去方法
３、補正をする者 事ｆ’ｌとの関係 特１１′１出願人 （１，２５）川崎製鉄株式会社 電 話 （５８］） ２２４１ 番（代表）５、補正命
令のＦＪイ（Ｊ 昭和５８４１ｉ １１ ＪＪ２０ Ｆ２Ｏ、補正の対象 明細書の［発明）Ｒｒ＃ｌＩＩす説ｕ）ＪＪ ノｌｌ＆
ｉｓ ＋−図而面７、補正の内容 （別紙の通り） ■明細書第４・頁第１１行の「第４図は低温巻取材およ
び高温巻取材」を「第４図は低温巻取材（Ａ）および高
温巻取材（Ｂ）Ｊ！こ訂正する。 ２図面中、第４、図を別紙訂正図の通り訂正する。
る酸洗時間短縮効果を示すグラフ、第２図は低温巻取材
に対する従来の曲げ引張りおよびブラッシング処理によ
るスケール除去効果を示すグラフ、 第８図は高温巻取材に対する従来の曲げ引張りおよびブ
ラッシング処理によるスケール除去効果を示すグラフ、 第４図は曲げ引張り処理後の熱延゛鋼帯の表面込ケール
のクランクを示す顕微鏡写真、 第５図は本発明による前処理を実施するための装置の慨
路線図１ 第６図は高温巻取材に対する本発明方法による１スケー
ル除去効果を示すグラフである。 ｌ・・・コイル水冷槽 ２・・・熱延コイル３・・・冷
却水 ４・・・コイル置台 ６・・・鋼帯 ６・・・曲げロール ７・・・ブラシロール ８・・・押えロール。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第３図 イＩＩＩ四牟 ε （％） 第４図 偽遅番取材 手続補正書（方式） 昭和５１年３ 月１６ 日 １、事件の表示 昭和５８年 特ｍ゛ 願第１４・７５６４号２、発明の
名称 高ｉ′１ｌｉＡ巻取熱延ｇ４ｉ４帯のスケール除去方法
３、補正をする者 事ｆ’ｌとの関係 特１１′１出願人 （１，２５）川崎製鉄株式会社 電 話 （５８］） ２２４１ 番（代表）５、補正命
令のＦＪイ（Ｊ 昭和５８４１ｉ １１ ＪＪ２０ Ｆ２Ｏ、補正の対象 明細書の［発明）Ｒｒ＃ｌＩＩす説ｕ）ＪＪ ノｌｌ＆
ｉｓ ＋−図而面７、補正の内容 （別紙の通り） ■明細書第４・頁第１１行の「第４図は低温巻取材およ
び高温巻取材」を「第４図は低温巻取材（Ａ）および高
温巻取材（Ｂ）Ｊ！こ訂正する。 ２図面中、第４、図を別紙訂正図の通り訂正する。
Claims (1)
- １６００℃〜７００℃の範囲で高温巻取された熱延鋼帯
をコイル状のまま１〜５時間水冷した後、曲げ引張り加
工により歪を付与し、さらにブラッシングを施し、その
後、酸洗処理することを特徴とする高温巻取熱延銅帯の
スケール除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14756483A JPS6040611A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 高温巻取熱延鋼帯のスケ−ル除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14756483A JPS6040611A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 高温巻取熱延鋼帯のスケ−ル除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040611A true JPS6040611A (ja) | 1985-03-04 |
Family
ID=15433193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14756483A Pending JPS6040611A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 高温巻取熱延鋼帯のスケ−ル除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040611A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61209704A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-18 | Nippon Steel Corp | 連続冷延鋼板製造設備 |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP14756483A patent/JPS6040611A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61209704A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-18 | Nippon Steel Corp | 連続冷延鋼板製造設備 |
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