JPS6045976B2 - チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 - Google Patents
チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料Info
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- JPS6045976B2 JPS6045976B2 JP9326983A JP9326983A JPS6045976B2 JP S6045976 B2 JPS6045976 B2 JP S6045976B2 JP 9326983 A JP9326983 A JP 9326983A JP 9326983 A JP9326983 A JP 9326983A JP S6045976 B2 JPS6045976 B2 JP S6045976B2
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- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、チタン又はチタン合金鋳造用のマグネシアを
主成分とする自硬性鋳型材料に関する。
主成分とする自硬性鋳型材料に関する。
チタン又はチタン合金は、生体適合性、耐蝕性、耐摩耗
性及び耐熱性に優れ、比重も小さいことなど機械的・化
学的性質に優れているので、近年歯科鋳造用金属材料又
は各種機械部品用の材料として注目されつつある。しか
し、チタン材料は、活性度が高く、冷間鍛造時や鋳造時
に於いても急速に酸化してしまうことから、その加工が
難しく、真空雰囲気中で冷間鍛造により、細々と生産さ
れる程度にとどまつている。
性及び耐熱性に優れ、比重も小さいことなど機械的・化
学的性質に優れているので、近年歯科鋳造用金属材料又
は各種機械部品用の材料として注目されつつある。しか
し、チタン材料は、活性度が高く、冷間鍛造時や鋳造時
に於いても急速に酸化してしまうことから、その加工が
難しく、真空雰囲気中で冷間鍛造により、細々と生産さ
れる程度にとどまつている。
そこで、本出願人は先に「純チタン又はチタンを主成分
とする合金からなるチタン鋳造品の鋳造方法」（特公昭
５８−５７４号）に於いて、マグネシア鋳型材料製のチ
タン鋳造用鋳型によりチタン又はチタン合金を鋳造する
方法を開示し、次に、本願に先行する出願「チタン又は
チタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料」において、マグネ
シア（ＭｇＯ）を主成分とする骨材に各種硬化促進剤を
添加した鋳型材料を開示したが、本願は後者の自硬性鋳
型材料を更に発展させたものである。
とする合金からなるチタン鋳造品の鋳造方法」（特公昭
５８−５７４号）に於いて、マグネシア鋳型材料製のチ
タン鋳造用鋳型によりチタン又はチタン合金を鋳造する
方法を開示し、次に、本願に先行する出願「チタン又は
チタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料」において、マグネ
シア（ＭｇＯ）を主成分とする骨材に各種硬化促進剤を
添加した鋳型材料を開示したが、本願は後者の自硬性鋳
型材料を更に発展させたものである。
上記の精密鋳造品の口ストワックス鋳型の場合、硬化時
間、圧縮強度及び熱膨張率などの物性”パラメータが実
用上重要であり、歯科鋳造用埋没材（鋳型材料）につい
てはＪＩＳＴ６６０１−１９７９に詳細に規格化されて
いる。即ち、石英埋没材の場合、上記規格において、そ
の試験方法に基いて凝固時間（硬化時間）が５分〜３吟
、熱膨張率が７００℃加熱状態で０．５％以上、破壊抗
力（圧縮破壊強度）が１０に９ｆｌｄ以上と定められて
いる。
間、圧縮強度及び熱膨張率などの物性”パラメータが実
用上重要であり、歯科鋳造用埋没材（鋳型材料）につい
てはＪＩＳＴ６６０１−１９７９に詳細に規格化されて
いる。即ち、石英埋没材の場合、上記規格において、そ
の試験方法に基いて凝固時間（硬化時間）が５分〜３吟
、熱膨張率が７００℃加熱状態で０．５％以上、破壊抗
力（圧縮破壊強度）が１０に９ｆｌｄ以上と定められて
いる。
本願のマグネシア系の鋳型材料についても、上記石英埋
没材に準じて、少なくとも上記の要求値を満足すべきも
のと考える。公知のマグネシア系の鋳型材料の楊合、次
の諸欠点がある。
没材に準じて、少なくとも上記の要求値を満足すべきも
のと考える。公知のマグネシア系の鋳型材料の楊合、次
の諸欠点がある。
（イ）鋳型製造時の凝固速度が遅いために、硬化時間が
６紛にもなるので、鋳型製造及び鋳造の作業を能率よく
進めることが出来ない。
６紛にもなるので、鋳型製造及び鋳造の作業を能率よく
進めることが出来ない。
（ロ）鋳型の膨張率が小さいため、チタン鋳造の収縮率
１．５％を補償できないことから、鋳造品の精度が悪く
、特に義歯などの精密鋳造品の鋳造に問題が残る。
１．５％を補償できないことから、鋳造品の精度が悪く
、特に義歯などの精密鋳造品の鋳造に問題が残る。
（ハ）鋳造用鋳型の生型の圧縮強さがＪＩＳ規定値を満
足しない。
足しない。
本発明は、上記の諸問題を解消するため、マグネシアセ
メントに硬化促進剤及び結合剤として、アルカリ金属の
炭酸水素塩とアルカリ金属のリン酸塩の少なくとも一つ
を添加するとともに、膨張促進剤としてアルミニウム微
粉末を添加したものである。
メントに硬化促進剤及び結合剤として、アルカリ金属の
炭酸水素塩とアルカリ金属のリン酸塩の少なくとも一つ
を添加するとともに、膨張促進剤としてアルミニウム微
粉末を添加したものである。
上記の自硬性鋳型材料では、ＭｇＯ（５Ｈ２０との反応
て生じたＭｇ（０Ｈ）２に対する硬化促進剤及び結合剤
の可溶性塩類の作用で凝固速度が速くなるとともに、不
溶性塩類の生成により圧縮強度が高くなり、これと同時
にアルミニウム微粉末の添加により、の反応で生成する
水素ガスの作用で鋳型の膨張が著しく促進されるものと
考えられる。
て生じたＭｇ（０Ｈ）２に対する硬化促進剤及び結合剤
の可溶性塩類の作用で凝固速度が速くなるとともに、不
溶性塩類の生成により圧縮強度が高くなり、これと同時
にアルミニウム微粉末の添加により、の反応で生成する
水素ガスの作用で鋳型の膨張が著しく促進されるものと
考えられる。
以下、本発明の鋳型材料に関する実験及び実験結果につ
いて説明する。
いて説明する。
以下の実験では、マグネシアセメントとして、日本化学
陶業社製のマグネシアセメントＭ４を用い、その成分表
を第１表に示す。
陶業社製のマグネシアセメントＭ４を用い、その成分表
を第１表に示す。
上記マグネシアセメントＭ４の粒度の影響を調べるため
に、未粉砕のもの（以下マグネシアセメ，ント０Ｍ４と
する）及びボールミルで４時間粉砕したもの（以下マグ
ネシアセメント４Ｍ４とする）を用いた。
に、未粉砕のもの（以下マグネシアセメ，ント０Ｍ４と
する）及びボールミルで４時間粉砕したもの（以下マグ
ネシアセメント４Ｍ４とする）を用いた。
上記両マグネシアセメントの粒度分布を第１図に示す。
以下、各種実験及びその実験結果について説明するが、
Ｗ／Ｐはマグネシアセメントに対する練和用の水の重量
比率を示す。
以下、各種実験及びその実験結果について説明するが、
Ｗ／Ｐはマグネシアセメントに対する練和用の水の重量
比率を示す。
実験１
マグネシアセメント０Ｍ４のみで鋳型を製作すると、硬
化速度が遅く、生型の圧縮強度も十分でないので、硬化
促進剤及び結合剤として、炭酸水素ナトリウム（ＮａＨ
ＣＯ３）及び第一リン酸カリウム（ＫＨ２ＰＯ４）を添
加して、ＪＩＳＴｌ６６Ｏｌ−１９７９の規格に基いて
行なつた実験の結果を第２図〜第９図に示す。
化速度が遅く、生型の圧縮強度も十分でないので、硬化
促進剤及び結合剤として、炭酸水素ナトリウム（ＮａＨ
ＣＯ３）及び第一リン酸カリウム（ＫＨ２ＰＯ４）を添
加して、ＪＩＳＴｌ６６Ｏｌ−１９７９の規格に基いて
行なつた実験の結果を第２図〜第９図に示す。
この実験結果から判るように、炭酸水素ナトリウムや第
一リン酸カリウムなどを添加することによつて、これら
添加物により硬化速度を大幅に速めることができる。
一リン酸カリウムなどを添加することによつて、これら
添加物により硬化速度を大幅に速めることができる。
添加量を増すことにより硬化速度を速め、反対にＷ／Ｐ
を増すことにより硬化速度を遅くすることができる。尚
、斜線内はＪＩＳ要求値である（第２図・第３図）。ま
た、上記添加物を添加しても、熱膨張率に悪影響が現わ
れず、却つて若干改善されるが、ＪＩＳ要求値７００℃
０。
を増すことにより硬化速度を遅くすることができる。尚
、斜線内はＪＩＳ要求値である（第２図・第３図）。ま
た、上記添加物を添加しても、熱膨張率に悪影響が現わ
れず、却つて若干改善されるが、ＪＩＳ要求値７００℃
０。
５％以上を満足する（第４図・第５図）。
更に、上記添加物を添加することにより、鋳造用鋳型の
生型の圧縮強度を大幅に強化して、ＪＩＳ要求値１０ｋ
９ｆＩｃｒ１を満足することができる（第６図〜第９図
）。
生型の圧縮強度を大幅に強化して、ＪＩＳ要求値１０ｋ
９ｆＩｃｒ１を満足することができる（第６図〜第９図
）。
これは、添加物による不溶性塩の生成によるものと考え
られる。実験 ■ 実験１の結果から、炭酸水素ナトリウムや第一リン酸カ
リウムなどを添加することにより、硬化速度、熱膨張率
及び生型の圧縮強度につい一ζはＪＩＳ規定値を満すこ
とが出来ることが判つたので、本実験では硬化促進剤及
び結合剤として炭酸水素ナトリウムを添加するとともに
、膨張促進剤としてアルミニウム微粉末を添加して実験
し、生型の寸法変化率、熱膨張率及び臨床パターンによ
る鋳造品の寸法精度について調べた。
られる。実験 ■ 実験１の結果から、炭酸水素ナトリウムや第一リン酸カ
リウムなどを添加することにより、硬化速度、熱膨張率
及び生型の圧縮強度につい一ζはＪＩＳ規定値を満すこ
とが出来ることが判つたので、本実験では硬化促進剤及
び結合剤として炭酸水素ナトリウムを添加するとともに
、膨張促進剤としてアルミニウム微粉末を添加して実験
し、生型の寸法変化率、熱膨張率及び臨床パターンによ
る鋳造品の寸法精度について調べた。
（１）生型の凝縮時の寸法変化率についてトレシングペ
ーパー製の直径×高さが２５＝φ×３０Ｔｆ＄Ｌの円筒
体の内面に鋳型膨張用のスポンジシートを内張りして、
その内部に水て練和した鋳型材料を充填し、差動トラン
スにより該鋳型の高さ方向の寸法変化を測定し、その結
果を第１０図〜第１２図に示す。
ーパー製の直径×高さが２５＝φ×３０Ｔｆ＄Ｌの円筒
体の内面に鋳型膨張用のスポンジシートを内張りして、
その内部に水て練和した鋳型材料を充填し、差動トラン
スにより該鋳型の高さ方向の寸法変化を測定し、その結
果を第１０図〜第１２図に示す。
第１０図から判るように、炭酸水素ナトリウムの添加量
を増すと、生型の寸法変化率は改善されるけれども、０
．５％以上添加する場合、硬化速度が速すぎて作業性の
面で好ましくないので、炭酸水素ナトリウムを加えると
きのその添加量を０．３％程にするのが望ましい。第１
１図及び第１２図から判るように、アルミニウム微粉末
を添加することにより、生型硬化時に大幅に膨張させる
ことが出来、無添加の場合に０．６％収縮するのを、逆
に０．７〜０．８％も膨張させることが出来る。
を増すと、生型の寸法変化率は改善されるけれども、０
．５％以上添加する場合、硬化速度が速すぎて作業性の
面で好ましくないので、炭酸水素ナトリウムを加えると
きのその添加量を０．３％程にするのが望ましい。第１
１図及び第１２図から判るように、アルミニウム微粉末
を添加することにより、生型硬化時に大幅に膨張させる
ことが出来、無添加の場合に０．６％収縮するのを、逆
に０．７〜０．８％も膨張させることが出来る。
アルミニウム微粉末の添加によつて膨張するのは、次式
のようにアルミニウムが水と反応して発生する水素ガス
によるものと考えられる。
のようにアルミニウムが水と反応して発生する水素ガス
によるものと考えられる。
Ｎ＋２Ｈ２０−＋Ａｌ（０Ｈ）２Ｈ２↑
（２）生型加熱時の熱膨張率について
生型加熱時の熱膨張率の測定用試験片は、厚肉のシリコ
ンゴム製割型の中央部に設けた、直径×高さ＝５Ｔ！Ｒ
ｍφ×２０ＴＥｆｔの円柱孔に練和した鋳型材料を振動
充填して、３時間後に取出して製作し、温度上昇率１０
てＣ／Ｍｉｎで３０００Ｃまで加熱しながら熱膨張分析
装置で測定した結果を第１３図及び第１４図に示す。
ンゴム製割型の中央部に設けた、直径×高さ＝５Ｔ！Ｒ
ｍφ×２０ＴＥｆｔの円柱孔に練和した鋳型材料を振動
充填して、３時間後に取出して製作し、温度上昇率１０
てＣ／Ｍｉｎで３０００Ｃまで加熱しながら熱膨張分析
装置で測定した結果を第１３図及び第１４図に示す。
第１３図及び第１４図から判るように、アルミニウム微
粉末を添加することにより、熱膨張率が全体として悪影
響を受けない。
粉末を添加することにより、熱膨張率が全体として悪影
響を受けない。
但し、第１４図に示すように、マグネシアセメント４Ｍ
４に０．１％アルミニウム微粉末を添加する場合には若
干の悪影響が見られるが、その影響は微々たるものであ
る。（３）臨床パターンによる鋳造品の寸法精度エポキ
シ樹脂製の臨床用支台歯を用いてクラウンのワックスパ
ターンを製作し、このワックスパターンによりチタン鋳
造品を鋳造し、この鋳造品を上記支台歯に嵌め合せて、
浮き上り量を測定した。
４に０．１％アルミニウム微粉末を添加する場合には若
干の悪影響が見られるが、その影響は微々たるものであ
る。（３）臨床パターンによる鋳造品の寸法精度エポキ
シ樹脂製の臨床用支台歯を用いてクラウンのワックスパ
ターンを製作し、このワックスパターンによりチタン鋳
造品を鋳造し、この鋳造品を上記支台歯に嵌め合せて、
浮き上り量を測定した。
この実験において、鋳造用金属としては、純度９９．８
％以上の純チタン（神戸製鋼株式会社製ＫＳ−５０）を
用い、鋳型としては、トレシングペーパー製円筒体の内
面にスポンジを内張りして鋳型の膨張を可能とし、そこ
にクラウンのワツクスパタ８ーンを収容して水で練和し
た鋳型材料を充填し、２ｆｆ間室温乾燥後８００゜Ｃま
で加熱し、その後３０分間保留したものを用い、鋳造機
としてはアルコンアーク融解式鋳造機（岩谷産業株式会
社製ＣＡＳＴＭＡＴＩＣ）を用いた。
％以上の純チタン（神戸製鋼株式会社製ＫＳ−５０）を
用い、鋳型としては、トレシングペーパー製円筒体の内
面にスポンジを内張りして鋳型の膨張を可能とし、そこ
にクラウンのワツクスパタ８ーンを収容して水で練和し
た鋳型材料を充填し、２ｆｆ間室温乾燥後８００゜Ｃま
で加熱し、その後３０分間保留したものを用い、鋳造機
としてはアルコンアーク融解式鋳造機（岩谷産業株式会
社製ＣＡＳＴＭＡＴＩＣ）を用いた。
上記実験の鋳型材料の諸パラメータを次の第２表に、実
験結果を第３表に、支台歯に嵌合させた鋳造品のクラウ
ンの断面写真を精密にトレースしたものを第１５図〜第
１８図に示す。
験結果を第３表に、支台歯に嵌合させた鋳造品のクラウ
ンの断面写真を精密にトレースしたものを第１５図〜第
１８図に示す。
（但し、上記１と２とは同一条件て作製した鋳造品であ
る。
る。
）上記第３表及び第１５図〜第１８図から判るように、
アルミニウム微粉末を添加した場合には、クラウンのチ
タン鋳造品の支台歯からの浮き上り量を１．０？以上も
改善して略理想的な値にまて下げることができる。
アルミニウム微粉末を添加した場合には、クラウンのチ
タン鋳造品の支台歯からの浮き上り量を１．０？以上も
改善して略理想的な値にまて下げることができる。
（４）金型モデルによる表面粗さについてアルミニウム
微粉末混入に伴う水素ガスによる鋳造品の表面粗さを調
べる為に、臨床用支台歯の代りに第１９図に示すような
金型支台ｍを用いてカップ状鋳造品ｃを鋳造し、このカ
ップ状鋳造品ｃの円筒内周面の表面粗さを表面粗さ形状
測定機（商品名 サーフコム３００Ｂ東京精密社製）に
より測定した。
微粉末混入に伴う水素ガスによる鋳造品の表面粗さを調
べる為に、臨床用支台歯の代りに第１９図に示すような
金型支台ｍを用いてカップ状鋳造品ｃを鋳造し、このカ
ップ状鋳造品ｃの円筒内周面の表面粗さを表面粗さ形状
測定機（商品名 サーフコム３００Ｂ東京精密社製）に
より測定した。
上記実験の鋳型材料の諸パラメータを次の第４表に、そ
の測定結果を第２０図に示す。上記の測定結果から判る
ように、アルミニウム微粉末の添加により、鋳造品の表
面粗さに悪影響を及ぼすことは殆んどなく、却つて鋳型
材料の条件次第では改善される。
の測定結果を第２０図に示す。上記の測定結果から判る
ように、アルミニウム微粉末の添加により、鋳造品の表
面粗さに悪影響を及ぼすことは殆んどなく、却つて鋳型
材料の条件次第では改善される。
上記実験では、硬化促進剤及び結合剤として炭酸水素ナ
トリウム又は第一リン酸カリウムを添加したけれども、
その他のアルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリ
ン酸塩も硬化促進剤及び結合剤となり得るだけでなく、
これらと類似の化学的性質を有するアルカリ土類金属の
炭酸水素塩、；炭酸塩若しくはリン酸塩なども硬化促進
剤及び結合剤となり得るものと考えられる。
トリウム又は第一リン酸カリウムを添加したけれども、
その他のアルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリ
ン酸塩も硬化促進剤及び結合剤となり得るだけでなく、
これらと類似の化学的性質を有するアルカリ土類金属の
炭酸水素塩、；炭酸塩若しくはリン酸塩なども硬化促進
剤及び結合剤となり得るものと考えられる。
また、膨張促進剤としては、アルミニウム微粉末を用い
たけれども、その他にマグネシウム、鉄又は亜鉛などの
微粉末も膨張促進剤として用い得５る可能性もある。
たけれども、その他にマグネシウム、鉄又は亜鉛などの
微粉末も膨張促進剤として用い得５る可能性もある。
以下、上記の鋳型材料を用いて製作した鋳型により、チ
タン又はチタン合金を酸化させることなく鋳造する方法
について、簡単に説明する。
タン又はチタン合金を酸化させることなく鋳造する方法
について、簡単に説明する。
第２１図に示すように、約１７００℃以下の温度で．は
、チタンの酸化物生成エネルギーよりも、マグネシアの
酸化物生成エネルギーの方が小さいから、マグネシアを
主成分とする鋳型の温度を上記約１７００′Ｃ以下に維
持しつつチタン又はチタン合金を無酸素雰囲気中で鋳込
むことにより、鋳型から溶湯への酸素原子の侵入を防ぎ
、チタン又はチタン合金の酸化されてない鋳造品をつく
ることが出来るのである。本発明に係るチタン又はチタ
ン合金鋳造用の自硬性鋳型材料は、実験結果からも判る
ように、次の効果を奏する。（１）この鋳型材料を水で
練和してなる鋳型は、硬化促進剤により、その凝固が促
進され、硬化時間が適正な値にまで短縮し、ＪＩＳ規定
値を充足するものとなり、鋳型の製造及び鋳込みの作業
工程を能率よく進行させることができる。
、チタンの酸化物生成エネルギーよりも、マグネシアの
酸化物生成エネルギーの方が小さいから、マグネシアを
主成分とする鋳型の温度を上記約１７００′Ｃ以下に維
持しつつチタン又はチタン合金を無酸素雰囲気中で鋳込
むことにより、鋳型から溶湯への酸素原子の侵入を防ぎ
、チタン又はチタン合金の酸化されてない鋳造品をつく
ることが出来るのである。本発明に係るチタン又はチタ
ン合金鋳造用の自硬性鋳型材料は、実験結果からも判る
ように、次の効果を奏する。（１）この鋳型材料を水で
練和してなる鋳型は、硬化促進剤により、その凝固が促
進され、硬化時間が適正な値にまで短縮し、ＪＩＳ規定
値を充足するものとなり、鋳型の製造及び鋳込みの作業
工程を能率よく進行させることができる。
（２）この鋳型材料を水で練和してなる鋳型は、膨張促
進剤としてのアルミニウム微粉末の作用て水素ガスを発
生させ、鋳型の収縮を抑えて、アルミニウム微粉末の添
加量にもよるが少なくとも約０．７〜０．８％程度膨張
させることが出来る。
進剤としてのアルミニウム微粉末の作用て水素ガスを発
生させ、鋳型の収縮を抑えて、アルミニウム微粉末の添
加量にもよるが少なくとも約０．７〜０．８％程度膨張
させることが出来る。
また、鋳込時の鋳型温度約７００〜８００′Ｃに於ける
鋳型の熱膨張率が約０．５〜０．６％となるので、両者
の膨張率の合計値約１．２〜１．４％で以つて、チタン
又はチタンを主成分とする合金の鋳込時の収縮率約１．
５％を略補償することが出来る。従つて、この自硬性鋳
型材料を用いて、チタン又はチタン合金からなる義歯な
どの略完全な精密鋳造品を鋳造することができる。（３
）この鋳型材料で製作した鋳型は、硬化促進剤及び結合
剤の作用で、その圧縮強度が改善され、ＪＩＳ規定値を
充足する。
鋳型の熱膨張率が約０．５〜０．６％となるので、両者
の膨張率の合計値約１．２〜１．４％で以つて、チタン
又はチタンを主成分とする合金の鋳込時の収縮率約１．
５％を略補償することが出来る。従つて、この自硬性鋳
型材料を用いて、チタン又はチタン合金からなる義歯な
どの略完全な精密鋳造品を鋳造することができる。（３
）この鋳型材料で製作した鋳型は、硬化促進剤及び結合
剤の作用で、その圧縮強度が改善され、ＪＩＳ規定値を
充足する。
第１図はマグネシアセメントＭ４の粉砕時間と粒度分布
の関係を示す図表、第２図はマグネシアセメント０Ｍ４
に炭酸水素ナトリウムは第１リン酸カリウムを添加した
鋳型材料でＷ／Ｐ＝０．１３として製作した鋳型につい
てそれぞれの添加量と硬化時間の関係を示す線図、第３
図はマグネシアセメント０Ｍ４に炭酸水素ナトリウム又
は第１リン酸カリウムを添加した鋳型材料でＷ／Ｐ＝０
．１７として製作した鋳型についてそれぞれの添加量と
硬化時間の関係を示す線図、第４図及ひ第５図は各々マ
グネシアセメント０Ｍ４に炭酸水素ナトリウム又は第一
リン酸カリウムを添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１
３として製作した鋳型の加熱温度と熱膨張率の関係を示
す線図、第６図及び第７図は各々マグネシアセメント０
Ｍ４に炭酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを添
加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１３として製作した鋳
型のそれぞれの添加量と圧縮強さの関係を示す棒グラフ
、第８図及び第９図は各々マグネシアセメント■４に炭
酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを添加した鋳
型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１７として製作した鋳型のそれ
ぞれの添加量と圧縮強さの関係を示す棒グラフ、第１０
図はマグネシアセメント０Ｍ４に炭酸水素ナトリウムを
添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１４として製作した
鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化率の関係を示す線図
、第１１図はマグネシアセメント０Ｍ４に０．３％の炭
酸水素ナトリウムを添加するとともに各％のアルミニウ
ム微粉末を添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１４とし
て製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化率の関係
を示す線図、第１２図はマグネシアセメント心■に０．
３％の炭酸水素ナトリウムを添加するとともに各％のア
ルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．
１６として製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化
率の関係を示す線図、第１３図はマグネシアセメント０
Ｍ４に０．３％の炭酸水素ナトリウムを添加するととも
に各％のアルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、Ｗ
／Ｐ＝０．１４として製作した鋳型の加熱温度と加熱時
の熱膨張率の関係を示す線図、第１４図はマグネシアセ
メント４Ｍ４に０．３％の炭酸水素ナトリウムを添加す
るとともに各％のアルミニウム微粉末を添加した鋳型材
料で、Ｗ／Ｐ＝０．１６として製作した鋳型の加熱温度
と加熱時の熱膨張率の関係を示す線図、第１５図乃至第
１８図は各鋳造品を支台歯に嵌めた状態の縦断正面図、
第１９図は金型支台とカップ状鋳造品の縦断正面図、第
２０図は各鋳造品の表面の中心線平均粗さの棒グラフ、
第２１図はマグネシアやチタン酸化物などの酸化物生成
エネルギーの線図である。
の関係を示す図表、第２図はマグネシアセメント０Ｍ４
に炭酸水素ナトリウムは第１リン酸カリウムを添加した
鋳型材料でＷ／Ｐ＝０．１３として製作した鋳型につい
てそれぞれの添加量と硬化時間の関係を示す線図、第３
図はマグネシアセメント０Ｍ４に炭酸水素ナトリウム又
は第１リン酸カリウムを添加した鋳型材料でＷ／Ｐ＝０
．１７として製作した鋳型についてそれぞれの添加量と
硬化時間の関係を示す線図、第４図及ひ第５図は各々マ
グネシアセメント０Ｍ４に炭酸水素ナトリウム又は第一
リン酸カリウムを添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１
３として製作した鋳型の加熱温度と熱膨張率の関係を示
す線図、第６図及び第７図は各々マグネシアセメント０
Ｍ４に炭酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを添
加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１３として製作した鋳
型のそれぞれの添加量と圧縮強さの関係を示す棒グラフ
、第８図及び第９図は各々マグネシアセメント■４に炭
酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを添加した鋳
型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１７として製作した鋳型のそれ
ぞれの添加量と圧縮強さの関係を示す棒グラフ、第１０
図はマグネシアセメント０Ｍ４に炭酸水素ナトリウムを
添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１４として製作した
鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化率の関係を示す線図
、第１１図はマグネシアセメント０Ｍ４に０．３％の炭
酸水素ナトリウムを添加するとともに各％のアルミニウ
ム微粉末を添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．１４とし
て製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化率の関係
を示す線図、第１２図はマグネシアセメント心■に０．
３％の炭酸水素ナトリウムを添加するとともに各％のア
ルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、Ｗ／Ｐ＝０．
１６として製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化
率の関係を示す線図、第１３図はマグネシアセメント０
Ｍ４に０．３％の炭酸水素ナトリウムを添加するととも
に各％のアルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、Ｗ
／Ｐ＝０．１４として製作した鋳型の加熱温度と加熱時
の熱膨張率の関係を示す線図、第１４図はマグネシアセ
メント４Ｍ４に０．３％の炭酸水素ナトリウムを添加す
るとともに各％のアルミニウム微粉末を添加した鋳型材
料で、Ｗ／Ｐ＝０．１６として製作した鋳型の加熱温度
と加熱時の熱膨張率の関係を示す線図、第１５図乃至第
１８図は各鋳造品を支台歯に嵌めた状態の縦断正面図、
第１９図は金型支台とカップ状鋳造品の縦断正面図、第
２０図は各鋳造品の表面の中心線平均粗さの棒グラフ、
第２１図はマグネシアやチタン酸化物などの酸化物生成
エネルギーの線図である。
Claims (1)
- １ マグネシアセメントに、硬化促進剤及び結合剤とし
て、アルカリ金属の炭酸水素塩とアルカリ金属のリン酸
塩のうちの少なくとも一つを添加するとともに、膨張促
進剤としてアルミニウム微粉末を添加してなるチタン又
はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料２ 特許請求の範
囲第１項に記載しにチタン又はチタン合金鋳造用の自硬
性鋳型材料において、硬化促進剤及び結合剤として炭酸
水素ナトリウム（ＮａＨＣＯ＿３）を用いたもの３ 特
許請求の範囲第１項に記載したチタン又はチタン合金鋳
造用の自硬性鋳型材料において、硬化促進剤及び結合剤
として第一リン酸カリウム（ＫＨ＿２ＰＯ＿４）を用い
たもの４ 特許請求の範囲第１項に記載したチタン又は
チタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料において、マグネシ
アセメントがマグネシア（ＭｇＯ）にシリカ（ＳｉＯ＿
２）、酸化ナトリウム（Ｎａ＿２Ｏ）、酸化第二鉄（Ｆ
ｅ＿２Ｏ＿３）及びアルミナ（Ａｌ＿２Ｏ＿３）を添加
してなるもの
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9326983A JPS6045976B2 (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9326983A JPS6045976B2 (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59218237A JPS59218237A (ja) | 1984-12-08 |
| JPS6045976B2 true JPS6045976B2 (ja) | 1985-10-14 |
Family
ID=14077742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9326983A Expired JPS6045976B2 (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045976B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619940A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-17 | Kenji Tsugaya | チタン又はチタン合金の鋳造用鋳型材料 |
| BR112015015966A2 (pt) * | 2013-01-04 | 2017-07-11 | S & B Ind Minerals Gmbh | método para a produção de uma areia para núcleos e/ou areia de moldar para fins de fundição |
| CN104028694A (zh) * | 2013-03-05 | 2014-09-10 | 侯伟 | 叶轮铸造用发泡石膏铸型配方及混制工艺 |
-
1983
- 1983-05-25 JP JP9326983A patent/JPS6045976B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59218237A (ja) | 1984-12-08 |
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