JPS6046329A - バツチ式焼鈍炉の制御方法 - Google Patents
バツチ式焼鈍炉の制御方法Info
- Publication number
- JPS6046329A JPS6046329A JP15394083A JP15394083A JPS6046329A JP S6046329 A JPS6046329 A JP S6046329A JP 15394083 A JP15394083 A JP 15394083A JP 15394083 A JP15394083 A JP 15394083A JP S6046329 A JPS6046329 A JP S6046329A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- coil
- furnace
- coldest point
- annealing furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/663—Bell-type furnaces
- C21D9/673—Details, accessories, or equipment peculiar to bell-type furnaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発明はコイル内部の最冷点が最下段コイルに位置する
ようにして焼鈍の際の最冷点子側精度ン向止させたパン
チ式焼鈍炉ので０制御方法に関する。
ようにして焼鈍の際の最冷点子側精度ン向止させたパン
チ式焼鈍炉ので０制御方法に関する。
ストリソシンタイトに巻取ったコイル乞焼鈍スるにはノ
々ツテ式焼鈍炉が従来より用いらｎている。
々ツテ式焼鈍炉が従来より用いらｎている。
この炉の一般的なものは第１図に示すように下側にペー
スファン１とペース熱電対２が設り′ら７１．几ボトム
プレート３上にコイル４とコンベクターシーＶ −）
５とン父互に段績みした仮・ｆンツ−一力・９−〇ンか
１％さらにこのインナーカバー６の外πｉｌに炉熱電対
７馨備えたアウターカバー８ンかレナで。
スファン１とペース熱電対２が設り′ら７１．几ボトム
プレート３上にコイル４とコンベクターシーＶ −）
５とン父互に段績みした仮・ｆンツ−一力・９−〇ンか
１％さらにこのインナーカバー６の外πｉｌに炉熱電対
７馨備えたアウターカバー８ンかレナで。
このアクタ−カバー８でもって加熱する（１′・ｉ造の
ものでるる。
ものでるる。
この炉に３いてコイル４欠効率的に焼鈍″ｆるには段積
みしたコイル４のうちで、焼鈍の際最も諧１度の上昇し
にくい内部の点、すなわ）最冷点の温度ン基準てして制
御すｎばよい。しかしこの最冷点はコイル寸法や装入段
数ゴｄよび１量などに、ｒ、９炉内）＠、量配分が変化
するため、１”１段１コのコイルに存在するか判別でさ
ないものであった。また最冷点の存在するコイルが判別
できても、最冷点にコイル内部であるため、そＱＴ、ｒ
）焼鈍途中で直接検知することは技術的に困難であった
。
みしたコイル４のうちで、焼鈍の際最も諧１度の上昇し
にくい内部の点、すなわ）最冷点の温度ン基準てして制
御すｎばよい。しかしこの最冷点はコイル寸法や装入段
数ゴｄよび１量などに、ｒ、９炉内）＠、量配分が変化
するため、１”１段１コのコイルに存在するか判別でさ
ないものであった。また最冷点の存在するコイルが判別
できても、最冷点にコイル内部であるため、そＱＴ、ｒ
）焼鈍途中で直接検知することは技術的に困難であった
。
このため従来のパッチ式焼鈍炉の制御は炉温（炉熱電対
７によるインナーカバー６とアウターカバー８との間の
温度）、ベース温度（ペース熱電対２による最下段コイ
ル下端の温度）など直接確実に検出でさる温度装用いて
、こｎらで経験的に最冷点ン予測して行っていた。この
制御方法で従来より一般的に行わｎている方法Ｆｉ第２
図に示す如く、炉温Ｔｆぞ目標温度Ｔ２まで上昇させて
、ペース温度Ｔｂが目標温度Ｔ１になるまでその温度Ｔ
２に保持し、ベース温度Ｔｂが目標温度Ｔｌｖｃなった
後はベース温度ＴｂがＴ１に一定時間保持さｎるよりに
炉温Ｔｆン調整する方法である。ベース温度′Ｉ゛ｂン
Ｔｌに一定時間保つ時間は均熱時間と称しているが、こ
の均熱時間により最冷点の温度がｉ’、ｔ／ｃｙよるよ
うにする。しかし均熱時間と最冷点の温度との関係は鋼
種、コイル寸法などてより異なるので、−概に均熱時間
を一定にすることはでさない。このため従来焼鈍不足ン
恐ｎて均熱時間は長めにしており、炉の操業効率が低い
という問題がめった。
７によるインナーカバー６とアウターカバー８との間の
温度）、ベース温度（ペース熱電対２による最下段コイ
ル下端の温度）など直接確実に検出でさる温度装用いて
、こｎらで経験的に最冷点ン予測して行っていた。この
制御方法で従来より一般的に行わｎている方法Ｆｉ第２
図に示す如く、炉温Ｔｆぞ目標温度Ｔ２まで上昇させて
、ペース温度Ｔｂが目標温度Ｔ１になるまでその温度Ｔ
２に保持し、ベース温度Ｔｂが目標温度Ｔｌｖｃなった
後はベース温度ＴｂがＴ１に一定時間保持さｎるよりに
炉温Ｔｆン調整する方法である。ベース温度′Ｉ゛ｂン
Ｔｌに一定時間保つ時間は均熱時間と称しているが、こ
の均熱時間により最冷点の温度がｉ’、ｔ／ｃｙよるよ
うにする。しかし均熱時間と最冷点の温度との関係は鋼
種、コイル寸法などてより異なるので、−概に均熱時間
を一定にすることはでさない。このため従来焼鈍不足ン
恐ｎて均熱時間は長めにしており、炉の操業効率が低い
という問題がめった。
そこで近年操業効率ン向上させ、省エネルギー、失意能
率の向土馨はかる１こめ炉の操業解析が試みらｎている
。たとえば特開昭５７−４３９３４号公報に示さｆる如
く、焼鈍炉内のほとんど一切の熱的現象ン考慮したシュ
ミレーションモデルケ作成して、そのモデルによりあら
ゆるケースン想定したモデル焼鈍７行った後最冷点龜度
と焼鈍時間とに関して重回帰分析することにより得た加
熱光子予測式により制御する方法が提案さｎている。こ
の方法の基礎となるモデル焼鈍はあらゆるクースぞ想定
して行っているので、加熱児了予側式はコイル幅、重量
、ベル加熱能力といった静的、動的因子のすべてケと９
込んでいること乞特徴としている。
率の向土馨はかる１こめ炉の操業解析が試みらｎている
。たとえば特開昭５７−４３９３４号公報に示さｆる如
く、焼鈍炉内のほとんど一切の熱的現象ン考慮したシュ
ミレーションモデルケ作成して、そのモデルによりあら
ゆるケースン想定したモデル焼鈍７行った後最冷点龜度
と焼鈍時間とに関して重回帰分析することにより得た加
熱光子予測式により制御する方法が提案さｎている。こ
の方法の基礎となるモデル焼鈍はあらゆるクースぞ想定
して行っているので、加熱児了予側式はコイル幅、重量
、ベル加熱能力といった静的、動的因子のすべてケと９
込んでいること乞特徴としている。
しかしこの方法にもいくつかの問題がある。
第１にシュミレーションモデルが非常に複雑になること
である。こｒ′Ｌはコイルまわりの境界条件ン動的、静
的因子が複雑に関与する条件下で計算することに起因し
ている。っまり最冷点に、通常のタイト焼鈍では中央段
コイル内部に存在するので、最冷点を推定するにＩｒｉ
、’ｉず中央段コイルの表面流度（コイル端面流度も含
む）を推定して境界条件決定する必要がある。しかしコ
イルの表面温にはコイル幅１重量、インナーカバー内の
雰囲気ガス流量、コンベクタープレートの形状、コイル
の積姿などの動的、静的因子が複雑に関与するため、シ
ュミレーションモデルが非常に複雑にな９、かつ推定精
度も問題になる。
である。こｒ′Ｌはコイルまわりの境界条件ン動的、静
的因子が複雑に関与する条件下で計算することに起因し
ている。っまり最冷点に、通常のタイト焼鈍では中央段
コイル内部に存在するので、最冷点を推定するにＩｒｉ
、’ｉず中央段コイルの表面流度（コイル端面流度も含
む）を推定して境界条件決定する必要がある。しかしコ
イルの表面温にはコイル幅１重量、インナーカバー内の
雰囲気ガス流量、コンベクタープレートの形状、コイル
の積姿などの動的、静的因子が複雑に関与するため、シ
ュミレーションモデルが非常に複雑にな９、かつ推定精
度も問題になる。
またシュミレーションモデルが非常に複雑であると、制
御馨プロセスコンピューターで行う場合、シュミンーシ
ョンモデルχ焼鈍炉毎に適用したのでは、実操業の場合
多数の炉を同時に制御しなげればならないので、容量的
に大型のものを必要とする。
御馨プロセスコンピューターで行う場合、シュミンーシ
ョンモデルχ焼鈍炉毎に適用したのでは、実操業の場合
多数の炉を同時に制御しなげればならないので、容量的
に大型のものを必要とする。
第２に焼鈍炉内で起る熱伝導に及ぼす因子は非常に多い
ので、これらの諸因子を重回帰分析によって解析して加
熱完了予測式を決定するこの方法の場合、その決定に非
常に多くのデークーを必要とする。このため実操業化ま
でに長い時間と多くの労力を必要とする。
ので、これらの諸因子を重回帰分析によって解析して加
熱完了予測式を決定するこの方法の場合、その決定に非
常に多くのデークーを必要とする。このため実操業化ま
でに長い時間と多くの労力を必要とする。
不発明は従来のパンチ式焼鈍炉の制御ｊ方法には土述の
ような１ｍ々の問題かめった点ＶＣ鑑４、これらを解決
ぜ／しが１ζめＫなさＪしたものである。
ような１ｍ々の問題かめった点ＶＣ鑑４、これらを解決
ぜ／しが１ζめＫなさＪしたものである。
本発明の費点はコンベクタープレートの形状および炉内
風合配分を調整づ−ることにょν最冷点を最下段コイル
の内部に故危に存在さゼ、その最冷点を境界条件として
ベース温度を用いることにより予測して焼鈍する。そし
てベース温度から最冷点を予測する際にはベース温度を
一定時間保持でと９込んで、そのと９込んだベース温度
、、［：９コイル幅方向の一次元伝熱モデルを用いて行
う。
風合配分を調整づ−ることにょν最冷点を最下段コイル
の内部に故危に存在さゼ、その最冷点を境界条件として
ベース温度を用いることにより予測して焼鈍する。そし
てベース温度から最冷点を予測する際にはベース温度を
一定時間保持でと９込んで、そのと９込んだベース温度
、、［：９コイル幅方向の一次元伝熱モデルを用いて行
う。
従って不発明の場合、境界条件ケよ１αＪ妥測定でさる
ものであるので、境界条件決定の／こめに仮雑なシュミ
レーションモデルを必要とせず、刀）つ最冷点の子側積
度も高い。−ｊ：、たシュミレーションモデルが１珀単
である結果、容量の大きなプロセスコンピューターを用
い７よくても実操業で多数の炉を同時に制御でさる。さ
らに最冷点の予測精度ｖｃ／＋４ぼす因子の数も限られ
ているので、重回帰分析も谷易で、短時間に実操業化で
さる。
ものであるので、境界条件決定の／こめに仮雑なシュミ
レーションモデルを必要とせず、刀）つ最冷点の子側積
度も高い。−ｊ：、たシュミレーションモデルが１珀単
である結果、容量の大きなプロセスコンピューターを用
い７よくても実操業で多数の炉を同時に制御でさる。さ
らに最冷点の予測精度ｖｃ／＋４ぼす因子の数も限られ
ているので、重回帰分析も谷易で、短時間に実操業化で
さる。
以下に代表的実施例を準けて不発明の詳細な説明する。
ノ々ソテ式焼鋭炉で段積みしたコイル、を焼鈍したくの
因子の影響を受け、−足してい１．ｃい。そこで不発明
はコンベクタープレートの形状および炉内風量配分を調
整することにより最冷点が最−ト段コイルの内部に存在
させるようにする。
因子の影響を受け、−足してい１．ｃい。そこで不発明
はコンベクタープレートの形状および炉内風量配分を調
整することにより最冷点が最−ト段コイルの内部に存在
させるようにする。
例えば第３図に示１−如く、同一寸法のコイルを３段積
みにして従来の条件で焼鈍した場合、上段コイルＣと中
段コイルＢとの間のＫＭＱ２ｓよび中段コイルＢと１段
コイルへとの間の風ｉＱ３は上段コイルＣに入る風量Ｑ
＋ ｂよび下段コイＮＡより出る風量Ｑ４に比べて抑制
されるため、各コイル中心部の温度を調査してみると第
４図の如くなって、中段コイルＢの中心部温度が最も低
い。従ってこの場合の最冷点はこの中段コイル内部に存
在する。
みにして従来の条件で焼鈍した場合、上段コイルＣと中
段コイルＢとの間のＫＭＱ２ｓよび中段コイルＢと１段
コイルへとの間の風ｉＱ３は上段コイルＣに入る風量Ｑ
＋ ｂよび下段コイＮＡより出る風量Ｑ４に比べて抑制
されるため、各コイル中心部の温度を調査してみると第
４図の如くなって、中段コイルＢの中心部温度が最も低
い。従ってこの場合の最冷点はこの中段コイル内部に存
在する。
しかしコンベクタープレート５の形状゛を調鮎し、炉内
風量配分がＱ２≧Ｑ４になるようにして各コイル中心部
の温度を調査してみると第５図のり１」＜なって下段コ
イルＡの中心部温度が最も低くな９、最下段コイルＡの
内部に最冷点が存在するようＶＣなる。この最冷点はペ
ース湯度測定用コイル内に存在するので、ペース聞朋を
境界条件とＪ−る０とによＶ積度よく予測でさる。し力
・も、Ｑ２≧Ｑ４の７場名は、Ｑ２ ＜ Ｑ４の場合に
くらべて加熱効率が同等以上であることがわかった。
風量配分がＱ２≧Ｑ４になるようにして各コイル中心部
の温度を調査してみると第５図のり１」＜なって下段コ
イルＡの中心部温度が最も低くな９、最下段コイルＡの
内部に最冷点が存在するようＶＣなる。この最冷点はペ
ース湯度測定用コイル内に存在するので、ペース聞朋を
境界条件とＪ−る０とによＶ積度よく予測でさる。し力
・も、Ｑ２≧Ｑ４の７場名は、Ｑ２ ＜ Ｑ４の場合に
くらべて加熱効率が同等以上であることがわかった。
次にこのベース温度より最冷点を予測するＶＣは伝熱モ
デルにより行う。すなわろ一般にコイル音度をρ、比熱
をＣ、コイル半径方向ｒ ｊ６よび幅方向２の熱伝専度
をそれぞれＫｒによびＫＺとし／ことさ、コイル４面よ
り最冷点への熱１云２Ｊ豹６１、非疋′？６熱伝導で耳
）るので、次の二次元伝熱式で与えらｉする。
デルにより行う。すなわろ一般にコイル音度をρ、比熱
をＣ、コイル半径方向ｒ ｊ６よび幅方向２の熱伝専度
をそれぞれＫｒによびＫＺとし／ことさ、コイル４面よ
り最冷点への熱１云２Ｊ豹６１、非疋′？６熱伝導で耳
）るので、次の二次元伝熱式で与えらｉする。
（１゛・−コイル湯度、ｔ・一時＋１．ｉｊ ）ここで
Ｋｒ ｉ’；ｉ Ｋｚに比べ非常に小さいので、半径方
向からの熱伝導を無視すると上記（１）式は次りように
なる。
Ｋｒ ｉ’；ｉ Ｋｚに比べ非常に小さいので、半径方
向からの熱伝導を無視すると上記（１）式は次りように
なる。
すなわちベース温度よりの熱伝導となる。よたＫｚ、Ｃ
は温度の関数であるので。
は温度の関数であるので。
（Ｋｚは０℃に２けるＫｚ ）
と、おくと、（２）式は次のようになる。
コンピユークーで計算１−るため（５）式を差分力程士
ψ（Ｚ−Δｔ、ｔ）−２ψ（ｚ、ｔ）１・・・（６）こ
こで初期条件として焼鈍炉点火時コイル内渦度は一様で
、１段コイルＡの端面湯度に等しいとした。
ψ（Ｚ−Δｔ、ｔ）−２ψ（ｚ、ｔ）１・・・（６）こ
こで初期条件として焼鈍炉点火時コイル内渦度は一様で
、１段コイルＡの端面湯度に等しいとした。
以上の伝熱モデルを用いてペース温度より最冷点を計算
した結果を第６図に示す。なＨコイルとしては次のもの
を使用した。
した結果を第６図に示す。なＨコイルとしては次のもの
を使用した。
コイル、 厚み（μｓ）、幅（ｍす、車量（トン）下段
Ａ ２．５ ９３０ １０．５ 中段Ｂ ＬＯ９００１Ｌ］ 上段Ｃ２，５９］０ １０．７ またコンベクタープレートとしては第３図において下側
ｊよりボトムプレート３、第１コンベククープレート５
ａ、ｉ２コンベクタープレート５ｂとしたとさ、次の寸
法のものを使用した。
Ａ ２．５ ９３０ １０．５ 中段Ｂ ＬＯ９００１Ｌ］ 上段Ｃ２，５９］０ １０．７ またコンベクタープレートとしては第３図において下側
ｊよりボトムプレート３、第１コンベククープレート５
ａ、ｉ２コンベクタープレート５ｂとしたとさ、次の寸
法のものを使用した。
プレート扁、リブ高さく陥）、 外５ （ｗＲ）３ ３
５ １６００ ５ａ １１０ １６００ ５＋） 、ｌｌｎ ］、６００ 第６図よりベース温度を境界条件と（、ｆこ最冷点の予
測値は実測値と非常によく一致している。
５ １６００ ５ａ １１０ １６００ ５＋） 、ｌｌｎ ］、６００ 第６図よりベース温度を境界条件と（、ｆこ最冷点の予
測値は実測値と非常によく一致している。
次に他の実施例を示す。
実施例
第１表に示すような冷延コイル、コ／ベクタープレート
を交互に段積みして炉内風量配分を調整し、下段コイル
Ａに最冷点が存在するようにして、伝熱モデルを用いて
ベース温度よりの最冷点を予測するとともに、笑１１１
１１を行った。なお伝熱モデル力・らの最冷点予測の場
合、ΔＺ＝５ｃｍ、Δｔ＝２分とした。第２表にこの結
果を、また第７図に従来法と本発明法との精度を示す。
を交互に段積みして炉内風量配分を調整し、下段コイル
Ａに最冷点が存在するようにして、伝熱モデルを用いて
ベース温度よりの最冷点を予測するとともに、笑１１１
１１を行った。なお伝熱モデル力・らの最冷点予測の場
合、ΔＺ＝５ｃｍ、Δｔ＝２分とした。第２表にこの結
果を、また第７図に従来法と本発明法との精度を示す。
第２表
（注１）○印は不発明、他に、比較例
（ａ２）＊は最冷点調度
第２表より従来法の場合最冷点は中段コイルＢの内部に
存在するが不発明法の場合下段コイルへの内部に存在す
ることがわかる。また第７図より本発明法の方が精度が
すぐれていることかわ刀・ろ。
存在するが不発明法の場合下段コイルへの内部に存在す
ることがわかる。また第７図より本発明法の方が精度が
すぐれていることかわ刀・ろ。
以上の如く不発明はシュミレーションモデルｌｊ、簡単
で、予ｉｉ１！Ｉ積度も高いので８品質の向上、省エネ
ルギー、原価低減（て寄与′１−ろ４）のである。
で、予ｉｉ１！Ｉ積度も高いので８品質の向上、省エネ
ルギー、原価低減（て寄与′１−ろ４）のである。
第１図は・々ソチ式焼鈍炉の概略断面図、第２図は従来
のノ々ツテ式焼鈍炉の制御方法娶示すグラフでちる。第
３図は本発明の実施例に：ｒ６げるコイル忘よびコンベ
クタープレートの段積み状態と炉内風量配分状態を示す
狽υ面図、第４図ゴｄよび第５図は第３図に示す炉内風
景配分に２いてそれぞれＱ２ ＜ Ｑ４ ＭよびＱ２≧
Ｑ４とした場合の各コイル中心部の昇温状態ゲ示すグラ
フでを）る。第６１２１１ｒＪ、不発明の伝熱モデルに
よりベース６１１，１度より最７；ｒ ／び、の予測値
と実測値とが焼鈍時間に応じて変化する状態を示すグラ
フである。第７図は不発明法と従来法の制御精度を示す
グラフである。 １・・ベースファン、２ ベース、ｌＡ？ｌｊ、３・−
・ボトムプレート、４・コイル、５ ・コンペタｐ−プ
レート、６・・・インナーカバー、７・・炉熱電対、８
アウクーカパー、Ａ・−・下段コイル、Ｂ用中段コイ
ル、Ｃ・・上段コイル 第１図 第 ２１／１ 第；３１−ス１ 加熱時間（ｈｒ） 、４．、、。
のノ々ツテ式焼鈍炉の制御方法娶示すグラフでちる。第
３図は本発明の実施例に：ｒ６げるコイル忘よびコンベ
クタープレートの段積み状態と炉内風量配分状態を示す
狽υ面図、第４図ゴｄよび第５図は第３図に示す炉内風
景配分に２いてそれぞれＱ２ ＜ Ｑ４ ＭよびＱ２≧
Ｑ４とした場合の各コイル中心部の昇温状態ゲ示すグラ
フでを）る。第６１２１１ｒＪ、不発明の伝熱モデルに
よりベース６１１，１度より最７；ｒ ／び、の予測値
と実測値とが焼鈍時間に応じて変化する状態を示すグラ
フである。第７図は不発明法と従来法の制御精度を示す
グラフである。 １・・ベースファン、２ ベース、ｌＡ？ｌｊ、３・−
・ボトムプレート、４・コイル、５ ・コンペタｐ−プ
レート、６・・・インナーカバー、７・・炉熱電対、８
アウクーカパー、Ａ・−・下段コイル、Ｂ用中段コイ
ル、Ｃ・・上段コイル 第１図 第 ２１／１ 第；３１−ス１ 加熱時間（ｈｒ） 、４．、、。
Claims (2)
- （１） ハツチ式焼鈍炉で段積みした複数のコイルを焼
鈍する際、コイル間に位置させるコンベクターシ−トの
形状８よび炉内風量配分ヲ調整することにより段積みし
たコイル内部の温度で、最も温度の低い点である最冷点
が最下段コイルに位置するようにし、該最下段コイルの
ペース温度から最冷点温度ン予測して焼鈍することン特
徴とするパッチ式焼鈍炉の制御方法。 - （２） ペース温度からの最冷点温度の予測はペース温
度な一定の時間間隔毎にと９込み、そのとり込んだペー
ス温度よりコイル幅方向の一次元伝熱モデルン用いて最
冷点温度ン予測することン特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載のバッチ式焼鈍炉の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15394083A JPS6046329A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | バツチ式焼鈍炉の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15394083A JPS6046329A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | バツチ式焼鈍炉の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6046329A true JPS6046329A (ja) | 1985-03-13 |
| JPH0159339B2 JPH0159339B2 (ja) | 1989-12-15 |
Family
ID=15573400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15394083A Granted JPS6046329A (ja) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | バツチ式焼鈍炉の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046329A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2703780A1 (fr) * | 1993-04-08 | 1994-10-14 | Lorraine Laminage | Dispositif de mesure de température entre les spires d'une bobine en bande métallique. |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5411011A (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Controlling method for annealing temperature in annealing furnace of batch type |
| JPS5743934A (en) * | 1980-08-30 | 1982-03-12 | Kawasaki Steel Corp | Controlling method of batch type annealing furnace |
-
1983
- 1983-08-23 JP JP15394083A patent/JPS6046329A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5411011A (en) * | 1977-06-29 | 1979-01-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Controlling method for annealing temperature in annealing furnace of batch type |
| JPS5743934A (en) * | 1980-08-30 | 1982-03-12 | Kawasaki Steel Corp | Controlling method of batch type annealing furnace |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2703780A1 (fr) * | 1993-04-08 | 1994-10-14 | Lorraine Laminage | Dispositif de mesure de température entre les spires d'une bobine en bande métallique. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0159339B2 (ja) | 1989-12-15 |
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