JPH0768580B2 - 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 - Google Patents
鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板Info
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- JPH0768580B2 JPH0768580B2 JP63033320A JP3332088A JPH0768580B2 JP H0768580 B2 JPH0768580 B2 JP H0768580B2 JP 63033320 A JP63033320 A JP 63033320A JP 3332088 A JP3332088 A JP 3332088A JP H0768580 B2 JPH0768580 B2 JP H0768580B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、鋼板の表面に磁区制御を施した、鉄損の著し
く優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板に関する。
く優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板に関する。
（従来の技術） 高磁束密度一方向性電磁鋼板の表面に、圧延方向とほぼ
直角の方向に、人為的に磁区制御を施すことにより、鉄
損を低減させる方法が知られている。即ち、特開昭55−
18566号公報、特開昭58−73724号公報における、間隔を
もってレーザービームを照射する方法、特開昭61−9603
6号公報における、間隔をもって侵入体を形成させる方
法、特開昭61−117218号公報における、間隔をもって溝
を形成させる方法、特開昭61−117284号公報における、
間隔をもって、地鉄の一部を除去し、リン酸系張力付加
被膜を施す方法、特開昭62−151511号公報における、間
隔をもってプラズマ炎を照射する方法等が開示されてい
る。
直角の方向に、人為的に磁区制御を施すことにより、鉄
損を低減させる方法が知られている。即ち、特開昭55−
18566号公報、特開昭58−73724号公報における、間隔を
もってレーザービームを照射する方法、特開昭61−9603
6号公報における、間隔をもって侵入体を形成させる方
法、特開昭61−117218号公報における、間隔をもって溝
を形成させる方法、特開昭61−117284号公報における、
間隔をもって、地鉄の一部を除去し、リン酸系張力付加
被膜を施す方法、特開昭62−151511号公報における、間
隔をもってプラズマ炎を照射する方法等が開示されてい
る。
（発明が解決しようとする課題） 前述の人為的磁区制御技術の適用により、高磁束密度一
方向性電磁鋼板の鉄損をかなり向上させることが可能に
なった。
方向性電磁鋼板の鉄損をかなり向上させることが可能に
なった。
しかし、鉄損が一層優れ、且つ鉄損のばらつきの小さい
材料に対する要望は益々強く、更なる材料の高性能化が
必要である。
材料に対する要望は益々強く、更なる材料の高性能化が
必要である。
（課題を解決するための手段） 張力コーティングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほ
ぼ直角の方向に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向
性電磁鋼板について、二次再結晶粒の平均粒径を一定範
囲に限定することにより、著しく優れた鉄損が得られる
ことを知見し、本発明に至った。
ぼ直角の方向に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向
性電磁鋼板について、二次再結晶粒の平均粒径を一定範
囲に限定することにより、著しく優れた鉄損が得られる
ことを知見し、本発明に至った。
以下に本発明に至った経緯について説明する。
Si3.2％を含有し、インヒビターとして、AlNの外に、Mn
S,MnSe,CuxS,Sn,Sbのうち１種又は２種以上を活用し、
最終冷延の板厚を0.17mmとし、脱炭焼鈍を施し、焼鈍分
離剤を塗布し、鋼板をフラットな状態に保って高温仕上
焼鈍を施し、焼鈍分離剤を除去して種々の一方向性電磁
鋼板を得、これ等の鋼板に鋼板の単位断面積当りの張力
が1.0kg/mm2となる張力コーティングを施し、鋼板の表
面に、圧延方向と直角の方向にエネルギー密度2.0J/c
m2、照射幅0.25mm、照射間隔5m/mでパルスレーザーを照
射し、磁束密度B8（磁化力800A/mにおける磁束密度）と
鉄損W15/50を測定した。表面被膜を除去し、二次再結晶
粒の圧延面内における粒径を、圧延方向、圧延方向と45
°方向及び圧延方向と90°方向について線分法で測定
し、平均粒径を求めた（本発明にかかわる平均粒径はす
べてこの方法による）。平均粒径及び磁束密度B8と鉄損
W15/50の関係を第１図に示す。
S,MnSe,CuxS,Sn,Sbのうち１種又は２種以上を活用し、
最終冷延の板厚を0.17mmとし、脱炭焼鈍を施し、焼鈍分
離剤を塗布し、鋼板をフラットな状態に保って高温仕上
焼鈍を施し、焼鈍分離剤を除去して種々の一方向性電磁
鋼板を得、これ等の鋼板に鋼板の単位断面積当りの張力
が1.0kg/mm2となる張力コーティングを施し、鋼板の表
面に、圧延方向と直角の方向にエネルギー密度2.0J/c
m2、照射幅0.25mm、照射間隔5m/mでパルスレーザーを照
射し、磁束密度B8（磁化力800A/mにおける磁束密度）と
鉄損W15/50を測定した。表面被膜を除去し、二次再結晶
粒の圧延面内における粒径を、圧延方向、圧延方向と45
°方向及び圧延方向と90°方向について線分法で測定
し、平均粒径を求めた（本発明にかかわる平均粒径はす
べてこの方法による）。平均粒径及び磁束密度B8と鉄損
W15/50の関係を第１図に示す。
第１図において横軸は平均粒径であり、縦軸は磁束密度
B8である。符号（◎○△×で示す）は鉄損W15/50を示
す。
B8である。符号（◎○△×で示す）は鉄損W15/50を示
す。
第１図から明らかなように、平均粒径が11mm以上で、か
つB8が1.88T以上の場合、特に良好な鉄損が得られるこ
とが判明した。
つB8が1.88T以上の場合、特に良好な鉄損が得られるこ
とが判明した。
焼鈍分離剤の塗布迄、実験Ｉと同様な方法で処理し、治
具を用い、鋼板を圧延方向に曲率半径400mmに曲げた状
態で高温仕上焼鈍を施し、焼鈍分離剤を除去し、鋼板の
平坦化焼鈍を行い、その後、実験Ｉと同様の方法で、張
力コーティングとレーザー照射を施し、磁束密度B8と二
次再結晶粒の平均粒径を測定した。平均粒径とB8の関係
を第２図に示す。第２図において横軸は平均粒径であ
り、縦軸はB8である。
具を用い、鋼板を圧延方向に曲率半径400mmに曲げた状
態で高温仕上焼鈍を施し、焼鈍分離剤を除去し、鋼板の
平坦化焼鈍を行い、その後、実験Ｉと同様の方法で、張
力コーティングとレーザー照射を施し、磁束密度B8と二
次再結晶粒の平均粒径を測定した。平均粒径とB8の関係
を第２図に示す。第２図において横軸は平均粒径であ
り、縦軸はB8である。
第２図から明らかなように、鋼板を曲げた状態で高温仕
上焼鈍を行った場合、平均粒径が大きくなり過ぎるとB8
が劣化する傾向が認められ、平均粒径が50mmを超えると
B8が著しく劣化することが判明した。平均粒径が50mmを
超える場合、B8が劣化し、このため鉄損が劣化すること
が第１図より推定される。
上焼鈍を行った場合、平均粒径が大きくなり過ぎるとB8
が劣化する傾向が認められ、平均粒径が50mmを超えると
B8が著しく劣化することが判明した。平均粒径が50mmを
超える場合、B8が劣化し、このため鉄損が劣化すること
が第１図より推定される。
なお、高温仕上焼鈍は高温、長時間を要するため、通常
コイル状に巻いた状態で、端面を上下方向として、焼鈍
されている。この場合のコイル内周部の曲率半径は大略
400mm以下である。コイルの曲率半径を大きくすれば、
設備規模が大きくなり、製造コスト面で不利になる。
コイル状に巻いた状態で、端面を上下方向として、焼鈍
されている。この場合のコイル内周部の曲率半径は大略
400mm以下である。コイルの曲率半径を大きくすれば、
設備規模が大きくなり、製造コスト面で不利になる。
実験Ｉ、実験IIの結果から、コイル状に巻いた状態で焼
鈍する通常の方法で高温仕上焼鈍を施し、張力コーティ
ングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほぼ直角の方向
に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向性電磁鋼板に
ついて、二次再結晶粒の平均粒径を11〜50mmに限定する
ことにより、著しく優れた鉄損が得られることが明らか
になった。
鈍する通常の方法で高温仕上焼鈍を施し、張力コーティ
ングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほぼ直角の方向
に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向性電磁鋼板に
ついて、二次再結晶粒の平均粒径を11〜50mmに限定する
ことにより、著しく優れた鉄損が得られることが明らか
になった。
C:0.065％、Si:3.0％、Mn:0.075％、S:0.025％、酸可溶
性Al:0.0260％、N:0.0085％、残余：不可避的に混入す
る元素を含有する珪素鋼スラブを1350℃で120分加熱
し、板厚1.1〜5.0mmに熱延し、1120℃で２分間熱延板焼
鈍を施し、300℃迄を30℃／秒で冷却し、板厚0.285mm迄
冷延し、75％H2、25％N2の湿潤雰囲気中で、850℃で３
分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシヤを主とする焼鈍分離
剤を塗布し、鋼板をフラットに保って、高温仕上焼鈍を
行った。高温仕上焼鈍においては、昇温中雰囲気を75％
H2、25％N2とし、昇温速度15℃／時間で1200℃迄昇温
し、水素雰囲気で、1200℃で20時間焼鈍した。製品の磁
束密度B8と二次再結晶粒の平均粒径を測定し、冷延圧下
率とB8及び平均粒径の関係を第３図に示す。
性Al:0.0260％、N:0.0085％、残余：不可避的に混入す
る元素を含有する珪素鋼スラブを1350℃で120分加熱
し、板厚1.1〜5.0mmに熱延し、1120℃で２分間熱延板焼
鈍を施し、300℃迄を30℃／秒で冷却し、板厚0.285mm迄
冷延し、75％H2、25％N2の湿潤雰囲気中で、850℃で３
分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシヤを主とする焼鈍分離
剤を塗布し、鋼板をフラットに保って、高温仕上焼鈍を
行った。高温仕上焼鈍においては、昇温中雰囲気を75％
H2、25％N2とし、昇温速度15℃／時間で1200℃迄昇温
し、水素雰囲気で、1200℃で20時間焼鈍した。製品の磁
束密度B8と二次再結晶粒の平均粒径を測定し、冷延圧下
率とB8及び平均粒径の関係を第３図に示す。
第３図において、横軸が冷延圧下率であり、縦軸が、B8
及び平均粒径である。
及び平均粒径である。
第３図から明らかなように、冷延圧下率が83〜92％の範
囲で、平均粒径11〜50mm、磁束密度B8が1.88T以上の高
磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
囲で、平均粒径11〜50mm、磁束密度B8が1.88T以上の高
磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
次に材料成分その他の条件について説明する。
C:0.12％以下が望ましい。0.12％を超えると脱炭焼鈍に
おける脱炭が困難となる。Si:2.5〜4.5％が望ましい。
2.5％未満では良好な鉄損が得られず、4.5％を超えると
加工性が劣化する。
おける脱炭が困難となる。Si:2.5〜4.5％が望ましい。
2.5％未満では良好な鉄損が得られず、4.5％を超えると
加工性が劣化する。
Mn:0.030〜0.200％が望ましい。0.030％未満では加工性
が劣化し、0.200％を超えると良好な鉄損が得られな
い。
が劣化し、0.200％を超えると良好な鉄損が得られな
い。
Ｓ又はSeの１種又は２種の合計:0.01〜0.06％が望まし
い。0.01％未満又は0.06％を超えると良好な鉄損が得ら
れない。
い。0.01％未満又は0.06％を超えると良好な鉄損が得ら
れない。
酸可溶性Al:0.010〜0.050％が望ましい。0.010％未満で
は、良好な磁束密度が得られず、0.050％を超えると、
二次再結晶が不良となる。
は、良好な磁束密度が得られず、0.050％を超えると、
二次再結晶が不良となる。
N:0.0030〜0.0100％が望ましい。0.0030％未満では、二
次再結晶が不良となり、0.0100％を超えると、ブリスタ
ーきずが発生する。
次再結晶が不良となり、0.0100％を超えると、ブリスタ
ーきずが発生する。
熱延終了後、最終冷延を行う迄に少くとも一度、1050〜
1200℃の温度範囲で焼鈍し急冷処理を行わないと、良好
な製品磁気特性が得られない。
1200℃の温度範囲で焼鈍し急冷処理を行わないと、良好
な製品磁気特性が得られない。
鋼板の単位断面積当りの表面被膜（フォルステライトを
含む）による張力は0.7kg/mm2以上とする。0.7kg/mm2未
満では良好な鉄損が得られない。磁化力800A/mにおける
磁束密度が1.88T以上で良好な鉄損特性が得られる。1.8
8T未満では、良好な鉄損が得られない。
含む）による張力は0.7kg/mm2以上とする。0.7kg/mm2未
満では良好な鉄損が得られない。磁化力800A/mにおける
磁束密度が1.88T以上で良好な鉄損特性が得られる。1.8
8T未満では、良好な鉄損が得られない。
（作用） 二次再結晶の平均粒径が11〜50mmで、鋼板の単位断面積
当りの張力が0.7kg/mm2以上となる表面被膜を有し、磁
化力800A/mにおける磁束密度1.88T以上で、鋼板表面に
圧延方向とほぼ直角の方向に人為的に磁区制御を施した
高磁束密度一方向性電磁鋼板で、著しく優れた鉄損が得
られる。
当りの張力が0.7kg/mm2以上となる表面被膜を有し、磁
化力800A/mにおける磁束密度1.88T以上で、鋼板表面に
圧延方向とほぼ直角の方向に人為的に磁区制御を施した
高磁束密度一方向性電磁鋼板で、著しく優れた鉄損が得
られる。
平均粒径11mm未満の場合鉄損が劣化する原因は、本発明
にかかわる磁区制御材の場合、細かい粒界が鉄損を最小
とする磁区形成パターンに対し有害となっているものと
考えられる。鋼板を曲げた状態で高温仕上焼鈍する場合
（工業製品ベース）に平均粒径50mm超で、B8が低下する
のは、高温焼鈍後の平坦化焼鈍による圧延面からのゴス
方位のずれ等が関与しているものと考えられる。
にかかわる磁区制御材の場合、細かい粒界が鉄損を最小
とする磁区形成パターンに対し有害となっているものと
考えられる。鋼板を曲げた状態で高温仕上焼鈍する場合
（工業製品ベース）に平均粒径50mm超で、B8が低下する
のは、高温焼鈍後の平坦化焼鈍による圧延面からのゴス
方位のずれ等が関与しているものと考えられる。
AlNを主インヒビターとして活用する一方向性電磁鋼板
の製造において、熱延後、最終冷延を行う迄に少くとも
一度1050〜1200℃の温度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、
急冷し、圧下率83〜92％で最終冷延を行うことにより、
磁束密度B8が1.88T以上で、二次再結晶粒の平均粒径が1
1〜50mmの高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
の製造において、熱延後、最終冷延を行う迄に少くとも
一度1050〜1200℃の温度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、
急冷し、圧下率83〜92％で最終冷延を行うことにより、
磁束密度B8が1.88T以上で、二次再結晶粒の平均粒径が1
1〜50mmの高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
（実施例） 実施例１ C:0.080％、Si:3.2％、Mn:0.075％、酸可溶性Al:0.0250
％、N:0.0085％、を含有し、S:0.025％又は0.015％、S
e:0.020％、Sn:0.12％、Cu:0.07％、Sb:0.020％のうち
から選ばれた１種又は２種以上を含有する珪素鋼スラブ
を1350℃で120分加熱し、熱延し、0.9〜4.4mmの各板厚
の熱延板とした。
％、N:0.0085％、を含有し、S:0.025％又は0.015％、S
e:0.020％、Sn:0.12％、Cu:0.07％、Sb:0.020％のうち
から選ばれた１種又は２種以上を含有する珪素鋼スラブ
を1350℃で120分加熱し、熱延し、0.9〜4.4mmの各板厚
の熱延板とした。
この熱延板を1000〜1220℃の各種温度で100秒間焼鈍
し、300℃迄を35℃／秒で冷却した。その後、下記に示
す製造プロセスＩ、IIにより、最終冷延前迄処理した。
製造プロセスＩの場合、熱延板焼鈍後直ちに最終冷延を
行った。
し、300℃迄を35℃／秒で冷却した。その後、下記に示
す製造プロセスＩ、IIにより、最終冷延前迄処理した。
製造プロセスＩの場合、熱延板焼鈍後直ちに最終冷延を
行った。
製造プロセスIIの場合、熱延板焼鈍後、所定の厚み迄中
間冷延を行い、1000℃で100秒間焼鈍し、300℃迄25℃／
秒で冷却し、その後、最終冷延を行った。
間冷延を行い、1000℃で100秒間焼鈍し、300℃迄25℃／
秒で冷却し、その後、最終冷延を行った。
最終冷延後、75％H2、25％N2の湿潤雰囲気中で、850℃
で３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシヤを主とする焼鈍
分離剤を塗布し、曲率半径約400mmでコイル状に巻き、
高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍においては、昇温
中雰囲気を75％H2、25％N2とし、昇温速度15℃／時間
で、1200℃迄昇温し、水素雰囲気で1200℃で20時間焼鈍
した。その後、焼鈍分離剤を除去し、次に示すA,B,C,D
の４種の方法による磁区制御処理、張力コーティング、
焼鈍等を行った。
で３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシヤを主とする焼鈍
分離剤を塗布し、曲率半径約400mmでコイル状に巻き、
高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍においては、昇温
中雰囲気を75％H2、25％N2とし、昇温速度15℃／時間
で、1200℃迄昇温し、水素雰囲気で1200℃で20時間焼鈍
した。その後、焼鈍分離剤を除去し、次に示すA,B,C,D
の４種の方法による磁区制御処理、張力コーティング、
焼鈍等を行った。
Ａ法においては、鋼板の単位断面積当りの張力が1.0kg/
mm2となるよう、張力コーティングを行い、コーティン
グの焼付けを兼ねて、850℃で30秒間の平坦化焼鈍を施
し、鋼板の表面に、圧延方向と直角の方向に、エネルギ
ー密度2.0J/cm2、照射幅0.25mm、照射間隔5mmでパルス
レーザーを照射した。
mm2となるよう、張力コーティングを行い、コーティン
グの焼付けを兼ねて、850℃で30秒間の平坦化焼鈍を施
し、鋼板の表面に、圧延方向と直角の方向に、エネルギ
ー密度2.0J/cm2、照射幅0.25mm、照射間隔5mmでパルス
レーザーを照射した。
Ｂ法におては、Ａ法で処理した後、Sb金属粉を塗布し、
800℃で２時間焼鈍した。
800℃で２時間焼鈍した。
Ｃ法においては、鋼板の表面に、圧延方向と直角の方向
に、エネルギー密度3.0J/cm2、照射幅0.2mm、照射間隔5
mmでパルスレーザーを照射し、フォルステライト層を部
分的に除去し、61％硝酸液中に20秒間浸漬し、鋼板の単
位断面積当りの張力が1.0kg/mm2となるよう、張力コー
ティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、850
℃で30秒間の平坦化焼鈍を行った。
に、エネルギー密度3.0J/cm2、照射幅0.2mm、照射間隔5
mmでパルスレーザーを照射し、フォルステライト層を部
分的に除去し、61％硝酸液中に20秒間浸漬し、鋼板の単
位断面積当りの張力が1.0kg/mm2となるよう、張力コー
ティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、850
℃で30秒間の平坦化焼鈍を行った。
Ｄ法においては、歯車ピッチ8m/m、歯車先端曲率半径10
0μｍ、刃の傾きが圧延方向に対して75°である歯車型
ロールにより荷重180kg/mm2で歪導入を行い、鋼板の単
位断面積当りの張力が1.0kg/mm2となるよう、張力コー
ティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、850
℃で30秒間の平坦化焼鈍を行った。
0μｍ、刃の傾きが圧延方向に対して75°である歯車型
ロールにより荷重180kg/mm2で歪導入を行い、鋼板の単
位断面積当りの張力が1.0kg/mm2となるよう、張力コー
ティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、850
℃で30秒間の平坦化焼鈍を行った。
Ａ法、Ｂ法、Ｃ法又はＤ法により処理した後、磁束密度
B8及び鉄損を測定し、しかる後、表面被膜を除去し、酸
洗し、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を測定
した。
B8及び鉄損を測定し、しかる後、表面被膜を除去し、酸
洗し、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を測定
した。
材料の成分、熱延板の板厚、製造プロセス（Ｉ又はI
I）、熱延板焼鈍の均熱温度、中間冷延後の板厚、最終
冷延後の板厚、最終冷延の圧下率、二次再結晶粒の平均
粒径、磁区制御法（A,B,C又はＤ）、磁束密度B8、鉄損
を第１表に示す。
I）、熱延板焼鈍の均熱温度、中間冷延後の板厚、最終
冷延後の板厚、最終冷延の圧下率、二次再結晶粒の平均
粒径、磁区制御法（A,B,C又はＤ）、磁束密度B8、鉄損
を第１表に示す。
第１表から明らかなように、本発明例の場合に著しく鉄
損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
（発明の効果） 本発明により、鉄損の著しく低いトランスの鉄芯等の材
料の供給が可能となり、トランス等電気機器のエネルギ
ー損が大幅に節減できる。
料の供給が可能となり、トランス等電気機器のエネルギ
ー損が大幅に節減できる。
第１図は鋼板をフラットな状態で高温仕上焼鈍を施した
張力コーティングを有する一方向性電磁鋼板の表面にレ
ーザー照射により磁区制御を施した後の磁束密度B8及び
二次再結晶粒の平均粒径と鉄損W15/50の関係を示す図で
ある。 第２図は鋼板を曲げて高温仕上焼鈍を施した後、平坦化
焼鈍を行い、張力コーティングを施し、表面にレーザー
照射により磁区制御を施した一方向性電磁鋼板の磁束密
度B8を二次再結晶粒の平均粒径との関係で示した図であ
る。 第３図は最終冷延圧下率と、鋼板をフラットな状態で高
温仕上焼鈍を施した後の、磁束密度B8及び二次再結晶粒
の平均粒径の関係を示す図である。
張力コーティングを有する一方向性電磁鋼板の表面にレ
ーザー照射により磁区制御を施した後の磁束密度B8及び
二次再結晶粒の平均粒径と鉄損W15/50の関係を示す図で
ある。 第２図は鋼板を曲げて高温仕上焼鈍を施した後、平坦化
焼鈍を行い、張力コーティングを施し、表面にレーザー
照射により磁区制御を施した一方向性電磁鋼板の磁束密
度B8を二次再結晶粒の平均粒径との関係で示した図であ
る。 第３図は最終冷延圧下率と、鋼板をフラットな状態で高
温仕上焼鈍を施した後の、磁束密度B8及び二次再結晶粒
の平均粒径の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】インヒビターとしてAlN及びMnS、MnSeの少
なくとも一方を用いるそれ自体公知の方法で製造され、
鋼板に0.7kg/mm2以上の単位断面積当たり張力を付与す
る張力コーティングを有し、かつ人為的磁区制御処理が
施された一方向性電磁鋼板において、二次再結晶粒の圧
延面内における平均粒径が11〜50mmであることを特徴と
する磁化力800A/mにおける磁束密度が1.88T以上で鉄損
の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63033320A JPH0768580B2 (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 |
| PCT/JP1989/000826 WO1991002823A1 (fr) | 1988-02-16 | 1989-08-15 | Procede de production d'une tole d'acier electromagnetique unidir ectionnelle se caracterisant par une perte de fer extremement basse et par une densite de flux magnetique elevee |
| EP89909241A EP0438592B1 (en) | 1988-02-16 | 1989-08-15 | Production method of unidirectional electromagnetic steel sheet having excellent iron loss and high flux density |
| DE68926457T DE68926457T2 (de) | 1988-02-16 | 1989-08-15 | Herstellungsverfahren von elektroblechen mit goss-textur, die ausgezeichnete eisenverlustwerte und hohe flussdichte haben |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63033320A JPH0768580B2 (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01208421A JPH01208421A (ja) | 1989-08-22 |
| JPH0768580B2 true JPH0768580B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=12383267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0438592B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0768580B2 (ja) |
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| WO (1) | WO1991002823A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP0892072B1 (en) * | 1997-07-17 | 2003-01-22 | Kawasaki Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic characteristics and production process for same |
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| JPS53129116A (en) * | 1977-04-18 | 1978-11-10 | Nippon Steel Corp | Oriented electromagnetic steel sheet with excellent magnetic characteristic s |
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| JPS61133321A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 超低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 |
| EP0184891B1 (en) * | 1985-03-05 | 1989-07-12 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented silicon steel sheet and process for producing the same |
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| JPS6254085A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 一方向性珪素鋼鈑のフオルステライト絶縁被膜形成方法 |
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| JPS62151511A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 方向性珪素鋼板の鉄損低減方法 |
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-
1988
- 1988-02-16 JP JP63033320A patent/JPH0768580B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-08-15 EP EP89909241A patent/EP0438592B1/en not_active Revoked
- 1989-08-15 DE DE68926457T patent/DE68926457T2/de not_active Revoked
- 1989-08-15 WO PCT/JP1989/000826 patent/WO1991002823A1/ja not_active Ceased
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013234342A (ja) * | 2012-05-07 | 2013-11-21 | Jfe Steel Corp | 磁区細分化処理方法および方向性電磁鋼板 |
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|---|---|
| WO1991002823A1 (fr) | 1991-03-07 |
| EP0438592B1 (en) | 1996-05-08 |
| JPH01208421A (ja) | 1989-08-22 |
| EP0438592A4 (en) | 1993-10-20 |
| DE68926457T2 (de) | 1997-01-02 |
| EP0438592A1 (en) | 1991-07-31 |
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