JPH0215143A - 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 - Google Patents
冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼Info
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- JPH0215143A JPH0215143A JP63164638A JP16463888A JPH0215143A JP H0215143 A JPH0215143 A JP H0215143A JP 63164638 A JP63164638 A JP 63164638A JP 16463888 A JP16463888 A JP 16463888A JP H0215143 A JPH0215143 A JP H0215143A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は軟磁性鉄鋼材料に関し、詳しくは電子燃料噴射
装置、電磁弁、磁気センサ等に用いられる冷間鍛造性、
磁気特性、電気特性、耐食性および被削性に優れた冷間
鍛造用軟磁性ステンレス鋼に関する。
装置、電磁弁、磁気センサ等に用いられる冷間鍛造性、
磁気特性、電気特性、耐食性および被削性に優れた冷間
鍛造用軟磁性ステンレス鋼に関する。
［従来の技術］
従来、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センサ等磁芯材
料には、大部分鉄が使用されていた。なぜなら、鉄はあ
る程度の軟磁性を持っている上、上記用途の部品のよう
な複雑形状にも、容易に冷間鍛造てきる優れた冷鍛性を
持ち、製造コストが安く、素材自体が安価である。
料には、大部分鉄が使用されていた。なぜなら、鉄はあ
る程度の軟磁性を持っている上、上記用途の部品のよう
な複雑形状にも、容易に冷間鍛造てきる優れた冷鍛性を
持ち、製造コストが安く、素材自体が安価である。
これに対して近年、鉄で使用している現用の製造ライン
で製造できる、つまり鉄並の冷鍛性があり、耐食性が優
れ更に高性能化のニーズから、応答性の向上という、３
つの特性を合わせ持つ鋼が要求されてきた。しかしなが
ら、現在の技術は次のようなところに止とまっている。
で製造できる、つまり鉄並の冷鍛性があり、耐食性が優
れ更に高性能化のニーズから、応答性の向上という、３
つの特性を合わせ持つ鋼が要求されてきた。しかしなが
ら、現在の技術は次のようなところに止とまっている。
一つは、鉄に冷鍛後Ｎ１−Ｐメツキを施し、耐食性を付
加したものである。この材料は、冷鍛性は非常に優れて
いるものの（３２ｋｉ（ｆ／ ｍｍ２）、部品として組
み込まれて、作動中にメツキが剥がれ弁が目詰まりする
という欠点があった。さらに、電気抵抗が１５μΩｃｍ
と低く、応答性が非常に悪いという欠点があった。また
、ステンレス鋼関係では、現在、昭和５０年代初めに開
発されなＦｅ１３Ｃｒ−ＩＳｉ ０．２５ＡＩ鋼が冷
鍛用として１０余年の間使われている。この材料は、耐
食性に優れ、電極抵抗が高く、応答性に優れるものの、
引張強さが４５ｋＨｆ／ｍｍ２と高く、とても鉄（引張
強さ３２ ｋｇｆ ／ ｍａｎ２、限界加工率７０％）
に及ぶものでなかった。そのため、鉄用の製造工程では
冷鍛できなかった。その後、１３Ｃｒ−１，５ｉ−０゜
２５Ａ１鋼の冷鍛性と電磁特性の改善は試みられたもの
の、１３Ｃｒ−１，Ｓｉ ０．２５ＡＩを上回る冷鍛
性を有する材料は開発されなかった。また、この材料は
溶接疲労強度が２５ｋｇｆ／ｍｍ２と低く、要求品質の
１−００ ｋｇｆ ／ ｍ１ｏ２以上を満たすものでは
なかった。
加したものである。この材料は、冷鍛性は非常に優れて
いるものの（３２ｋｉ（ｆ／ ｍｍ２）、部品として組
み込まれて、作動中にメツキが剥がれ弁が目詰まりする
という欠点があった。さらに、電気抵抗が１５μΩｃｍ
と低く、応答性が非常に悪いという欠点があった。また
、ステンレス鋼関係では、現在、昭和５０年代初めに開
発されなＦｅ１３Ｃｒ−ＩＳｉ ０．２５ＡＩ鋼が冷
鍛用として１０余年の間使われている。この材料は、耐
食性に優れ、電極抵抗が高く、応答性に優れるものの、
引張強さが４５ｋＨｆ／ｍｍ２と高く、とても鉄（引張
強さ３２ ｋｇｆ ／ ｍａｎ２、限界加工率７０％）
に及ぶものでなかった。そのため、鉄用の製造工程では
冷鍛できなかった。その後、１３Ｃｒ−１，５ｉ−０゜
２５Ａ１鋼の冷鍛性と電磁特性の改善は試みられたもの
の、１３Ｃｒ−１，Ｓｉ ０．２５ＡＩを上回る冷鍛
性を有する材料は開発されなかった。また、この材料は
溶接疲労強度が２５ｋｇｆ／ｍｍ２と低く、要求品質の
１−００ ｋｇｆ ／ ｍ１ｏ２以上を満たすものでは
なかった。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は電子燃料噴射装置等の磁芯材料として使用され
る従来鋼の前記のごとき欠点を解決すべくなされたもの
で、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センナ等の磁芯材
料に要求される引張り強さが４０Ｋｇｆ／ＩＩＩＩＩ１
２以下、限界加工率７０％以」二であって優れた冷間鍛
造性を有し、電気抵抗が４５μΩｃｍ以上であって優れ
た電気抵抗を示し、さらに耐食性、磁気特性、溶接性、
被剛性に優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
る従来鋼の前記のごとき欠点を解決すべくなされたもの
で、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センナ等の磁芯材
料に要求される引張り強さが４０Ｋｇｆ／ＩＩＩＩＩ１
２以下、限界加工率７０％以」二であって優れた冷間鍛
造性を有し、電気抵抗が４５μΩｃｍ以上であって優れ
た電気抵抗を示し、さらに耐食性、磁気特性、溶接性、
被剛性に優れた冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼を提供す
ることを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明者等は、従来鋼の前記のごとき欠点に鑑み、従来
鋼の冷間鍛造性、磁気特性、電気抵抗、耐食性におよぼ
ず各種合金元素の影響について鋭意研究を重ねた結果、
本発明を完成するに至ったものであり、本発明は次に述
へるような新たな知見に塞づくものである。
鋼の冷間鍛造性、磁気特性、電気抵抗、耐食性におよぼ
ず各種合金元素の影響について鋭意研究を重ねた結果、
本発明を完成するに至ったものであり、本発明は次に述
へるような新たな知見に塞づくものである。
鉄並の冷鍛性を得る手段は従来の冶金的手法では本合金
の組成範囲では、マルテンサイ１〜組織になるか、今回
従来法では冶金的に達し得なかった極低Ｃ十Ｎ化するこ
とにより、フェライト単相を得ることを発見した。さら
に、この極低Ｃ＋Ｎフエライ１へ鋼において、Ｓｉ、Ａ
Ｉその他の元素を極限まで下げ（製造上必要量は保つ）
で、清浄化することにより、従来予想された冷鍛性を遥
かに上回る冷鍛性を得ることができた。さらに、この極
低Ｃ十Ｎ化により、フェライト単相が得られたため、磁
気特性はＳｉ、ＡＩ無くして、他の軟磁性ステンレス並
の特性を得られた。また、各元素の清浄化に伴い、Ａｌ
；０．０２０％以下となし、溶接時のアルミナの生成が
抑制され、溶接部の疲労強度が急激に向上した。
の組成範囲では、マルテンサイ１〜組織になるか、今回
従来法では冶金的に達し得なかった極低Ｃ十Ｎ化するこ
とにより、フェライト単相を得ることを発見した。さら
に、この極低Ｃ＋Ｎフエライ１へ鋼において、Ｓｉ、Ａ
Ｉその他の元素を極限まで下げ（製造上必要量は保つ）
で、清浄化することにより、従来予想された冷鍛性を遥
かに上回る冷鍛性を得ることができた。さらに、この極
低Ｃ十Ｎ化により、フェライト単相が得られたため、磁
気特性はＳｉ、ＡＩ無くして、他の軟磁性ステンレス並
の特性を得られた。また、各元素の清浄化に伴い、Ａｌ
；０．０２０％以下となし、溶接時のアルミナの生成が
抑制され、溶接部の疲労強度が急激に向上した。
本発明の冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼は、第１発明と
して、重量比にしてＣ；Ｏ，０１５％以下、Ｓ ｉ・０
．２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｓｈ。
して、重量比にしてＣ；Ｏ，０１５％以下、Ｓ ｉ・０
．２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｓｈ。
０１０％以下、Ｃｒ；８〜１３％、Ａｌ；０．０２０％
以下、Ｏ；０．００７０％口下、Ｎ；０．０１００％以
下、Ｃ＋Ｎ、０．０２０％以下を含有し残部Ｆｅならび
に不純物元素からなることを要旨とする。
以下、Ｏ；０．００７０％口下、Ｎ；０．０１００％以
下、Ｃ＋Ｎ、０．０２０％以下を含有し残部Ｆｅならび
に不純物元素からなることを要旨とする。
第２発明は、第１発明にさらに磁気特性と冷間鍛造性を
改善するためＴｉ；０．０３〜０．２０％を含有し、第
３発明は、第１発明にさらに切削性を改善するためＣａ
；０．００２〜０．０２％、Ｂ１：０３０％以下、Ｐｂ
、０．３０％以丁、Ｓ ；Ｏ、ｏ ４０％以下、Ｓｅ；
０．０４０％以下のうち１種または２種以上を含有し、
さらに、Ｓ、Ｓｅを１種以上含有させる場合にはＴｅ；
０．００２〜０．０４０％、Ｚｒ；０．０２〜０．１．
５のうち１種または２種を含有し、第４発明は、第１発
明にさらに耐食性を改善するためＭｏ；２．５％以下、
Ｃｕ；０．５０％以下、Ｎｉ；０．５０％以下、Ｎｂ、
０．２０％以下、Ｖ：０゜２０％以下のうち１種または
２種以上を含有したことを要旨とする。また、第５〜第
７発明は、第２発明と第３〜第４発明を組み合わせてな
ることを要旨とする。
改善するためＴｉ；０．０３〜０．２０％を含有し、第
３発明は、第１発明にさらに切削性を改善するためＣａ
；０．００２〜０．０２％、Ｂ１：０３０％以下、Ｐｂ
、０．３０％以丁、Ｓ ；Ｏ、ｏ ４０％以下、Ｓｅ；
０．０４０％以下のうち１種または２種以上を含有し、
さらに、Ｓ、Ｓｅを１種以上含有させる場合にはＴｅ；
０．００２〜０．０４０％、Ｚｒ；０．０２〜０．１．
５のうち１種または２種を含有し、第４発明は、第１発
明にさらに耐食性を改善するためＭｏ；２．５％以下、
Ｃｕ；０．５０％以下、Ｎｉ；０．５０％以下、Ｎｂ、
０．２０％以下、Ｖ：０゜２０％以下のうち１種または
２種以上を含有したことを要旨とする。また、第５〜第
７発明は、第２発明と第３〜第４発明を組み合わせてな
ることを要旨とする。
次に本発明において成分組成を限定する理由について説
明する。
明する。
Ｃ・０．０１５％以下
Ｃは固溶強化によって冷間鍛造性を害するとともに磁気
特性にも悪影響を与える元素であり、本発明においては
できるだけ低下させることが望ましくその北限を０．０
１５％とした。なお、冷間鍛造性および磁気特性をさら
に向上させるためには好ましくはＯ，０１０％以下にす
ることが望ましい。
特性にも悪影響を与える元素であり、本発明においては
できるだけ低下させることが望ましくその北限を０．０
１５％とした。なお、冷間鍛造性および磁気特性をさら
に向上させるためには好ましくはＯ，０１０％以下にす
ることが望ましい。
ＳｉＯ２０％以下
ｓｒは、固溶強化作用によって冷間鍛造性を害する元素
でもあり、本発明は冷間鍛造性を最重視するものである
ので、その上限を０２０％未満とした。
でもあり、本発明は冷間鍛造性を最重視するものである
ので、その上限を０２０％未満とした。
Ｍｎ・０３５％以下
Ｍ ｎは耐食性、磁気特性、冷間鍛造性を著しく損なう
ので、０．１０％以下が望ましいが、実際の製造性を考
慮して０３５％以下とした。
ので、０．１０％以下が望ましいが、実際の製造性を考
慮して０３５％以下とした。
Ｓ・０．０１０％以下
Ｓは鋼中の不純物として含有されるが、冷間鍛速性を害
する元素であるので、その」−眼を００１０％としな。
する元素であるので、その」−眼を００１０％としな。
Ｃｒ；８〜１３％
Ｃｒは、耐食性、電気抵抗、磁気特性を改善する基本的
な元素であり、少なくとも８％以上添加されないと、そ
の効果は十分でなく、優れた耐食性、電気抵抗が得られ
ないので、下限を８％とした。しかし、１３％を越えて
含有させると、磁気特性を損なうと共に冷間鍛造性をも
損なうので」限を１３％とした。
な元素であり、少なくとも８％以上添加されないと、そ
の効果は十分でなく、優れた耐食性、電気抵抗が得られ
ないので、下限を８％とした。しかし、１３％を越えて
含有させると、磁気特性を損なうと共に冷間鍛造性をも
損なうので」限を１３％とした。
ＡＩ・０．０２０％以下
ＡＩは固溶強化元素て冷間鍛造性を害すると共に溶接性
をも阻害する元素である。溶接部の疲労強度１．ＯＯｋ
ｇｆ／＋１２を得るためには、００２０％以下に抑制す
る必要があり、下限を００２０％とした。
をも阻害する元素である。溶接部の疲労強度１．ＯＯｋ
ｇｆ／＋１２を得るためには、００２０％以下に抑制す
る必要があり、下限を００２０％とした。
０；０．００７０％以下
Ｏは侵入型固溶体を形成し冷間鍛造性を著しく劣化させ
るので、てきるだけ少ないほうか望ましいが、実際の製
造性を考慮して上限を０００７０％としな。
るので、てきるだけ少ないほうか望ましいが、実際の製
造性を考慮して上限を０００７０％としな。
Ｎ、０．０１００％以下
Ｎは鋼中不純物として含まれるが、０．０１００％以下
に規制することにより、冷間鍛造性および磁気特性の改
善に効果的なので、上限をｏ。
に規制することにより、冷間鍛造性および磁気特性の改
善に効果的なので、上限をｏ。
１００％としな。
Ｃ１−Ｎ、０．０２０％以下
ＣおよびＮは、磁気特性、耐食性を著しく損なう元素で
あり、いずれも固溶強化作用により冷間＠速性を損なう
元素である。本発明において００２０％以下とすること
によりＳｉ、ＡＩ無添加でもαフエライ１〜単相となり
引張強さ３６ｋｇｆ／ｍｍ２以下、限界加工率７０％以
」二と優れた冷間鍛造性を得ることを目的とするのてあ
り、ＣｆＮをできるだり低下さぜることが必要てあり、
上限を００２０％とした。
あり、いずれも固溶強化作用により冷間＠速性を損なう
元素である。本発明において００２０％以下とすること
によりＳｉ、ＡＩ無添加でもαフエライ１〜単相となり
引張強さ３６ｋｇｆ／ｍｍ２以下、限界加工率７０％以
」二と優れた冷間鍛造性を得ることを目的とするのてあ
り、ＣｆＮをできるだり低下さぜることが必要てあり、
上限を００２０％とした。
′Ｉ″Ｉ：０．０３〜０２０％
ＴＩは磁束密度、保磁力なとの磁気特性を大幅に改善す
るとともにＣｆＮ量が００２０％以下と極低域において
は、Ｃ＋ Ｎを微細な炭窒化物に固定化することによっ
て、引張強さ、限界加工率などの冷間鍛造性を大幅に改
善する元素であるり、本発明においては重要な元素であ
る。これらの効果を得るには少なくとも００３％以上含
有させる必要があり、その下限を０．０３％とした。し
かし、０２０％以上のＴｉを含有させてもその効果が飽
和するので、上限を０２０％としな。
るとともにＣｆＮ量が００２０％以下と極低域において
は、Ｃ＋ Ｎを微細な炭窒化物に固定化することによっ
て、引張強さ、限界加工率などの冷間鍛造性を大幅に改
善する元素であるり、本発明においては重要な元素であ
る。これらの効果を得るには少なくとも００３％以上含
有させる必要があり、その下限を０．０３％とした。し
かし、０２０％以上のＴｉを含有させてもその効果が飽
和するので、上限を０２０％としな。
ｓ＋；ｏ４ｏ％以下、Ｓｅ；０．０４０％以下Ｓ、Ｓｅ
は切削性を改善するために添加するが、多量の添加は冷
間鍛造性を損なうのて、上限を００４０％とした。
は切削性を改善するために添加するが、多量の添加は冷
間鍛造性を損なうのて、上限を００４０％とした。
Ｐｂ；０．３０％以下、Ｂｉ；０．０３０％以下Ｂｉ、
Ｐｂは切削性を改善する元素であるが、多量の添加は冷
間鍛造性を損なうので、０．３０％以下としな。
Ｐｂは切削性を改善する元素であるが、多量の添加は冷
間鍛造性を損なうので、０．３０％以下としな。
Ｃａ；０．００２〜０．０２％
Ｃａは切削性を改善するために添加するが、前記効果を
得るためには０．００２％以上の添加が必要である。し
かし、００２％を越えて添加されると冷間鍛造性を損な
うので、上限を００２％とした。
得るためには０．００２％以上の添加が必要である。し
かし、００２％を越えて添加されると冷間鍛造性を損な
うので、上限を００２％とした。
Ｔｅ・００２〜００４０％
Ｔｅは冷間鍛造性に及ぼすＳ、Ｓｅの影響を無害化する
作用を有しており、この効果を得るには００２％以上含
有する必要がある。しかし、多量の添加は返って冷間鍛
造性を損なうので上限を０００４０％とした。
作用を有しており、この効果を得るには００２％以上含
有する必要がある。しかし、多量の添加は返って冷間鍛
造性を損なうので上限を０００４０％とした。
ＺｒＯＯ２〜０１５％
ＺｒはＭ ｎ Ｓを球状化して、冷間鍛造性を改善する
元素てあり、少なくとも００２％以上含有させる必要か
ある。しかし、多量の添加は逆に冷間鍛造性を損なうの
で、上限を０１５％とした。
元素てあり、少なくとも００２％以上含有させる必要か
ある。しかし、多量の添加は逆に冷間鍛造性を損なうの
で、上限を０１５％とした。
Ｍｏ；２．５％以下、Ｃｕ：０．５０％以下、Ｎｉ；０
゜５０％以下、Ｎｂ、０２０％以下、Ｖ、０．２０％以
下、 Ｍ；Ｃｕ、Ｎｉ、Ｎｂ、■は耐食性を改善する元素であ
る。しかし、Ｍｏは２５％、ＣｕとＮｉはそれぞれ０５
％、Ｎｂおよび■は０２０％を越えて含有させるといず
れも磁気特性、冷間鍛造性を損なうので、その」１限を
Ｍｏは２５％、Ｃｕ、Ｎは０５％、Ｎ １１、■は０．
２０％とした。
゜５０％以下、Ｎｂ、０２０％以下、Ｖ、０．２０％以
下、 Ｍ；Ｃｕ、Ｎｉ、Ｎｂ、■は耐食性を改善する元素であ
る。しかし、Ｍｏは２５％、ＣｕとＮｉはそれぞれ０５
％、Ｎｂおよび■は０２０％を越えて含有させるといず
れも磁気特性、冷間鍛造性を損なうので、その」１限を
Ｍｏは２５％、Ｃｕ、Ｎは０５％、Ｎ １１、■は０．
２０％とした。
［実施例］
次に本発明の特徴を従来鋼、比較鋼と比べて実施例でも
って明らかにする。第１表はこれら供試鋼の化学成分を
示すものである。
って明らかにする。第１表はこれら供試鋼の化学成分を
示すものである。
（以下余白）
第１表において、Ｎ； １〜３は第１発明、Ｎ。
４〜５は第２発明、Ｎ； ６〜１−６は第３発明、Ｎ；
１７〜２４は第４発明、Ｎ；２５〜２６は第５発明、Ｎ
；２７は第６発明、Ｎｏ ２８〜２９は第７発明である
。また、Ｎ；３０はＣ含有量の高い比較例、Ｎ；３１は
Ｎ含有量およびＣ十Ｎ含有量の高い比較例、Ｎ；３２は
Ｓｉ含有量の高い比較例である。Ｎ；３３はおよびＮ；
３４は従来鋼である。
１７〜２４は第４発明、Ｎ；２５〜２６は第５発明、Ｎ
；２７は第６発明、Ｎｏ ２８〜２９は第７発明である
。また、Ｎ；３０はＣ含有量の高い比較例、Ｎ；３１は
Ｎ含有量およびＣ十Ｎ含有量の高い比較例、Ｎ；３２は
Ｓｉ含有量の高い比較例である。Ｎ；３３はおよびＮ；
３４は従来鋼である。
第１表の供試鋼について、９００℃で２時間保持し、つ
いで冷却速度１００°Ｃ／時間という熱処理を施して引
張強さ、限界加工率、磁束密度、保磁力、耐食性、電気
抵抗、被剛性を測定した。
いで冷却速度１００°Ｃ／時間という熱処理を施して引
張強さ、限界加工率、磁束密度、保磁力、耐食性、電気
抵抗、被剛性を測定した。
引張強さについては５．７ Ｉ ３４号試験片を用いて
測定したものであり、限界加工率については、日本塑性
加工学会冷間鍛造分科会基準、冷間据込み性試験方法（
暫定基準）に基ついて、試験片として直径１４１φ、高
さ２１ｍｍ、ノツチ付きを用い圧縮試験を行い割れ発生
率５０％の据込率を測定したものである。
測定したものであり、限界加工率については、日本塑性
加工学会冷間鍛造分科会基準、冷間据込み性試験方法（
暫定基準）に基ついて、試験片として直径１４１φ、高
さ２１ｍｍ、ノツチ付きを用い圧縮試験を行い割れ発生
率５０％の据込率を測定したものである。
磁気特性については、直流型Ｂ ｌ−１１−レーザを用
い手、試験片として外径２４ｍ＋ｎφ、内径１６＋ｎ＋
ｎφ、厚さ１６ｍｍのリングを製作し、磁束密度、保磁
力を測定したちのである。
い手、試験片として外径２４ｍ＋ｎφ、内径１６＋ｎ＋
ｎφ、厚さ１６ｍｍのリングを製作し、磁束密度、保磁
力を測定したちのである。
また、耐食性については、５％ＮａＣｌ水溶液にて塩水
噴霧試験を行いその発錆率を測定し、発錆率が５％以下
のものを◎、発錆率が５超〜２５％のものを○とした。
噴霧試験を行いその発錆率を測定し、発錆率が５％以下
のものを◎、発錆率が５超〜２５％のものを○とした。
電気抵抗についてはポイーストンブリッジ法により試験
片として］．２ｍｍφ×５００ｍｍ線を用いて測定した
ものである。
片として］．２ｍｍφ×５００ｍｍ線を用いて測定した
ものである。
被剛性については、］、Ｏｍｍ厚さの試験片を用いて回
転数７２５ ｒ、ｐ、＋ｎ、ドリルＳ Ｋ Ｈ５＋ｎ
ｍφ、荷重４に、で穿孔試験を行い、穴明けに要する時
間を測定したものである。
転数７２５ ｒ、ｐ、＋ｎ、ドリルＳ Ｋ Ｈ５＋ｎ
ｍφ、荷重４に、で穿孔試験を行い、穴明けに要する時
間を測定したものである。
測定した引張強さ、限界加工率、磁束密度、保磁力、耐
食性、電気抵抗、被削性は第２表に示した。
食性、電気抵抗、被削性は第２表に示した。
（以下余白）
第２表から知られるように、Ｃ含有量の高く、Ｃｒ含有
量の低い比較例であるＮ；３０は、溶接疲労強度および
耐食性において劣る。また、Ｎ含有量およびＣ十Ｎ含有
量の高い比較例であるＮ。
量の低い比較例であるＮ；３０は、溶接疲労強度および
耐食性において劣る。また、Ｎ含有量およびＣ十Ｎ含有
量の高い比較例であるＮ。
３１は、引張強さが高くか−）限界加工率において劣り
、Ｃおよび８１含有量の高い比較例であるＮｏ。
、Ｃおよび８１含有量の高い比較例であるＮｏ。
３２は、溶接疲労強度において著しく劣る。
−・方、純鉄に相当する比較鋼であるＮ；３３は、冷間
鍛造性は良いものの、耐食性において劣り、１３Ｃｒ−
ＩＳｉ−０，２５ＡＩに相当する従来鋼であるＮ；３４
は引張強さが高く、限界加工率か低く、溶接強度が劣る
。
鍛造性は良いものの、耐食性において劣り、１３Ｃｒ−
ＩＳｉ−０，２５ＡＩに相当する従来鋼であるＮ；３４
は引張強さが高く、限界加工率か低く、溶接強度が劣る
。
これに比較し、本発明鋼であるＮ；１〜Ｎ。
２９は、引張強さが３３にビｆ／ｍｍ２以下であり、限
界加工率も７０％以−Ｆか確保されて冷間鍛造性に優れ
、溶接疲労強度も］、 ］ Ｏｋｇｒ ／ ｍｍ２辺に
であって溶接性に優れ、かつ電気抵抗が高く耐食性に優
れ、磁気的特性においても満足すべきものであって、本
発明の効果が確認された。
界加工率も７０％以−Ｆか確保されて冷間鍛造性に優れ
、溶接疲労強度も］、 ］ Ｏｋｇｒ ／ ｍｍ２辺に
であって溶接性に優れ、かつ電気抵抗が高く耐食性に優
れ、磁気的特性においても満足すべきものであって、本
発明の効果が確認された。
し発明の効果］
本発明の冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼は、以上詳述し
たように、ＳｉおよびＡＩを添加量を低減し、かつＣ，
Ｎ、○等の固溶強化元素を極力低減させることによって
、優れた電気抵抗、磁気特性、耐食性を保持させつつ冷
間鍛造性を著しく改善したものである。さらに、Ｓ、Ｓ
ｅ、Ｐｂ、Ｔｅ、Ｚｒ、Ｔｉを必要に応じて複合添加す
ることによって、冷間鍛造性を損なうことなく、被剛性
を改善したものである。本発明は、パルス作動型の電子
燃料噴射装置、電磁弁等の冷間鍛造によって製造される
磁芯部品に適した耐食軟磁性鋼であり、高い実用性を有
するものである。
たように、ＳｉおよびＡＩを添加量を低減し、かつＣ，
Ｎ、○等の固溶強化元素を極力低減させることによって
、優れた電気抵抗、磁気特性、耐食性を保持させつつ冷
間鍛造性を著しく改善したものである。さらに、Ｓ、Ｓ
ｅ、Ｐｂ、Ｔｅ、Ｚｒ、Ｔｉを必要に応じて複合添加す
ることによって、冷間鍛造性を損なうことなく、被剛性
を改善したものである。本発明は、パルス作動型の電子
燃料噴射装置、電磁弁等の冷間鍛造によって製造される
磁芯部品に適した耐食軟磁性鋼であり、高い実用性を有
するものである。
Claims (7)
- （１）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｓ；０．０１０％
以下、Ｃｒ；８〜１３％、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ
；０．００７０％以下、Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋
Ｎ；０．０２０％以下を含有し残部Ｆｅならびに不純物
元素からなることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステン
レス鋼。 - （２）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｓ；０．０１０％
以下、Ｃｒ；８〜１３％、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ
；０．００７０％以下、Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋
Ｎ；０．０２０％以下、Ｔｉ；０．０３〜０．２０％を
含有し残部Ｆｅならびに不純物元素からなることを特徴
とする冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼。 - （３）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｃｒ；８〜１３％
、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ；０．００７０％以下、
Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋Ｎ；０．０２０％以下を
含有し、さらにＣａ；０．００２〜０．０２％、Ｂｉ；
０．３０％以下、Ｐｂ；０．３０％以下、Ｓ；０．０４
０％以下、Ｓｅ；０．０４０％以下のうち１種または２
種以上を含有し、さらに、Ｓ、Ｓｅを１種以上含有させ
る場合にはＴｅ；０．００２〜０．０４０％、Ｚｒ；０
．０２〜０．１５のうち１種または２種を含有し、残部
Ｆｅならびに不純物元素からなることを特徴とする冷間
鍛造用軟磁性ステンレス鋼。 - （４）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｓ；０．０１０％
以下、Ｃｒ；８〜１３％、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ
；０．００７０％以下、Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋
Ｎ；０．０２０％以下を含有し、さらにＭｏ；２．５％
以下、Ｃｕ；０．５０％以下、Ｎｉ；０．５０％以下、
Ｎｂ；０．２０％以下、Ｖ；０．２０％以下のうち１種
または２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素
からなることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼。 - （５）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｃｒ；８〜１３％
、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ；０．００７０％以下、
Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋Ｎ；０．０２０％以下、
Ｔｉ；０．０３〜０．２０％を含有し、さらにＣａ；０
．００２〜０．０２％、Ｂｉ；０．３０％以下、Ｐｂ；
０．３０％以下、Ｓ；０．０４０％以下、Ｓｅ；０．０
４０％以下のうち１種または２種以上を含有し、さらに
、Ｓ、Ｓｅを１種以上含有させる場合にはＴｅ；０．０
０２〜０．０４０％、Ｚｒ；０．０２〜０．１５のうち
１種または２種を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素
からなることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステンレス
鋼。 - （６）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｓ；０．０１０％
以下、Ｃｒ；８〜１３％、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ
；０．００７０％以下、Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋
Ｎ；０．０２０％以下、Ｔｉ；０．０３〜０．２０％を
含有し、さらにＭｏ；２．５％以下、Ｃｕ；０．５０％
以下、Ｎｉ；０．５０％以下、Ｎｂ；０．２０％以下、
Ｖ；０．２０％以下のうち１種または２種以上を含有し
、残部Ｆｅならびに不純物元素からなることを特徴とす
る冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼。 - （７）重量比にしてＣ；０．０１５％以下、Ｓｉ；０．
２０％以下、Ｍｎ；０．３５％以下、Ｃｒ；８〜１３％
、Ａｌ；０．０２０％以下、Ｏ；０．００７０％以下、
Ｎ；０．０１００％以下、Ｃ＋Ｎ；０．０２０％以下、
Ｔｉ；０．０３〜０．２０％を含有し、さらにＣａ；０
．００２〜０．０２％、Ｂｉ；０．３０％以下、Ｐｂ；
０．３０％以下、Ｓ；０．０４０％以下、Ｓｅ；０．０
４０％以下のうち１種または２種以上を含有し、さらに
、Ｓ、Ｓｅを１種以上含有させる場合にはＴｅ；０．０
０２〜０．０４０％、Ｚｒ；０．０２〜０．１５のうち
１種または２種を含有し、さらにＭｏ；２．５％以下、
Ｃｕ；０．５０％以下、Ｎｉ；０．５０％以下、Ｎｂ；
０．２０％以下、Ｖ；０．２０％以下のうち１種または
２種以上を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素からな
ることを特徴とする冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63164638A JPH0215143A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
| US07/289,726 US4969963A (en) | 1988-06-30 | 1988-12-27 | Soft magnetic stainless steel having good cold forgeability |
| DE8888121858T DE3879195T2 (de) | 1988-06-30 | 1988-12-29 | Weichmagnetischer rostfreier stahl mit guter kaltschmiedbarkeit. |
| EP88121858A EP0348557B1 (en) | 1988-06-30 | 1988-12-29 | Soft magnetic stainless steel having good cold forgeability |
| KR1019880017911A KR900000496A (ko) | 1988-06-30 | 1988-12-30 | 냉간단조용 연자성 스테인레스강 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63164638A JPH0215143A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215143A true JPH0215143A (ja) | 1990-01-18 |
Family
ID=15796993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63164638A Pending JPH0215143A (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4969963A (ja) |
| EP (1) | EP0348557B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0215143A (ja) |
| KR (1) | KR900000496A (ja) |
| DE (1) | DE3879195T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002275590A (ja) * | 2001-03-14 | 2002-09-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 溶接部の加工性に優れた溶接用フェライト系ステンレス鋼 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPH06228717A (ja) * | 1992-12-11 | 1994-08-16 | Daido Steel Co Ltd | 電磁ステンレス鋼 |
| FR2706489B1 (fr) * | 1993-06-14 | 1995-09-01 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
| FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
| EP0786140B1 (en) * | 1994-10-11 | 2000-06-14 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion-resistant magnetic material |
| US5928442A (en) * | 1997-08-22 | 1999-07-27 | Snap-On Technologies, Inc. | Medium/high carbon low alloy steel for warm/cold forming |
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| US20080124240A1 (en) * | 1999-09-03 | 2008-05-29 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
| US7381369B2 (en) * | 1999-09-03 | 2008-06-03 | Kiyohito Ishida | Free cutting alloy |
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| RU2198236C2 (ru) * | 2000-07-27 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Ижорские заводы" | Хладостойкая сталь |
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| DE102005034486A1 (de) * | 2005-07-20 | 2007-02-01 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Kerns für Generatoren sowie Generator mit einem derartigen Kern |
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| US20070176025A1 (en) * | 2006-01-31 | 2007-08-02 | Joachim Gerster | Corrosion resistant magnetic component for a fuel injection valve |
| US8029627B2 (en) * | 2006-01-31 | 2011-10-04 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Corrosion resistant magnetic component for a fuel injection valve |
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| US8012270B2 (en) | 2007-07-27 | 2011-09-06 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Soft magnetic iron/cobalt/chromium-based alloy and process for manufacturing it |
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|---|---|---|---|---|
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-
1988
- 1988-06-30 JP JP63164638A patent/JPH0215143A/ja active Pending
- 1988-12-27 US US07/289,726 patent/US4969963A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-29 DE DE8888121858T patent/DE3879195T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-29 EP EP88121858A patent/EP0348557B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-30 KR KR1019880017911A patent/KR900000496A/ko not_active Withdrawn
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR900000496A (ko) | 1990-01-30 |
| EP0348557A1 (en) | 1990-01-03 |
| DE3879195D1 (de) | 1993-04-15 |
| EP0348557B1 (en) | 1993-03-10 |
| US4969963A (en) | 1990-11-13 |
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