JPS6050133A - ジルコニウム合金製原子炉炉心部材 - Google Patents
ジルコニウム合金製原子炉炉心部材Info
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- JPS6050133A JPS6050133A JP58157601A JP15760183A JPS6050133A JP S6050133 A JPS6050133 A JP S6050133A JP 58157601 A JP58157601 A JP 58157601A JP 15760183 A JP15760183 A JP 15760183A JP S6050133 A JPS6050133 A JP S6050133A
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- zirconium alloy
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、原子炉の炉心部材あるいは化学装置の構造材
など耐食性を要求される構造材として用いられる耐食ジ
ルコニウム合金に関するものである。
など耐食性を要求される構造材として用いられる耐食ジ
ルコニウム合金に関するものである。
一般にジルカロイ−２、ジルカロイ−４ｆｘ、どのジル
コニウム合金は、熱中性子吸収断面積が小さいこと、原
子炉内環境に対する耐食性に優れていること、構造材料
として機械的性質を充分に備えていることなどの理由か
ら原子炉の炉心部材として多く用いられている。
コニウム合金は、熱中性子吸収断面積が小さいこと、原
子炉内環境に対する耐食性に優れていること、構造材料
として機械的性質を充分に備えていることなどの理由か
ら原子炉の炉心部材として多く用いられている。
例えば、軽水炉の燃料集合体の場合、第１図に示すよう
な構造となっている。この燃料集合体は上部タイプレー
ト１と、下部タイグレート２との間に核燃料ペレット′
ｆ！：被覆管３内に装填した複数本の核燃料棒４が取付
けられている。
な構造となっている。この燃料集合体は上部タイプレー
ト１と、下部タイグレート２との間に核燃料ペレット′
ｆ！：被覆管３内に装填した複数本の核燃料棒４が取付
けられている。
これら核燃料棒４は、適宜の間隔で水平に配置されたス
ペーサー５に挿着支持されて整列し、横方向への移動が
抑制されていると共に、核燃料棒４間に冷却材の流路を
形成するようになっている。これら全体はチャンネルボ
ックス６内に収納されて一体となっている。この燃料集
合体は、−基の原子炉に数百本装荷されている。
ペーサー５に挿着支持されて整列し、横方向への移動が
抑制されていると共に、核燃料棒４間に冷却材の流路を
形成するようになっている。これら全体はチャンネルボ
ックス６内に収納されて一体となっている。この燃料集
合体は、−基の原子炉に数百本装荷されている。
前記スペーサー５は第２図に示すように、外枠７で囲ま
れた四角平面の中に、縦横に配置した複数本のパー８と
、複数本のディバイダー９が、水平面で交差して格子状
に形成されている。
れた四角平面の中に、縦横に配置した複数本のパー８と
、複数本のディバイダー９が、水平面で交差して格子状
に形成されている。
またパー８とディバイダー９の端部は外枠７に溶接され
、更にパー８とパー８およびディバイダー９とディバイ
ダー９との交差点も溶接により固定されている。パー８
とパー８の交差点にハ、夫々四角枠状にランタンスプリ
ング１０が支持されている。このようにして、複数個の
小仕切りが形成され、この小仕切りの中に第１図に示す
燃料棒４が挿着されるようになっている。
、更にパー８とパー８およびディバイダー９とディバイ
ダー９との交差点も溶接により固定されている。パー８
とパー８の交差点にハ、夫々四角枠状にランタンスプリ
ング１０が支持されている。このようにして、複数個の
小仕切りが形成され、この小仕切りの中に第１図に示す
燃料棒４が挿着されるようになっている。
これら燃料集合体を形成する炉心部材のうち、例えば、
チャンネルボックス６や燃料被覆管３、あるいはランタ
ンスプリングツＯ’ｆｒ：除＜ス被−サー５の構成部材
などの炉心部材は、一般にジルカロイ−２やゾルカロイ
−４などのジルコニウム合金か用いられている。
チャンネルボックス６や燃料被覆管３、あるいはランタ
ンスプリングツＯ’ｆｒ：除＜ス被−サー５の構成部材
などの炉心部材は、一般にジルカロイ−２やゾルカロイ
−４などのジルコニウム合金か用いられている。
しかしなから、これらジルコニウム合金で形成された炉
心部材は、その使用時間の経過とともに、いわゆるノジ
ュラーコ四−ジョンと呼ばれる腐食反応による白色腐食
生成物が、その表面に斑点状に生成してくることがある
。これはジルコニウム合金が高温水と反応し、この表面
に酸化膜が形成された状態で、生成された水素が合金基
材と表面の酸化膜との間に蓄積して腐食生成物を形成す
るものである。この腐食生成物は、経時的に表面に集積
し、ついには表面から剥離して、合金部材の強度低下を
招くおそれがある。また生成された水素が合金内部に侵
入するとジルコニウムの水素化物が形成され、これが表
面と垂直方向に形成されると、連続した水素化物による
、いわゆる水素脆性の問題があった０ このような問題を解決するため、ジルコニウム合金を溶
解、鍛造、熱間押出、冷間加工、焼鈍など一連の工程全
経て、最終の焼鈍工程において、β焼入する方法（特開
昭５５−１００９４７）およびジルコニウム合金部材の
表面を急熱溶融後、急冷する方法（特開昭５５−５０４
５３）などが提案されている。これらの方法は、何れも
ジルコニウム合金部材の少なくとも表面部の結晶構造を
焼入により、針状結晶粒のβ相（体心立方格子）に変え
ることにより耐ノジユラーコロ−ジョン性を向上させる
ものである。
心部材は、その使用時間の経過とともに、いわゆるノジ
ュラーコ四−ジョンと呼ばれる腐食反応による白色腐食
生成物が、その表面に斑点状に生成してくることがある
。これはジルコニウム合金が高温水と反応し、この表面
に酸化膜が形成された状態で、生成された水素が合金基
材と表面の酸化膜との間に蓄積して腐食生成物を形成す
るものである。この腐食生成物は、経時的に表面に集積
し、ついには表面から剥離して、合金部材の強度低下を
招くおそれがある。また生成された水素が合金内部に侵
入するとジルコニウムの水素化物が形成され、これが表
面と垂直方向に形成されると、連続した水素化物による
、いわゆる水素脆性の問題があった０ このような問題を解決するため、ジルコニウム合金を溶
解、鍛造、熱間押出、冷間加工、焼鈍など一連の工程全
経て、最終の焼鈍工程において、β焼入する方法（特開
昭５５−１００９４７）およびジルコニウム合金部材の
表面を急熱溶融後、急冷する方法（特開昭５５−５０４
５３）などが提案されている。これらの方法は、何れも
ジルコニウム合金部材の少なくとも表面部の結晶構造を
焼入により、針状結晶粒のβ相（体心立方格子）に変え
ることにより耐ノジユラーコロ−ジョン性を向上させる
ものである。
しかしながら、これら焼入による方法は、耐ノジユラー
コロ−ジョン性を向上させる反面１炉心部材としての機
械的特性が劣化する上、肉厚が１咽程度以下の薄板で長
尺であるため、焼入時に曲りやねじれを生ずる問題があ
り、満足すべきものではなかった。
コロ−ジョン性を向上させる反面１炉心部材としての機
械的特性が劣化する上、肉厚が１咽程度以下の薄板で長
尺であるため、焼入時に曲りやねじれを生ずる問題があ
り、満足すべきものではなかった。
本発明は、かかる従来の問題点に艦みなされたもので、
優れた耐ノジーラーフロージョン性を有すると共に、機
械的特性にも優れ、しかも曲りやねじれか少なく、原子
炉の炉心部材や化学装置の構造材として好適な耐食ジル
コニウム合金を提供するものである。
優れた耐ノジーラーフロージョン性を有すると共に、機
械的特性にも優れ、しかも曲りやねじれか少なく、原子
炉の炉心部材や化学装置の構造材として好適な耐食ジル
コニウム合金を提供するものである。
本発明はジルコニウム合金の結晶構造がα相で形成され
、表面に圧縮応力が残留していることにより耐ノジュラ
ーコロ−ジョン性と機械的特性を向上させることを特徴
とするものである。
、表面に圧縮応力が残留していることにより耐ノジュラ
ーコロ−ジョン性と機械的特性を向上させることを特徴
とするものである。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明において用いるジルコニウム合金としては、例え
ば重量比でスズ１．２〜１．７％、鉄０．０７〜０．２
０％、りＯムｏ、０５〜０．１５％、ニッケル０．０３
〜０．０８％、残部ジルコニウムよりなるジルカロイ−
２と呼称されているもの、スズ１．２〜１．７％、鉄０
．１８〜０．２４チ、クロム０．０７〜０．１３％、残
部ジルコニウムよりなるジルカロイ−４と呼称されてい
るもの、あるいはジルコニウム−２，５％ニオブ系、ジ
ルコニウム−ｌチニオブ系、まなはオーゼナイトなどの
ジルコニウム合金に適用することができる。
ば重量比でスズ１．２〜１．７％、鉄０．０７〜０．２
０％、りＯムｏ、０５〜０．１５％、ニッケル０．０３
〜０．０８％、残部ジルコニウムよりなるジルカロイ−
２と呼称されているもの、スズ１．２〜１．７％、鉄０
．１８〜０．２４チ、クロム０．０７〜０．１３％、残
部ジルコニウムよりなるジルカロイ−４と呼称されてい
るもの、あるいはジルコニウム−２，５％ニオブ系、ジ
ルコニウム−ｌチニオブ系、まなはオーゼナイトなどの
ジルコニウム合金に適用することができる。
次に本発明ジルコニウム合金の製造方法を説明する。
ジルコニウム合金を溶解、鍛造、熱間Ｗ出した後、冷間
加工と焼鈍とを複数回繰り返して行う・最終焼鈍の温度
は通常５８０℃近傍で約２時聞手加熱して行うか、この
ようにして得られたジルコニウム合金は残留歪がなく、
また結晶構造はα相（六方晶形）である。
加工と焼鈍とを複数回繰り返して行う・最終焼鈍の温度
は通常５８０℃近傍で約２時聞手加熱して行うか、この
ようにして得られたジルコニウム合金は残留歪がなく、
また結晶構造はα相（六方晶形）である。
ここまでは従来の方法と同一であるが、本発明において
は、最終焼鈍後に、次の熱処理工程を付加することによ
り、表面に圧縮応力全残留させたものである。
は、最終焼鈍後に、次の熱処理工程を付加することによ
り、表面に圧縮応力全残留させたものである。
最終焼鈍したジルコニウム合金全１１例えば高周波加熱
により、表面部全α領域の７８０〜８６０℃まで急加熱
して、数秒間保持した後、急冷することにより、結晶構
造はα相のままで細かい球状の結晶粒のままで且つ表面
に圧縮応力全残留させることができる。
により、表面部全α領域の７８０〜８６０℃まで急加熱
して、数秒間保持した後、急冷することにより、結晶構
造はα相のままで細かい球状の結晶粒のままで且つ表面
に圧縮応力全残留させることができる。
このように急加熱、急冷を行うと、内部に大きな温度差
を生じ、表面部は内部の高温部を包んで冷却するため自
由に収縮できない。この結果、表面部は内部の高温部の
ために張力全骨けながら冷却する。冷却初期においては
、温度は比較的高いから降伏点が低く、表面部は多少永
久変形を起す。しかも中心部まで室温になった時には、
表面部は中心部に比べて変形外だけ伸び過ぎていること
になり、これが内部からの収縮力を受け、最終的には、
表面部は中心部によって圧縮された状態となる。即ち表
面部には圧縮応力が残留し、中心Ｎは引張応力が働いて
、つり合った状態となる。
を生じ、表面部は内部の高温部を包んで冷却するため自
由に収縮できない。この結果、表面部は内部の高温部の
ために張力全骨けながら冷却する。冷却初期においては
、温度は比較的高いから降伏点が低く、表面部は多少永
久変形を起す。しかも中心部まで室温になった時には、
表面部は中心部に比べて変形外だけ伸び過ぎていること
になり、これが内部からの収縮力を受け、最終的には、
表面部は中心部によって圧縮された状態となる。即ち表
面部には圧縮応力が残留し、中心Ｎは引張応力が働いて
、つり合った状態となる。
このように表面部に圧縮応力が残留した状態で、結晶構
造がα相のままでも、耐ノジユラーコロ−ジョン性が向
上する理由については詳らかではないが、圧縮応力が加
った状態では、結晶格子が密につまっているため、表面
から内部へ酸素が拡散しにくくなるためであると考えら
れる。このように酸素の拡散が阻止されると酸化膜が形
成されにくくなり、酸化膜と合金表面との間の水素の蓄
積か防止され、耐ノジユラーコロ−ジョン性が向上する
ものである。
造がα相のままでも、耐ノジユラーコロ−ジョン性が向
上する理由については詳らかではないが、圧縮応力が加
った状態では、結晶格子が密につまっているため、表面
から内部へ酸素が拡散しにくくなるためであると考えら
れる。このように酸素の拡散が阻止されると酸化膜が形
成されにくくなり、酸化膜と合金表面との間の水素の蓄
積か防止され、耐ノジユラーコロ−ジョン性が向上する
ものである。
なおα領域での加熱温度は７８０〜８６０℃とし、ここ
に短時間保持した後、急冷すると、表面に８〜４６ ｋ
ｇ ／ ｔｅａ２ の圧縮応力が残留し、特に残留・圧
縮応力が２０ｋｇＺ■２以上で、効果的な耐ノジユラー
コロ−ジョン性が得られる。
に短時間保持した後、急冷すると、表面に８〜４６ ｋ
ｇ ／ ｔｅａ２ の圧縮応力が残留し、特に残留・圧
縮応力が２０ｋｇＺ■２以上で、効果的な耐ノジユラー
コロ−ジョン性が得られる。
この場合７８０℃未満の加熱では、充分な圧縮応力が残
留せず、また８６０℃全越えると、β領域となり、急冷
すると焼入が行なわれて、表面層がβ相（体心立方格子
）になる上、曲りやねじれが大きく、シかも機械的特性
が劣化するからである〇 また本発明ジルコニウム合金の表面に、圧縮応力が残留
しているので、例えば引張強さが約４５ ｋｌｉ’ ／
１１１１１２ のジルコニウム合金からなる被覆管に
、上記方法により圧縮応力を２０ ｋｇ ／ ｔｅａ”
残留させると、５５ ｋｌｉｌ ／ ｍｍ２ の外部応
力まで破断せずに耐えられることになる。
留せず、また８６０℃全越えると、β領域となり、急冷
すると焼入が行なわれて、表面層がβ相（体心立方格子
）になる上、曲りやねじれが大きく、シかも機械的特性
が劣化するからである〇 また本発明ジルコニウム合金の表面に、圧縮応力が残留
しているので、例えば引張強さが約４５ ｋｌｉ’ ／
１１１１１２ のジルコニウム合金からなる被覆管に
、上記方法により圧縮応力を２０ ｋｇ ／ ｔｅａ”
残留させると、５５ ｋｌｉｌ ／ ｍｍ２ の外部応
力まで破断せずに耐えられることになる。
更に本発明合金は圧縮応力が残留していることにより耐
力が大きくなると共に、伸びが小さくなり、特に沸騰高
温水中に長時間曝らされる原子炉炉心部材や、化学装置
の構造材において、強度、クリープ特性など、機械的特
性の改善効果が大きい。
力が大きくなると共に、伸びが小さくなり、特に沸騰高
温水中に長時間曝らされる原子炉炉心部材や、化学装置
の構造材において、強度、クリープ特性など、機械的特
性の改善効果が大きい。
ジルカロイ−４を用い、通常の溶解、鍛造を行って、ビ
レッｈＴｈ形成した後、熱間押出し全行い、次いで冷間
圧延と真空焼鈍を４回繰り返して、板材を形成した〇 次にこの板材をサイリスタ式の高周波加熱炉を用いて、
その表面層８００℃に急速加熱した。
レッｈＴｈ形成した後、熱間押出し全行い、次いで冷間
圧延と真空焼鈍を４回繰り返して、板材を形成した〇 次にこの板材をサイリスタ式の高周波加熱炉を用いて、
その表面層８００℃に急速加熱した。
この場合、炉内滞留時間（保持時間）は約５秒であった
。この後、直ちに水冷して急速冷却を行った。次に、表
面の酸化膜全研磨除去して仕上げた。
。この後、直ちに水冷して急速冷却を行った。次に、表
面の酸化膜全研磨除去して仕上げた。
このようにして得られた板材を、５００℃、１０５気圧
の高温高圧水蒸気中に放置して、加速腐食試験に行って
耐食性’を調べた。この結果は第３図のグラフに曲線ａ
で示すように腐食による増量は４８時間経過後も僅かで
あった。
の高温高圧水蒸気中に放置して、加速腐食試験に行って
耐食性’を調べた。この結果は第３図のグラフに曲線ａ
で示すように腐食による増量は４８時間経過後も僅かで
あった。
また機械的特性音調べるため、耐力と伸びを調べたとこ
ろ、耐力は４２．８ ｋｇ／ ｍｍ２、伸びは３２．９
チで、優れたクリープ特性を有することが確認された。
ろ、耐力は４２．８ ｋｇ／ ｍｍ２、伸びは３２．９
チで、優れたクリープ特性を有することが確認された。
更に本発明板材の表面応力状態全見るため、Ｘ線により
残留圧縮応力を測定したところ、２８ ｋｇ／ ｍｍ２
であった。なおこの場合のＸ線測定はＣｒＫα（クロ
ムケアルファー）線を用い（２０２２）面からの回折線
２用いて行った。
残留圧縮応力を測定したところ、２８ ｋｇ／ ｍｍ２
であった。なおこの場合のＸ線測定はＣｒＫα（クロ
ムケアルファー）線を用い（２０２２）面からの回折線
２用いて行った。
次に本発明と比較するために、最終焼鈍後、何ら熱処理
を行わない従来のジルコニウム合金板材についても同様
に加速腐食試験全行った。
を行わない従来のジルコニウム合金板材についても同様
に加速腐食試験全行った。
この結果、腐食による増量は第３図のグラフに曲線すで
示すように急激な増加カーブを画いた。また同様に機械
的特性音調べたところ耐力は４２．７ｋｌ？／陥２、伸
びは３２，９チであり、本発明の実施例と同等であった
。またＸ線による圧縮応力の測定では残留が認められな
かった。
示すように急激な増加カーブを画いた。また同様に機械
的特性音調べたところ耐力は４２．７ｋｌ？／陥２、伸
びは３２，９チであり、本発明の実施例と同等であった
。またＸ線による圧縮応力の測定では残留が認められな
かった。
以上説明した如く、本発明に係る耐食ジルコニウム合金
によれば、表面に圧縮応力を残留させることにより、耐
ノジユラーコロ−ジョン性と、機械的特性の向上が図れ
ると共に、従来のβ領域からの焼入によるβ相の形成に
比べて低温度からの急冷であるため、曲りやねじれの発
生が少なく寸法精度にも修れているなど顕著な効果金屑
するものである。
によれば、表面に圧縮応力を残留させることにより、耐
ノジユラーコロ−ジョン性と、機械的特性の向上が図れ
ると共に、従来のβ領域からの焼入によるβ相の形成に
比べて低温度からの急冷であるため、曲りやねじれの発
生が少なく寸法精度にも修れているなど顕著な効果金屑
するものである。
第１図は燃料集合体の一部全切欠して示す縦断面図、第
２図はスペーサーの要部を示す平面材と従来の板材との
腐食増量の時間変化を示すグラフである。 １・・・上部タイプレート、２・・・下部タイプレート
、３・・・被覆管、４・・・核燃料棒、５・・・スペー
サー、６・・・チャンネルボックス、７・・・外枠、ｇ
・・・パー、９・・・ディバイダー、１０・・・ランタ
ンスプリング。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦＠１図 第２図 第３図
２図はスペーサーの要部を示す平面材と従来の板材との
腐食増量の時間変化を示すグラフである。 １・・・上部タイプレート、２・・・下部タイプレート
、３・・・被覆管、４・・・核燃料棒、５・・・スペー
サー、６・・・チャンネルボックス、７・・・外枠、ｇ
・・・パー、９・・・ディバイダー、１０・・・ランタ
ンスプリング。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦＠１図 第２図 第３図
Claims (2)
- （１） ジルコニウム合金の結晶構造がα相で形成され
、表面に圧縮応力が残留していることを特徴とする耐食
ジルコニウム合金。 - （２）残留圧縮応力が２ Ｑ ｋｇ ／ ｍｍ２以上で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の耐食
ジルコニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58157601A JPH079054B2 (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | ジルコニウム合金製原子炉心部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58157601A JPH079054B2 (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | ジルコニウム合金製原子炉心部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6050133A true JPS6050133A (ja) | 1985-03-19 |
| JPH079054B2 JPH079054B2 (ja) | 1995-02-01 |
Family
ID=15653281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58157601A Expired - Lifetime JPH079054B2 (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | ジルコニウム合金製原子炉心部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH079054B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH024945A (ja) * | 1988-06-10 | 1990-01-09 | Hitachi Ltd | 中性子照射下で高温高圧水にさらされるオーステナイト鋼及びその用途 |
| US4990078A (en) * | 1989-08-09 | 1991-02-05 | Sumimoto Heavy Industries, Ltd. | Structure of lip drive portion of T-die |
| JPH07251268A (ja) * | 1994-12-09 | 1995-10-03 | Honda Motor Co Ltd | 自動溶接装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53141899A (en) * | 1977-05-18 | 1978-12-11 | Toshiba Corp | Nuclear fuel element |
| JPS5442599A (en) * | 1977-08-12 | 1979-04-04 | Kraftwerk Union Ag | Method of protecting clad pipe for nuclear reactor fuel rod |
| JPS5487637A (en) * | 1977-12-26 | 1979-07-12 | Hitachi Ltd | Pressure pipe made of zirconium alloy |
| JPS5533034A (en) * | 1978-08-28 | 1980-03-08 | Nec Corp | Liquid-phase epitaxial growing |
-
1983
- 1983-08-29 JP JP58157601A patent/JPH079054B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53141899A (en) * | 1977-05-18 | 1978-12-11 | Toshiba Corp | Nuclear fuel element |
| JPS5442599A (en) * | 1977-08-12 | 1979-04-04 | Kraftwerk Union Ag | Method of protecting clad pipe for nuclear reactor fuel rod |
| JPS5487637A (en) * | 1977-12-26 | 1979-07-12 | Hitachi Ltd | Pressure pipe made of zirconium alloy |
| JPS5533034A (en) * | 1978-08-28 | 1980-03-08 | Nec Corp | Liquid-phase epitaxial growing |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH024945A (ja) * | 1988-06-10 | 1990-01-09 | Hitachi Ltd | 中性子照射下で高温高圧水にさらされるオーステナイト鋼及びその用途 |
| US4990078A (en) * | 1989-08-09 | 1991-02-05 | Sumimoto Heavy Industries, Ltd. | Structure of lip drive portion of T-die |
| JPH07251268A (ja) * | 1994-12-09 | 1995-10-03 | Honda Motor Co Ltd | 自動溶接装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH079054B2 (ja) | 1995-02-01 |
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