JPS6053603A - タービンエンジンの動翼の密封装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はタービンエンジンの動翼列の密封装置に係る。

密封パツキンを支承するセクタが、機械的加速の過渡位
相中、この機械的加速位相中に急速に膨張する内側リン
グと一体的な部材によって径方向位置に第１の抑制を受
け、次に第２の後期熱安定位相中（たとえば第１位相の
５〜６秒の持続時間に比較しておよそ１０分間持続しう
る。）、前記セクタの径方向位置がゆっくり膨張する外
側リングによって第１の抑制に代わって第２の抑制を引
続いて受ける本発明装置は、１９８３年２月３日付出願
のフランス特許出願ＦＲ第８３．０１６７１号によって
周知である。

上記の先行出願と共通する本発明の目的の１つは、ター
ビンエンジンの作動条件下で、翼端と密封パツキンとの
間の、最小であるが、前記密封ノクツキンの摩耗を防ぐ
ため常時プラスの量となる遊隙を確保することである。

このような摩耗はすきまを生じ、従って後の作動位相に
おいて、タービンエンジンの効率にとっても、航空機へ
の適用に際して最大推力を得るためにも、さらにはボン
ピング貯蔵にとっても有害となる漏洩を誘発することに
なろう。

しかし上記フランス特許出願により提案された解決方法
は、密封ノクツキンを支承するセクタの横縁上に、有害
な摩擦の原因となる封止シールを必要とするという不具
合をもたらす。

本発明は、この種の封止シールを除くこと１こよつてこ
のような不具合を避け、なおかつ特にタービンエンジン
の効率に関して同様の結果を得ることを目的とする。こ
のため本発明は、熱ガス管への漏洩量を、最も不利な場
合でもきイっめて僅かであり、大半の場合では実質的に
無くしさえすることを目指す。

上述のような型のタービンエンジンの可動翼列の密封装
置は、本発明によれば、熱慣性が小でありかつ機械的慣
性が大である剛性を有する前記内側リングがモノリシッ
クであること、セクタを内側リングに従属させる結合部
材が熱安定位相中、内側リングに対し直接影響せずに外
側リングに抑制されるセクタの径方向移動を許容する弾
性部材より成ること、および前記セクタの上流側および
下流側先端が、該セクタを外側リングに従属させるフッ
ク部材の少くとも１連の突出周縁面列に対するパッドフ
ランジ部による少くとも１連の支承面より成ることを特
徴とする。

さらに有利には、セクタおよび内側リング間の結合部材
は、内側リングに対し一体的に固定されており、セクタ
の４隅方向に設けたポケット部内に径方向遊隙を残して
閉込められた頭部を有する径方向ねじと、ねじの軸を包
囲し、かつセクタおよび内側リング間に圧縮式に取付け
られたばねより成る。

以下に添付図面を参照して本発明のいくつかの具体例に
ついて詳しく説明する。

第１図は、本発明の第１具体例として、３部分よりなる
タービンのケーシングをあられす。タービン羽根車の上
流側にある上流部分２はフランジ８ａによりタービン羽
根車と直角に中央部４の上流側フランジ８ｂに結合する
。この中央部４はさらに下流側フラン：）８ｃを備え、
タービン羽根車の下流側でケーシングの下流部６のフラ
ンジ８ｔｔに結合する。さらに慣性の犬なモノリシック
の外側リング２０が図示されているが、これは明確な理
解のため第２図、第３図、ｇ４図にも示してあり、たと
えば本具体例では断熱部材２６？こより外側だけを断熱
されている。もちろん、内側断熱部材を設けることも、
本発明の具体例の範囲に含まれる。図示の例ではこの外
側リングは、先端の上流側径方向フラン：）２８および
下流側径方向フランジ３０のみによって張りわたされて
いるが、もちろんこの外側リングをさらに張らせるため
中間フランジを含むこともできよう。第１図の具体例で
は、外側リング２０は次の方法でタービンのケーシング
の上流部２と下流部６内に同時に心出しされる。外側リ
ング２０は、上流側ボルト１５４および下流側ポルｌ−
１５４’（４部２図およびｆＸ４図参照）により、上流
側フック部材１５０および下流側フック部材１５２に結
合され、これらの組合せフック部材１５０および１５２
は、上流側径方向フランジ２８および下流側径方向フラ
ンジ３゜の先端と共働するフックフランジ１５６および
１５８（同じく第２図参照）を外側に含んでいる。

これらの組合せフック部材は、七ノリシックの外側リン
グ２０に対してと同時に相互的にも一体的であり、上流
側ではフック突出部１６０上に、下流側ではフック突出
部１６２上に規則的に分配さ−れた少くとも３個の突出
部を含み、これらの突出部は、上流側ではケーシング２
の１部のフランジ１０内に、下流側ではケーシング６の
１部のフランジ１４内に設けられた同数のポケット部（
上流側では１６４、下流側では１６６）と共働する。

突出部１６０とポケット部１６４を第２図に示す。

これらの突出部とポケット部の数は、３個以上であり、
さらに突出部とポケット部が、外イ１１υリング２０を
中心位置にとどまらせるための周縁上に規則的に分配さ
れる限り任意である。この外側リング２０の役割につい
ては後随詳しく説明するが、熱的に完全に安定した後、
羽根車の遠心力および熱に対する金的な応答時間と同じ
応答時間を持つよう調節された厚さおよび／または断熱
性をもち、さらに、たとえば停止と最大荷重の間の翼端
半径の径方向の差に相当する径方向移動を許容する膨張
係数をもつように選択された材料により構成される。

第１図の具体例では、後に詳しく説明するが、内側リン
グ１７０は、翼の熱膨張（あるいは収縮）をも少くとも
部分的に加えて増加した（あるいは減少）加速遠心力膨
張（あるいは減速遠心力収縮）に対する応答時間にでき
るだけ近い応答時間を、この内側リング１７０に与える
交換加速器を含む。この内側リング１７０は本発明によ
れば、モノリシックであり、図示の具体例では径方向に
比較的大な機械的慣性をこの内側リングに与える部材１
７２を含んでいる。内側リング１７０は、外側リング２
０にこれを結合する（第３図参照）、周縁上に規則的に
分配された比較的長い可撓性の少くとも３個の傾斜脚状
部材１７４により外側リング２０内に心出しされている
。これらの脚状部材１７４は、外側リング２０に対し縦
方向に間隔をとった２個のポルｌ−１７６および１７８
により結合される。これらの脚状部材１７４は、膨張な
いし収縮する余地が事実上桟されている（これらの脚状
部材が可撓性であることから与えられる自由度）にもか
かわらず、外側リング２０を心出し位置に保持する。

脚状部材１７４の数は、これらの脚状部材が少くとも３
個以上であり、周縁上正こ規則的？こ配置される限り任
意である。但し外側リング２０に対して内側リング１７
０が心出し位置に保持されていることを簡単に説明する
ため、４個の脚状部材を９０゜の間隔をおき、そのうち
の１個を上部に配置すると仮定する。垂直加速について
（たとえばタービンエンジンにより推進される飛行機の
おこなう急降下引起しによる）、上下傾斜脚状部材はた
わむことができ、さらに内側リング１７０は、水平傾斜
脚状部材が備えられていなければ、この荷重倍数の作用
で下方へ偏心するだろう。しかしこ才ｔらの脚状部材は
、内側リング１７０上に縦方向１こ１団隔をとった２個
のボルトおよび外側リング２０上に縦方向に間隔をとっ
て配置した２個の元（ルトによって、同時に固定される
から、この下方向への偏心を許容しない。これらの脚状
部材は実際（ここのような運動を断ち切ろうとはたらく
が、切１新１こよって許容される移動は実際上ゼロであ
る。逆ζこ、横方向負荷については、水平面の脚状部材
（ま確実にたわむことができ、但しモノリシックの内側
リング１７０の横方向偏心運動を禁するのは上下の脚状
部材である。さらに当業者はこの心出しシステムによく
通じており、つまりこれらの脚状部利が規則的に分配さ
れている限り、脚状部材の数が少くとも３個あれば実現
可能のシステムであつ−〔、本発明に特によく適合する
。第３図では、後に説明する如＜憤量の節約のため内側
リング１７０上にセクタを固定する装４’ｘａｔ　／こ
組込まれるものとして、内側リング１７０への脚状部材
１７４の固定ボルトを示した。

もぢろん、タービンのケーシング２，４．６内への外側
リング２０の心出しのための前記突出部１６０および１
６２およびポケット部１６４および１６６に類似の突出
部およびポケット部装置を外側リング２０内に心出しす
るだめの、当業者に公知の他の手段を使用することも本
発明の範囲内に含まれる。もちろん同様にタービンのケ
ーシング内への外側リング２０の心出しは、第７図を参
照して後に詳しく説明するが、一方では外１１ｉ！Ｉ　
ＩＪソング０に、他方ではケーシング４に同定された少
くとも３個の可撓性傾斜脚状部材装置すｔによって実現
することができる。

本発明のこの具体例では、セクタ８４の内側に支えられ
た密封パツキン部材は、弾性的に応答時間を小さくシて
内側リング１７０に固定され−［（１）る。モノリシッ
クの内側リング１７０をイ静るｌこめには、後にその役
割を説明する力５、内１１１！ｌ　ＩＪソング７０に属
していない弾性部材を用Ｇする。

たとえばフック部材１５０，１５２の２倍の数（あるい
はそれ以上）のセクタ８４ζよ、夫々のセクタの４隅に
むかって丁ゲット部１８０を含む。

径方向ねじ１８４の頭部１８２は、こオｔらの７１！ゲ
ット部内に閉込められ、但し停止と全吸気速度の間で羽
根車の総膨張に少くとも等しＧ）径方１句遊（涼を残し
ておく。ねじ１８４は、：ねじみぞを設けられたその先
端から径方向に外側に内力１って、内側リング１７０内
にあけられた穴１８８お、Ｌびブーット１９０と、径方
向ねじ１８４が内Ｉｌｌ　ＩＪソング７０に一体的に固
定されるように協働する支承面１８６を含む。

他方では、密封パツキン８６を支えるセクタ８４は、ね
じ１８４の軸を包囲し、一方で（よセクタ８４に押当し
他方では内側リング１７０に押当する圧縮ばね１９２に
よって内側リング１７０からできるかぎり遠ざけて保持
される。

要するに、第１図の具体例では、セクタ８４は上流側と
下流側に、はとんどの作動時において、一方では熱ガス
管と他方では内側リング１７０とセクタ８４間に含まれ
るスは−ス１９４との間に事実上完全な密封性を確保す
るための装置を含む。

さらにごく僅かな場合にだけ、熱ガス管とス又−ス１９
４の間に完全ではなくとも少くとも適切な密封性が達成
される。このためセクタ８４は上流側ではバットフラン
ジ部１９６、下流側では〕ξツト９フランジ部１９８を
含んでおり、これらの部分は図示の具体例では、上流側
フック部材１５０の下流側に向けられた突出円周面列２
００および、下流側フック部材１５２の上流側に向けら
れた突出周縁面列２０２と共働する。

これらのパッドフランジ部１９６はフック部材１５０お
よび１５２の径方向部に対して夫々僅かではあるがプラ
スの縦方向遊隙を残し、このようにしてパッドフランジ
部１９６．１９８が内側リング１７０の熱膨張のため支
承されていない時、逃げを許容する遊隙が、可能な限り
小さな限界値内に保持されるよう確保する。さらに、第
１図の変形例では各セクタ８４は、径方向プラス外方向
に、バットフランジ部１９６．１９８と共にラビリンス
を形成するフック部材１５０　、　Ｌ５２の径方向部吉
共に僅かだがプラスの遊隙を残す、上流側では舌状部２
０４、下流側では舌状部２０６を含む。上流側にも下流
側にも存在するこのプラスの遊隙は、ばね１９２の作用
を受けながらそれでもパッドフランジ部１９６および１
９８がフック部材１５０　、１５２の突出周縁面列２０
０，２０２にもはや押当しなくなる時、著しい空気の漏
洩を許容することなく、セクタ８４が移動することを可
能にする。さらに、フック部材とその隣接部材との密封
性は、周知の方法で、例えば第４図にも示す上流側フッ
ク部材用の、隣接フック部材の厚み内にこのために設け
られたスリット２１２内に挿入されたプレー）−”２０
８によって達成されうる。

プレート″’２１０により密封性が達成されつる下流側
についても同様のことが云える。

他方では、コンプレッサの高圧段の１つ、たとえば最終
段、から抽出される通風気はオリフィス１００を通って
環状室１０２に送られ、ここから上流側フック部材１５
０内に設けられた穴部２１４を通って外側リング２０と
内側リング１７０の間に含まれるスペース内に入り、次
に第１図には図示しない、第３図にごく概略的に示した
多孔によって内側リング１７０を貫通し、羽根の熱膨張
（または収縮）の少くとも工部を加えた羽根と円板の遠
心力方向の膨張（または収縮）にほぼ等しい、きわめて
短い温度応答時間（たとえば９８％）を内側リング１７
０に達成させる。通風気は、下流側フック部材１５２内
に設けられた穴部１２６（第３図参照）を介して漏出し
、次に局部脚状部およびポケット部１６２，１６６（ま
たは同等の可撓性脚状部）を迂回して穴部２１８から下
流方向に漏出し、この穴部２１８から空気は、残留圧力
が可能にする場合にはタービンの後段に送られ（たとえ
ば次の分配器を冷却するため）、あるいは好ましくは撹
乱を生じることなく圧縮気体導管内に戻される。

環状室１０２に供給される空気流の１部は外側リング２
０の外側にも送られることができ、この環状室１０２か
ら正確に設けられた穴部２１８′を介して空気流はター
ビンの下流側に漏出し、穴部２１８を介して送られてき
た空気流と混合する。

最後に、柔軟摩擦式の、上流側ではパツキン２２０゜下
流側ではパツキン２２２，２２２’は、上流側ではフラ
ンジ１０の延長部、および下流側ではフラン＝）１４と
共に密封性を達成する。しかし強調しておかなければな
らないことは、この摩擦はセクタ８４の径方向位置才た
は同心性ｌこ対し有害な影響力をもたないことである。

その理由は、この摩擦は熱膨張（または収縮）を受ける
部材に対してしか影響せず、従って熱膨張による移動に
ついて当業者が周知のように、無視しうる程度の影響力
しかもたず、摩擦効果の大きさは熱膨張作用よりはるか
に小さい。

次に本発明のこの具体例にもとすく装置の作動方法につ
いて、たとえばゼロ速度から出発して最大負荷で安定化
した作動点に達し、次に低速運転に戻り、停止するまで
の全周期について説明する。

始動の間に、翼端半径が増加しく遠心力方向膨張膨張）
、さらに（羽根車と、本発明の対象である密封装置の）
特定寸法は、安定化した低速運転において各種部材が第
１図に示す位置にあり、放縮とセクタ８４の密封パツキ
ン８６の間の遊隙がプラスであるがきわめて小さく（理
解しやすくするためかなり大きめに図示しであるが）、
パッドフランジ部１９６，１９８がフック部材２００゜
２０２に押当してセクタ８４の上流側および下流側フラ
ンジの準密封性を達成するように選定されていると仮定
される。

全吸気速度までの加速行程中に、翼端は先ず、円板およ
び翼の遠心力方向膨張によって急速に（およそ６〜７秒
）増加する。この膨張はタービンエンジンの機械的加速
に正確に従って生じ、翼の熱膨張の少くとも１部につけ
加わる（翼は厚さが薄く、交換面積が大きく、その応答
時間は通常機械的加速と同じオーダーであるため）。し
かしこれと並行して、熱流体はオリフィス１００を介し
て環状室１０２に入り、次に穴部２１４を介して内側リ
ング１７０の外部に達し、第７図に図示した多孔を介し
て内側リング１７０を貫通して穴部１１６から排出し、
突出部およびポケット部１６２゜１６６を迂回して穴部
２１８から排出する。交換加速器、たとえば多孔は翼端
の急速膨張にあては才るとすれば、内側リング１７０が
加熱される、つ才り膨張するのは同じ時間内である（お
よそ５乃至６秒）。内側リング１７０の材料がその膨張
係数に関して適正に選択されたとすれば、内側リングの
径方向膨張は翼端の径方向移動に等しく、かつ同時にお
こなわれるだろう。そして当初の遊隙は翼端と密封パツ
キン８６の間に保持されるだろう。同時に、パット９フ
ランジ部１９６（または１９８）はフック部材２００（
または２ｏ２）への押当をはずれ、しかし高圧コンプレ
ッサ（従って空気管の圧力より高い圧力の）から生じる
空気の漏洩は上流側および下流側で、ごく僅かな流量だ
けセクタ８４を迂回する。その理由は、上流側の舌状部
２０４およびパッドフランジ部１９６により構成される
ラビリンス（才たは下流側では舌状部２０６およびパッ
ト９フランジ部１９８により構成される）は圧縮気流の
心方向の運動を有効に抑制するからである。

さらに、この漏洩は単に少量なばかりでなく、僅かな時
間つまり数１０秒だけしか持続しなＧ）ことに留意すべ
きである。実際、外側リング２０はその断熱部材と熱慣
性により遅らされた温度上昇によって内側リング１７０
に対してゆっくりと膨張する。しかしながら、この外側
リング２０の加熱は熱エネルギ研究者に周知の法則にし
たがう。

つまり、膨張は当初かなり急速に進行し、次に少しずつ
緩慢になり、完全な熱安定は理論的には無限時間の終端
においてのみ得られる（これが応答時間が一般に９８％
とされる理由である）。外側リングフランジ２８（また
は３０）が初めにフ゛ツク部材１５０（または１５２）
のフランジ１５６（または１５８）に押当しているため
、いわゆるフック部材２００（または２０２）の支承面
は、全支承となるまで徐々にパッドフランジ部１９６（
または１９８）に接近し、このため、数１０秒で（特定
例では３５秒）セクタの上流側および下流側の密封性が
回復される。次に外側リング２０は膨張し続けるから（
たとえば９８％のそれの応答時間はとくに断熱部材の作
用で、円板のリム、次いでボスの熱膨張の応答と同一で
、特定の場合にはおよそ１０秒である）、パッドフラン
ジ部１９６．１９８へのフック部材２００および２０２
の押当によりセクタ８４を密封／Ｚツキン８６に押当さ
せる。

この移動は、ねじの頭部１８２がポケット部１８０を占
有していないこと、およびこの、ＩＦケ゛ノド部１８０
が翼端の総膨張量を加えたねじの頭部の高さに等しい径
方向寸法をもつことによって可能である。

従って、この熱安定の全行程と、最初の数１０秒は別と
して、次の全吸気速度運動中に（または低速運転時を上
廻わる標準速度において）、径方向支承による有効な密
閉性が達成される。

最大安定化状態から出発して、タービンエンジンを低速
（または少くとも標準速度）に導くものと仮定しよう。

ごく短時間で、軸と円板の遠心力方向の収縮および羽根
の熱収縮が生じる。同時に、コンプレッサ（標準速度お
よび低速度では満気全速時はど熱していない）から送り
出される送風量によって、内側リング１７０は径方向に
収縮し、ねじ１８４を廻す。しかし、外側リング２０は
ゆっくりしか収縮せず、ばね１９２はパット９フランジ
部１９６，１９８をフック部材２００．２０２に定常的
に押当させておくから、これらのねじ１８４は遊隙によ
って遠心力方向で径方向に移動することができる。それ
故、セクタの上流側および下流側で、回転当初から低速
時熱安定までの全減速位相中の密閉性が達成され、この
低速時に第１図の行程当初時の状態に復帰する。

従って本発明は下記の特徴を備える。

−翼端と密封パツキン８６の間に全く干渉が存在しない
。従って機械的事故以外は密封パツキン８６の損耗がな
い。

一翼端と密封パツキン８６の間の遊隙は定常速度および
加速過渡状態においてはきわめて小さい（減速過渡状態
では遊隙は増加するが、但しこの遊隙の増加は、一方で
は過渡的であるため、他方では低速であるために許容さ
れうる。低速状態では推カレばルは第二義的でしかなく
、気流の消費も比較的僅かである）。

−とくに減速状態において、ばね１９２がパット９フラ
ンジ部１９６，１９８をフック部材２００゜２０２に押
当させ、ばね１９２がさらに押圧式に取付けられ、停止
応力を及ぼすことができる時、密封セクタの径方向運動
をさまたげる摩擦は全く存在しない。

一コンプレッサがら空気管に送り出される漏洩量は、機
械的加速期間以外は前記支承面により事実上さ才たげら
れる。これらの漏洩は、上流側ではラビリンス系１９６
および２０４により、下流側では１９８，２０６によっ
て、僅かに数１０秒間だけ（たとえば機械的加速の間お
よび後に全体でおよそ１０分間）強力に抑制される。

第５図および第６図に示す部材はすべて他図と同じであ
る。それ故、第１の過渡加速状態の間密閉性をさらに改
良した第２の具体例については詳しく説明する必要はあ
るまい（第１図〜第４図の説明があてはまる）。セクタ
８４の舌状部２０４ａおよび２０６ａは多少違った形を
しており、とくに上流側では外側円筒部２３０、下流側
では２３２を含む。前記円筒部２３０および２３２は、
上流側フック部材１５０および２３６については下流側
に曲げられ、下流側フック部材１５２については上流側
に曲げられた円形リプ２３４と協働する。これは、外側
円筒部２３０（または２３２）がタービンエンジンの機
械的加速の終端時に円形リプ２３４（または２３６）と
径方向に接触するためのものである。もちろん、舌状部
２０４ａおよび２０６ａはフック部材に対してきわめて
僅かなプラスの縦方向遊隙を残す。

このようにして、密閉性は常時、第１図〜第４図の変形
例と同様、全定常速度および全減速状態および上記榮件
下で加速後の熱安定時間の大部分にわたり、パッドフラ
ンジ部１’９６（または１９８）をフック部材２００（
または２０２）に押当することにより達成される。また
同様に、機械的加速とそれ？こ続く数秒間に、パット９
フランジ部１９６゜１９８はフック部材２００，２０２
にもはや押当せず、密閉性は上記のラビリンスの作用で
、上流については２０４ａと２３４間のジグザグ路、下
流側では２０６ａと２３６間のジグザグ路によって向上
し、さらにこのジグザグ路が機械的加速の終端で完全に
ふさがれる際には一層向上する。

第７図では、ケーシング中央部でのリング２０の心出し
は第１図の場合の如く少くとも３個の突出部とポケット
部により得られるのではなく、長さ方向に間隔をつけて
配置した２個のボルトによりリング２０に、同時に同様
に長さ方向に間隔をつけて配置した２個のボルト２４０
によりケーシングの中央部４に固定された長い可撓性脚
状部材２３８により達成される。脚状部材２３８は少く
とも３個で、規則的に配置されている。第７図では、リ
ン〆２０への脚状部材２３Ｂの固定が、前記リング２０
への脚状部材１７４の固定に役立つ同じボルト１７８に
よりおこなわれ、同様に脚状部材１７４は他端を支承面
でボルト１８４により固定され、ボルト１８４は内側リ
ング１７０の急速膨張のさい、この膨張時のみ、機械的
加速中、それに続く数１０秒間制御する。

もちろん、内側リング１７０および外側リング２０への
脚状部材１７４および／または外側リング２０への脚状
部材２３８の種々の固定方法を用いることも本発明の範
囲に含まれる。また、フック部材１５０，１５２の円筒
部２００．２０２上へのパッドフランジ部１９６，１９
８の支承の数および／または舌状部材２０４，２０６の
数をふやし請求心方向密封性が径方向支承によりほぼ完
壁に達成されないというまれに起こり得る場合（加速当
初および安定化当初）に請求心方向漏洩量のそれ以上の
抑制をはかることも、本発明の範囲を逸脱しない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明ｌこ従う密封装置の第１の具体例の第１
図のＩ−ｒ線による縦断面図、２ｇ２図は第１図の装置
の、第１図の■−■線による断面図、第３図は第１図の
装置の、第１図の１−１線による断面図、第４図は第１
図の装置の１部を取払ったフック部材の斜視図、第５図
は本発明に従う密封装置の第２の具体例の、第１図に類
似の縦断面図、第６図は第５図の装置の１部を取払った
フック部材の斜視図、および第７図は熱的慣性の大なリ
ングの心出し方法の変形例の、第３図に類似の断面図で
ある。 ２，４．６・・・・・・ケーシング ２０・・・・・・外側リング ８４・・・・・・セクタ ８６・・・・・・密封ノぐツキン １００・・・・・・穴部 １５０．１５２・・・・・・フック部材１７０・・・・
・・内側リング １８４・・・・・・ねじ １９６．１９８・・・・・・セクタパッドフランジ部２
００．２０２・・・・・・突出周縁面列。 第１頁の続き ［株］発明者　シエラールーエルネス　フランス国、ト
・アンドレ・ジュー　−−シュル ルクン ［株］・発明者　タニエル・ランパック　フランス国、
トビス

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　タービンエンジンの動翼列の密封装置において
   、 一翼端と接触した場合に摩耗しやすい材料の密封パツキ
   ンを支持するセクタと、 −タービンエンジンの機械的加速の過渡位相中、コンプ
   レッサの下流側段における抽気により全長および周縁上
   にお′よぶ通風効果により均一に膨張し、かつ前記セク
   タを結合部材を用いて最初に径方向に抑制する内側リン
   グと、 一機械的加速位相に続くタービンエンジンの熱安定位相
   中、コンプレッサの下流段において抽出され、タービン
   のケーシングに設　（けたオリフィスに通ずる多重管に
   より誘導される気流による全長および周縁上におよぶ通
   風効果により同様に均一に膨張し、かつ前記セクタをフ
   ック部材を用いて二番目に径方向に抑制する外側リング
   と を包有し、熱的慣性が小でありかつ機械的慣性が大であ
   る剛性を有する前記内側リングがモノリシックであるこ
   と、セクタを内（ｉｌｌリングに従属させる結合部材が
   熱安定位相中、内側リングの機何学形に直接影響せずに
   外側リングに抑制されるセクタの径方向移動を許容する
   弾性部材より成ること、および前記セクタの上流側およ
   び下流側先端が、該セクタを外側リングに従属させるフ
   ック部材の少くとも１連の突出周縁面列に対するパット
   °フランジ部による少くとも１連の支承面より成ること
   を特徴とする密封装置。 ：２）セクタおよび内側リング間の結合部材が、内側リ
   ングに対し一体的に固定されており、セクタの４隅方向
   に設けたポケット部内に径方向遊隙を残して閉込められ
   た頭部を有する径方向ねじと、ねじの軸を包囲し、かつ
   セクタおよび内側リング間に圧縮式に取付けられたばね
   より成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
   の密封装置。 （３）セクタおよび外側リング間の結合用フック部材が
   分割構造であり、かつブレードが密封性を達成する隣接
   フック部材の厚み内に設けたスリットに挿入されている
   こと、およびフック部材が、周縁上にほぼ規則的に分配
   され、かつ上流側ケーシングおよび下流側ケーシングの
   延長部に設けたポケット部と協働する少くとも３個の突
   出部より成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
   たは第２項に記載の密封装置。 （４）夫々のセクタがノぞット９フランジ部に対して外
   側の径方向位置に配置され、かつ前記ノソツト９フラン
   ジ部と共にラビリンスパツキンを形成する上流側舌状部
   および下流側舌状部を有することを特徴とする特許請求
   の範囲第１項乃至第３項のいずれかに記載の密封装置。 （５）夫々の分割フック部材が、セクタに向かって配置
   され、かつ外側円筒部分を含むセクタの舌状部と協働す
   る円形リプを有することを特徴とする特許請求の範囲第
   １項乃至第３項のいずれかに記載の密封装置。 （６）比較的長く、可撓性でありかつ周縁上に規則的に
   分配された少くとも３個の傾斜脚状部材が、ボルトによ
   り内側リングを外側リングに結合することを特徴とする
   特許請求の範囲第１項乃至第５項のいずれかに記載の密
   封装置。 （７）内側リングへの脚状部材の固定が、内側リングに
   対するセクタの結合部材の固定と同時に達成されること
   を特徴とする特許請求の範囲第４項に記載の密封装置。 （８）少くとも３個の傾斜した、長い、可撓性の脚状部
   材が、ボルトにより外側リングをタービンのケーシング
   の中央部に結合することを特徴とする特許請求の範囲第
   １項および第２項および第４項乃至第７項のいずれかに
   記載の密封装置。