JPS605852A - 面内無方向性の高耐食性電磁鋼板 - Google Patents
面内無方向性の高耐食性電磁鋼板Info
- Publication number
- JPS605852A JPS605852A JP58112904A JP11290483A JPS605852A JP S605852 A JPS605852 A JP S605852A JP 58112904 A JP58112904 A JP 58112904A JP 11290483 A JP11290483 A JP 11290483A JP S605852 A JPS605852 A JP S605852A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- steel sheet
- phase
- electrical steel
- intrasurface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
無方向性電磁鋼板に関連してとくに耐食性の改良を、電
磁特性なかても鉄損の低減にあわせてしかも、低コスト
で実現することの開発成果につき、この明細書で述べる
技術的内容は、電気鉄板が１・４している技術の分野を
占める。
磁特性なかても鉄損の低減にあわせてしかも、低コスト
で実現することの開発成果につき、この明細書で述べる
技術的内容は、電気鉄板が１・４している技術の分野を
占める。
（従来技術とその問題点）
モーター用コアとして用いられる無方向性′１［磁ｆｌ
Ｊ板は、必要な磁気特性をみたし使いやすい点も多いの
で、大量に生産されている。しかし従来一般的なこの種
電磁銅板の製造工程は、きわめて複雑であって近代釣設
０１１Ｓに従っり操業をもってしてもなお製造コストが
かなりに嵩むほか、とくに耐食性はきわめて劣悪である
。
Ｊ板は、必要な磁気特性をみたし使いやすい点も多いの
で、大量に生産されている。しかし従来一般的なこの種
電磁銅板の製造工程は、きわめて複雑であって近代釣設
０１１Ｓに従っり操業をもってしてもなお製造コストが
かなりに嵩むほか、とくに耐食性はきわめて劣悪である
。
近年の電気機器の発展に従い、上記コア材にかなりきび
しい耐食性の要求される使途が増加している０ 電磁鋼板の耐食性改善の従来対策は、たとえば特公昭５
０−’３７１３５号および特°公昭５４−１４５６９号
各公報などに開示されているが、耐食性の具（＋ｉｉｆ
と引きかえに一般に鉄損のレベルが劣悪となり、とくに
後者の一方向性電磁鋼板においてすら、現在の無方向性
けい素ω１４板の低グレイド拐のそれとどうにか比肩す
る程度の値にしかすぎなｌ／’。
しい耐食性の要求される使途が増加している０ 電磁鋼板の耐食性改善の従来対策は、たとえば特公昭５
０−’３７１３５号および特°公昭５４−１４５６９号
各公報などに開示されているが、耐食性の具（＋ｉｉｆ
と引きかえに一般に鉄損のレベルが劣悪となり、とくに
後者の一方向性電磁鋼板においてすら、現在の無方向性
けい素ω１４板の低グレイド拐のそれとどうにか比肩す
る程度の値にしかすぎなｌ／’。
何れにしても従来の電磁ステンレス鋼板は、専ら分塊圧
延スラブ又は連続ｆｉｊＪ （ｊ３スラブより、熱延工
程を経て一回又は二回の冷延後さらに焼なまし処理を〕
１口え、これらの工程を通して厳密な管理を必要とする
不利も看過できない。
延スラブ又は連続ｆｉｊＪ （ｊ３スラブより、熱延工
程を経て一回又は二回の冷延後さらに焼なまし処理を〕
１口え、これらの工程を通して厳密な管理を必要とする
不利も看過できない。
（発明の端緒）
ところで最近高迅回転する単ロール面上あるいは双ロー
ルのロール間隙に溶融金属を導いて、急速に冷却凝固さ
せる直接製板法の研究が進められている。
ルのロール間隙に溶融金属を導いて、急速に冷却凝固さ
せる直接製板法の研究が進められている。
この直接製板法の電磁ステンレス鋼に対する適・用に関
し発明者らは、高Ｃｒ溶ｅ（の急冷挙動について実験を
行い、該方法で得られる高０ｒｉｌ急冷薄帯がα相安定
を有するか又は安定化措置を高じた場合、とくに板面に
（１００）面が平行Ｇこ揃った集合組織をもち面内無方
向性を呈して、電磁特性の面で著しく有利であり、もち
ろんＯｒ含有喰に応じる耐食性が有効に達成されること
を知見した０ 急冷薄帯の直接製板法によれば電磁ステンレス鉗（板の
製造に従来必要としだ熱延、−回又は二回の冷延および
その後の焼なまし処理を通した厳密な管理は殆ど不用と
なり、製造上とくに省エネルギーおよびコスト低減の面
でもことに有利なことが注目される０ （発明の目的） 前記知見に基いて耐食性増強の要請を適切に満たして電
磁特性とくに鉄損が低くしかも低コストな面内無方向性
の電磁ステンレス綱板を提供することがこの発明の目的
である０ （発明のｈ’ｒｊ成） 上記目的は次の事項を骨子とする成分設計にて有利に充
足される。
し発明者らは、高Ｃｒ溶ｅ（の急冷挙動について実験を
行い、該方法で得られる高０ｒｉｌ急冷薄帯がα相安定
を有するか又は安定化措置を高じた場合、とくに板面に
（１００）面が平行Ｇこ揃った集合組織をもち面内無方
向性を呈して、電磁特性の面で著しく有利であり、もち
ろんＯｒ含有喰に応じる耐食性が有効に達成されること
を知見した０ 急冷薄帯の直接製板法によれば電磁ステンレス鉗（板の
製造に従来必要としだ熱延、−回又は二回の冷延および
その後の焼なまし処理を通した厳密な管理は殆ど不用と
なり、製造上とくに省エネルギーおよびコスト低減の面
でもことに有利なことが注目される０ （発明の目的） 前記知見に基いて耐食性増強の要請を適切に満たして電
磁特性とくに鉄損が低くしかも低コストな面内無方向性
の電磁ステンレス綱板を提供することがこの発明の目的
である０ （発明のｈ’ｒｊ成） 上記目的は次の事項を骨子とする成分設計にて有利に充
足される。
（Ｅｒ ： １３〜２０重量係重量子Ｉｇにチで示す）
を主要成分として含有するＦｅ −Ｏｒ系α相安定組成
になり・板面に対しく１００）面が実質的に平行に揃っ
た集合組織をもつ急冷薄帯よりなる、面内無方向性の高
耐食性電磁鋼板（第１発明）。
を主要成分として含有するＦｅ −Ｏｒ系α相安定組成
になり・板面に対しく１００）面が実質的に平行に揃っ
た集合組織をもつ急冷薄帯よりなる、面内無方向性の高
耐食性電磁鋼板（第１発明）。
Ｏｒ ： ８〜２０係を主要成分として含みかつ、４・
、０チ以下のＡｌ、Ｓｉおよび８．０チ以下のＰよりな
る群から選ばれる少くとも−セ１ｔのα相安定化成分を
含有するＦｅ −Ｏｒ系安定組成になり、板面に対しく
１００）面が実質的に平行に揃った集合組織をもつ急冷
薄帯よりなる、面内無方向性の高耐食性電磁鋼板（第２
発明）０ ここに上掲の目的に従い耐食性および電磁特性について
所期した改善をもたらすべき主要成分としてのＯｒは、
一般に８チよりも少ないとぎは耐食性を充分に向上させ
ることができず、またｚ０係を超えて多すぎるのは不経
済になる。
、０チ以下のＡｌ、Ｓｉおよび８．０チ以下のＰよりな
る群から選ばれる少くとも−セ１ｔのα相安定化成分を
含有するＦｅ −Ｏｒ系安定組成になり、板面に対しく
１００）面が実質的に平行に揃った集合組織をもつ急冷
薄帯よりなる、面内無方向性の高耐食性電磁鋼板（第２
発明）０ ここに上掲の目的に従い耐食性および電磁特性について
所期した改善をもたらすべき主要成分としてのＯｒは、
一般に８チよりも少ないとぎは耐食性を充分に向上させ
ることができず、またｚ０係を超えて多すぎるのは不経
済になる。
すでに知られているようにＯｒはＦｅに対しγループを
形成するので上掲の８〜２０％のうちＣｒ量が１８係以
上の含有ではγ相を形成せず、α相としてのみ存在する
が１８係未満になるとγ相を生じるので第１発明でＯｒ
の下限は１３係とする。
形成するので上掲の８〜２０％のうちＣｒ量が１８係以
上の含有ではγ相を形成せず、α相としてのみ存在する
が１８係未満になるとγ相を生じるので第１発明でＯｒ
の下限は１３係とする。
Ｇｒ：１８ｑ６未満の場合はγ相の割合を減少させてα
相を安定化させるを要し、この領域にわたる第２発明に
おいて、４．０φ以下のＡ１％’ ｓｉおよび３．０係
以下のＰよりなる群より選ばれる少くとも一種のα相安
定化成分を含有させることによりＯｒ量範囲を８〜２０
％に拡大して、（３ｒ １３〜２０チの場合とともにＦ
ｅ −Ｏｒ系α相安定組成とすることができる。ここに
Ａｌ、ＳｉおよびＰは、上記含有量範囲においてＯｒ含
有量８〜２０％とくに、８〜１３％のＯｒ −Ｆｅにお
けるα相安定化に寄与する同効成分である。
相を安定化させるを要し、この領域にわたる第２発明に
おいて、４．０φ以下のＡ１％’ ｓｉおよび３．０係
以下のＰよりなる群より選ばれる少くとも一種のα相安
定化成分を含有させることによりＯｒ量範囲を８〜２０
％に拡大して、（３ｒ １３〜２０チの場合とともにＦ
ｅ −Ｏｒ系α相安定組成とすることができる。ここに
Ａｌ、ＳｉおよびＰは、上記含有量範囲においてＯｒ含
有量８〜２０％とくに、８〜１３％のＯｒ −Ｆｅにお
けるα相安定化に寄与する同効成分である。
ＡＪ！、ＳｉおよびＰは、それぞれ０．５％未満ではあ
まり効果が少く、一方ｉ、Ｓ１が４．０ ％を超えまた
Ｐは８．０係を超えて何れも多量に含有すると耐食性が
そこなわれる不利がある０ 以上の成分を有するＦｅ −Ｏｒ系鋼を溶製したのち、
その溶鋼を多孔またはスリット型ノズルから高速回転を
させた単ロール面上又は双ロールのロール間隙に注湯し
て、板厚３０〜５００μｍの急冷薄帯とすることができ
る。
まり効果が少く、一方ｉ、Ｓ１が４．０ ％を超えまた
Ｐは８．０係を超えて何れも多量に含有すると耐食性が
そこなわれる不利がある０ 以上の成分を有するＦｅ −Ｏｒ系鋼を溶製したのち、
その溶鋼を多孔またはスリット型ノズルから高速回転を
させた単ロール面上又は双ロールのロール間隙に注湯し
て、板厚３０〜５００μｍの急冷薄帯とすることができ
る。
この急冷薄帯は必要により、圧延を施すことができ、こ
の圧延は、熱延、冷延の何れでも可能である。さらに圧
延方法として異周迷圧延を組合わせてもよい。
の圧延は、熱延、冷延の何れでも可能である。さらに圧
延方法として異周迷圧延を組合わせてもよい。
直接製板法による急冷凝固後のまま又は上記圧延後にそ
のままでも、上記の急冷薄帯を関耐食性ＴｆＴ、磁り：
′１板として使用することができるがさらに焼なまし処
理を加えることにより電磁特性とくに鉄損の著しい向上
が実現され有利である０この焼なまし処理の温度１α囲
は、８５６〜１２５０℃を好適とし、８５０°Ｃ未満で
は結晶粒成長が緩慢なので電磁特性改善の実効を期し難
い反面、１２５０℃を超える過度な高温処理によっても
電磁特性の改善効果が飽和し不経済となる。
のままでも、上記の急冷薄帯を関耐食性ＴｆＴ、磁り：
′１板として使用することができるがさらに焼なまし処
理を加えることにより電磁特性とくに鉄損の著しい向上
が実現され有利である０この焼なまし処理の温度１α囲
は、８５６〜１２５０℃を好適とし、８５０°Ｃ未満で
は結晶粒成長が緩慢なので電磁特性改善の実効を期し難
い反面、１２５０℃を超える過度な高温処理によっても
電磁特性の改善効果が飽和し不経済となる。
第１図には、種々な組成のＦｅ−０ｒ系溶湯から直接製
板法により急冷凝固させ、その後さらＧこ焼なまし温度
を変えて後処理を行った場合における、Ｗ １０１５０
（商用周波数５０ ＵＺ 、測定磁束密度１．０Ｔで
の鉄損）に及ばず焼なまし温度の影響を対比して示す。
板法により急冷凝固させ、その後さらＧこ焼なまし温度
を変えて後処理を行った場合における、Ｗ １０１５０
（商用周波数５０ ＵＺ 、測定磁束密度１．０Ｔで
の鉄損）に及ばず焼なまし温度の影響を対比して示す。
図から明らかなように１３％０ｒ−０，５％Ｓｉ −Ｆ
’（ｌは良好な電磁特性を示ず０ 又１２φＯｒ −Ｆｅでもｈｌを８チ程添加すると１３
％０ｒ−０，５％５ｉ−Ｆｅはどではないが、Ａｌ無添
加材に比べて一段と鉄損を低減することができる。
’（ｌは良好な電磁特性を示ず０ 又１２φＯｒ −Ｆｅでもｈｌを８チ程添加すると１３
％０ｒ−０，５％５ｉ−Ｆｅはどではないが、Ａｌ無添
加材に比べて一段と鉄損を低減することができる。
１３ ％ Ｃｒ未満のＦｅ −Ｏｒ系急冷薄帯でもＡｌ
。
。
ＳｉおよびＰの添加がα相を増加させ、Ｆｅ’−’ｔＥ
ｒ系α相の安定形成に寄与すると考えられる０実施例１ 表１に記載した成分組成を有する高Ｏｒ溶＆：１１を、
高速回転する双ロールのロール間隙に注入する直接製板
法により、板厚０．３５闘×板幅３００ｍｍの急冷薄帯
を得た０出来上った急冷薄帯は、板面Ｇこ・対しく１０
０）面が実質的に平行に揃った柱状晶組織をもつもので
あったＯこれらの急冷薄帯を９００〜１２００℃の範囲
で１０００おきの各温度にて６０分間にわたり）光すま
しし、エプスタイン法で商用周波数の交番磁界で磁性を
測定した０また塩水噴霧試駆法に則って発錆試験を行な
った０それらの試験結果を表１に併記した０ 実施例２ 表２に記載した成分組成を有する高（３ｒ溶’ＫＷを、
実施例１と同様に高速回転下の双ロールのロール間隙に
注入して直接製板法により、板厚０．８０ｍｍ×板幅２
９０ｍｍの急冷薄’＋ｔ）を得た。この急冷薄帯も板面
に対しく１００）面が実質的に平行に揃った柱状晶組織
を有し、面内無方向性を呈する。ついで１０００℃で焼
なましをした場合について実施例１と同様な試験を行い
、その試験結果を、同表に併せ示した。
ｒ系α相の安定形成に寄与すると考えられる０実施例１ 表１に記載した成分組成を有する高Ｏｒ溶＆：１１を、
高速回転する双ロールのロール間隙に注入する直接製板
法により、板厚０．３５闘×板幅３００ｍｍの急冷薄帯
を得た０出来上った急冷薄帯は、板面Ｇこ・対しく１０
０）面が実質的に平行に揃った柱状晶組織をもつもので
あったＯこれらの急冷薄帯を９００〜１２００℃の範囲
で１０００おきの各温度にて６０分間にわたり）光すま
しし、エプスタイン法で商用周波数の交番磁界で磁性を
測定した０また塩水噴霧試駆法に則って発錆試験を行な
った０それらの試験結果を表１に併記した０ 実施例２ 表２に記載した成分組成を有する高（３ｒ溶’ＫＷを、
実施例１と同様に高速回転下の双ロールのロール間隙に
注入して直接製板法により、板厚０．８０ｍｍ×板幅２
９０ｍｍの急冷薄’＋ｔ）を得た。この急冷薄帯も板面
に対しく１００）面が実質的に平行に揃った柱状晶組織
を有し、面内無方向性を呈する。ついで１０００℃で焼
なましをした場合について実施例１と同様な試験を行い
、その試験結果を、同表に併せ示した。
表 ２
△：薄いくもり
（発明の効果）
この発明は、高ＯｒｇＪ溶湯をロール急冷する直接製板
法の活用により、圧延法による場合に比しはるかに低コ
ストにて、無方向性電磁鋼板における耐食性の問題点を
有利に克服し、しかも？ａ、磁特性なかても鉄損の有効
な低減が実現されるので、この種電磁鋼板の使途拡大に
著しく寄与することができる。
法の活用により、圧延法による場合に比しはるかに低コ
ストにて、無方向性電磁鋼板における耐食性の問題点を
有利に克服し、しかも？ａ、磁特性なかても鉄損の有効
な低減が実現されるので、この種電磁鋼板の使途拡大に
著しく寄与することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １Ｇ！ｒ：１３″〜２０重量係を主要成分として含有す
るＦｅ −Ｏｒ糸α相安定組成になり、板面に対しく１
００）面が実質的に平行に揃った集合組織をもつ急冷薄
り１ｊよりなる、面内無方向性の高耐食性電磁菊）６板
。 ス Ｏｒ ： ８〜２０重に係を主要成分として含みか
つ、４．０重量係以下のＡｌ、Ｓｉおよび３．０爪貧係
以下のＰよりなる群から選はれる少くとも一種のα相安
定比成分を含有するＦｅ −Ｏｒ系α相安定組成【こな
り、板面に対しく １． ＯＯ）面が実質的に平行に揃
った集合組織をもつ急冷薄帯よりなる、面内ｆ：＋ｑ方
向性の高耐食性電磁に９噛板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58112904A JPS605852A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 面内無方向性の高耐食性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58112904A JPS605852A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 面内無方向性の高耐食性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605852A true JPS605852A (ja) | 1985-01-12 |
| JPS6145696B2 JPS6145696B2 (ja) | 1986-10-09 |
Family
ID=14598403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58112904A Granted JPS605852A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 面内無方向性の高耐食性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605852A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01286747A (ja) * | 1988-05-12 | 1989-11-17 | Toshiba Corp | インターナルポンプ |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP58112904A patent/JPS605852A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01286747A (ja) * | 1988-05-12 | 1989-11-17 | Toshiba Corp | インターナルポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6145696B2 (ja) | 1986-10-09 |
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