JPS605855A - クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 - Google Patents
クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼Info
- Publication number
- JPS605855A JPS605855A JP11382883A JP11382883A JPS605855A JP S605855 A JPS605855 A JP S605855A JP 11382883 A JP11382883 A JP 11382883A JP 11382883 A JP11382883 A JP 11382883A JP S605855 A JPS605855 A JP S605855A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- speed steel
- crater wear
- ceq
- wear
- tool
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコーティング工具用の母材となる高速皮調に関
し、詳細にはハイス工具として用いたときのクレータ摩
耗が少なくなる様な高速度鋼に関するものである。
し、詳細にはハイス工具として用いたときのクレータ摩
耗が少なくなる様な高速度鋼に関するものである。
一１ス（高速度工具鋼）については、近年粉末ハイス及
びコーティングハイスが出現し、切削加工分野における
高精度化や低コスト化の要望に対応している。本発明は
特に後者のコーティングハイスに関するものであるが、
とのハイスは靭性や加工性に悪影響を与えることなしに
耐摩耗性や耐熱性を改善したものであシ画期的なもので
あると考えられている。即ちコーティングハイスとは、
ハイス表面にＴｉＮ＋ＴｉＣ等のコーテイング膜（蒸着
膜）を形成したものであり、蒸着手段や膜組成・膜厚等
については特別の制限を受けないが、従来のハイス工具
に比べて大幅な延命効果が認められている。その為使用
可能期間が長くなってきているが、歯切工具など大半の
精密工具ではすくい面の再研削を行なってから使用して
いるので該研削面には工具母材が露出しておシ、刃先部
の耐摩耗性が高いのに対して該露出部の母材が従来ハイ
スと同程度の耐摩耗性しか示さず、前記露出部の摩耗（
通称クレータ摩耗）が他の部分特に刃先部の摩耗よシ早
く進行する。従ってクレータ摩耗という新たな問題が発
生し、特にクレータ摩耗が大きくなると刃先部の欠落を
招く場合もあシ、ハイス工具の異常摩耗だけでなく被削
材の寸法精度を著しく悪化させるという危険がある。
びコーティングハイスが出現し、切削加工分野における
高精度化や低コスト化の要望に対応している。本発明は
特に後者のコーティングハイスに関するものであるが、
とのハイスは靭性や加工性に悪影響を与えることなしに
耐摩耗性や耐熱性を改善したものであシ画期的なもので
あると考えられている。即ちコーティングハイスとは、
ハイス表面にＴｉＮ＋ＴｉＣ等のコーテイング膜（蒸着
膜）を形成したものであり、蒸着手段や膜組成・膜厚等
については特別の制限を受けないが、従来のハイス工具
に比べて大幅な延命効果が認められている。その為使用
可能期間が長くなってきているが、歯切工具など大半の
精密工具ではすくい面の再研削を行なってから使用して
いるので該研削面には工具母材が露出しておシ、刃先部
の耐摩耗性が高いのに対して該露出部の母材が従来ハイ
スと同程度の耐摩耗性しか示さず、前記露出部の摩耗（
通称クレータ摩耗）が他の部分特に刃先部の摩耗よシ早
く進行する。従ってクレータ摩耗という新たな問題が発
生し、特にクレータ摩耗が大きくなると刃先部の欠落を
招く場合もあシ、ハイス工具の異常摩耗だけでなく被削
材の寸法精度を著しく悪化させるという危険がある。
この様なところから、ハイス工具母材となる高速度鋼自
体の改質が必要であると考えらる様になっている。本発
明者等はこの様な状況に着目し、コーティング工具用の
ハイスであってクレータ摩耗を可及的少なく抑制するこ
とができる様な高速度鋼を提供すべく研究を行ない、こ
こに本発明の完成を見るに至った。
体の改質が必要であると考えらる様になっている。本発
明者等はこの様な状況に着目し、コーティング工具用の
ハイスであってクレータ摩耗を可及的少なく抑制するこ
とができる様な高速度鋼を提供すべく研究を行ない、こ
こに本発明の完成を見るに至った。
即ち本発明に係る高速度鋼とは、
Ｃ：次式を満足する量（重量％、以下単に％）２
Ｃｅｑ−０，２≦Ｃ＋１４ Ｎ≦Ｃｅｑ＋０．５但しＣ
ｅ ｑ＝０．１９ ＋ ０．０１７ （Ｗ＋２Ｍｏ ）
＋０．２２ Ｖ上式においてＮ、Ｗ、Ｍｏ及びＶは夫々
鋼中の含有量（ｑ６） Ｃｒ：３〜５チ Ｖ ： １〜１０％ Ｎ＋０．２俤以上 但しＣ−Ｎ≦Ｃｅｑ −０，１ 上式においてＣ及びＮは夫々鋼中 の含有量（裂） という基本的合金組成を有し、必要にょシ更に２０裏以
下のＣｏを含有する点に要旨のあるクレータ摩耗の少な
いコーティング工具用高速度祭である。
ｅ ｑ＝０．１９ ＋ ０．０１７ （Ｗ＋２Ｍｏ ）
＋０．２２ Ｖ上式においてＮ、Ｗ、Ｍｏ及びＶは夫々
鋼中の含有量（ｑ６） Ｃｒ：３〜５チ Ｖ ： １〜１０％ Ｎ＋０．２俤以上 但しＣ−Ｎ≦Ｃｅｑ −０，１ 上式においてＣ及びＮは夫々鋼中 の含有量（裂） という基本的合金組成を有し、必要にょシ更に２０裏以
下のＣｏを含有する点に要旨のあるクレータ摩耗の少な
いコーティング工具用高速度祭である。
尚残部は実質的に鉄及び不可避不純物である。
高速度鋼の主要合金元素はＣｒ Ｃｒ ＋ Ｗ ＋ Ｖ
であシ、更にＭＯ及びＣｏの一方又は両方を選択的又は
必須的に含有させることによって硬さや靭性の改善が図
られている。又本出願人においては、更にＮを加えるこ
とにより高速度鋼としての諸性能を向上させることに成
功している（特開昭５４−１１８１０〜同５４−１１８
１８）。又これらの効果が粉末ハイスにおいて特に顕著
に発揮されるということも見出している。本発明はこれ
らの成果の上に立って更に発展させたものであるが、結
論的に述べるならば、耐クレータ摩耗性の改善に関する
限シは、ＭｏやＶよりもＮの役割が極めて重要であり、
又従来はＣの添加によって耐摩耗性が向上すると考えら
れていたのに対し、Ｎを含有する本発明鋼ではＣの添加
によって耐クレータ摩耗性が却って低下する傾拘がある
ということが分かった。
であシ、更にＭＯ及びＣｏの一方又は両方を選択的又は
必須的に含有させることによって硬さや靭性の改善が図
られている。又本出願人においては、更にＮを加えるこ
とにより高速度鋼としての諸性能を向上させることに成
功している（特開昭５４−１１８１０〜同５４−１１８
１８）。又これらの効果が粉末ハイスにおいて特に顕著
に発揮されるということも見出している。本発明はこれ
らの成果の上に立って更に発展させたものであるが、結
論的に述べるならば、耐クレータ摩耗性の改善に関する
限シは、ＭｏやＶよりもＮの役割が極めて重要であり、
又従来はＣの添加によって耐摩耗性が向上すると考えら
れていたのに対し、Ｎを含有する本発明鋼ではＣの添加
によって耐クレータ摩耗性が却って低下する傾拘がある
ということが分かった。
以下合金元素の添加理由等について説明していくが、本
発明者等が特に研究した重要元素Ｃ，Ｎを先に述べ、し
かる後高速度（］における一般添加元素を述べる。
発明者等が特に研究した重要元素Ｃ，Ｎを先に述べ、し
かる後高速度（］における一般添加元素を述べる。
高速度鋼の主要合金元素は前述の通シであるが、このう
ちＣは、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ等の炭化物形成元素と密接
な関係を有し高速度鋼の諸性質に大きな影響を与える。
ちＣは、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ等の炭化物形成元素と密接
な関係を有し高速度鋼の諸性質に大きな影響を与える。
その為Ｃ含有量については炭化物形成元素、特にＭＯＩ
ＷＩＶの配合量との関連を考慮して規定すべきであると
されておシ、例えば「鉄と銭」（第４５巻第５号第５１
１〜５１６頁）には、 Ｃｅｑ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ＋２Ｍｏ ）＋０．
２２Ｖの関係式（但し上式ではＭＯ＆Ｗの当量関係を加
味している）が提示されておシ、Ｗ、、Ｍｏ及びＶとの
関連を考慮せずにＣ含有量を決定することは・ 当分野
において実質的に採用され得ないところである。尚Ｃｒ
については約４．ノ前後でほぼ一定であるから上記の式
では定数として扱われている。
ＷＩＶの配合量との関連を考慮して規定すべきであると
されておシ、例えば「鉄と銭」（第４５巻第５号第５１
１〜５１６頁）には、 Ｃｅｑ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ＋２Ｍｏ ）＋０．
２２Ｖの関係式（但し上式ではＭＯ＆Ｗの当量関係を加
味している）が提示されておシ、Ｗ、、Ｍｏ及びＶとの
関連を考慮せずにＣ含有量を決定することは・ 当分野
において実質的に採用され得ないところである。尚Ｃｒ
については約４．ノ前後でほぼ一定であるから上記の式
では定数として扱われている。
一方Ｎは合金元素的に見れば（１：Ｍ似している点があ
り、特に両者の原子量は夫々１２．１４と小さく、銅に
対してはいずれも侵入型の原子であるから、安定な合金
化合物を生成し易い。その為Ｎを多く含有させようとし
ても、Ｎ含有量を単独で調整設定することは却って問題
を生じる危険があシ、むしろＣ、ＢとＮ量を相関させて
両者の含有量を設定すべきであるとの結論に到達した。
り、特に両者の原子量は夫々１２．１４と小さく、銅に
対してはいずれも侵入型の原子であるから、安定な合金
化合物を生成し易い。その為Ｎを多く含有させようとし
ても、Ｎ含有量を単独で調整設定することは却って問題
を生じる危険があシ、むしろＣ、ＢとＮ量を相関させて
両者の含有量を設定すべきであるとの結論に到達した。
そこでＣ量とＮ量の関係を具体的にどの様に把握するか
を知る目的で次に述べる様な実験を行なった。Ｊ Ｉ
Ｓ−８ＫＨ１０、同５１及び同５８の各鋼種について、
特にＣ景及びＮ量を変化させることによって第１表に示
す様な試験片を得た。
を知る目的で次に述べる様な実験を行なった。Ｊ Ｉ
Ｓ−８ＫＨ１０、同５１及び同５８の各鋼種について、
特にＣ景及びＮ量を変化させることによって第１表に示
す様な試験片を得た。
尚第１表において備考欄に「溶解材」と記載したもの以
外は、ガスアトマイズ鋼粉をいわゆるＨ Ｉ Ｐ処理に
よって緻密化して得られたビレットを試験片としている
。又第１表におけるΔＣは、２ ΔＣ＝ ＣＣ＋ ｌＴ１１−Ｃｅｑ の計算式からめたものであり、これはＣとＮが当分野に
おいて略同効元素と考えられ原子量の違いを換算すれば
対等と見做し得ることに基づいたものであシ、現実に含
有されているＣ景及びＮ量の和をＣ当量（Ｃｅｑ）と比
較した値を示す。又同表に隣接して表示した（Ｃ−Ｎ）
及び（Ｃｅｑ−０，１）の各計算式は、前者がＮに対す
るＣの過剰程度、後者がＣｅｑよりや＼下回わった安全
限界値を示すものであシ、（Ｃ−Ｎ）の値が（Ｃｅｑ−
０，１）よシ大きいものはＣ量が相対的に多いことを意
味し、この逆はＣ量が相対的に少ないことを意味する。
外は、ガスアトマイズ鋼粉をいわゆるＨ Ｉ Ｐ処理に
よって緻密化して得られたビレットを試験片としている
。又第１表におけるΔＣは、２ ΔＣ＝ ＣＣ＋ ｌＴ１１−Ｃｅｑ の計算式からめたものであり、これはＣとＮが当分野に
おいて略同効元素と考えられ原子量の違いを換算すれば
対等と見做し得ることに基づいたものであシ、現実に含
有されているＣ景及びＮ量の和をＣ当量（Ｃｅｑ）と比
較した値を示す。又同表に隣接して表示した（Ｃ−Ｎ）
及び（Ｃｅｑ−０，１）の各計算式は、前者がＮに対す
るＣの過剰程度、後者がＣｅｑよりや＼下回わった安全
限界値を示すものであシ、（Ｃ−Ｎ）の値が（Ｃｅｑ−
０，１）よシ大きいものはＣ量が相対的に多いことを意
味し、この逆はＣ量が相対的に少ないことを意味する。
尚焼入れ条件の項は、０Ｑ（３分）が全実験において共
通するので記載を省略し、又焼戻し条件の項は加熱の１
サイクルが全実験において１，５時間（共通）であるか
ら同じく記載を省略した。
通するので記載を省略し、又焼戻し条件の項は加熱の１
サイクルが全実験において１，５時間（共通）であるか
ら同じく記載を省略した。
次にこうして荷、られだ高速度用をｆＪ： ｉとする切
削バイトを製作し、反応性イオンブレーティング法−Ｈ
ＣＤ法を適用してＴｉＮのコーティングを行なった。該
バイトのすくい面側を再研削し次に示す榮件の下で切削
試験を行なった。
削バイトを製作し、反応性イオンブレーティング法−Ｈ
ＣＤ法を適用してＴｉＮのコーティングを行なった。該
バイトのすくい面側を再研削し次に示す榮件の下で切削
試験を行なった。
〈切削栄件〉
被削材 ： ５Ｎ（Ｊ、ｉ４３９
切削速度：２０ｍ１分
送り ： ０．２ ｎｎｑ ／ ｒｅｖ切込み ：１．
５ｍｍ 切削油 ：なし 各試験バイト毎のクレータＥｒ”−純量を実測したとこ
ろ、第１図に示す様な結果が得られた。まず５ＫＨＩＯ
の鋼種について比較検トリすると、実験Ｎｎ １ ＋
２ ＋ ４ではクレータ摩耗が多く改善の跡は認められ
ない。これに対し実験向３及び５〜１１ではクレータ摩
耗量の減少効果を認めることができるが、これらの中で
実験トｊα３は９；ｒ’！ １表に見られる如くＭＯの
添加によってクレータ摩耗の低減を目指したものであり
、実験Ｎ（１５〜１１はＮ ｍを高めることによってク
レータ摩耗の低減を目指したものであるから、これらは
あくまでも別のグループと考えるのが妥当である。これ
は、実験向３では（Ｃ−Ｎ）＞（Ｃｅｑ−０，１）であ
るのに対し実験Ｎｎ５〜１１では（ＣＮ）＜（Ｃｅｑ−
０，１）になっている事実からも確認できることである
。そこで特に実験Ｎｎ３の考え方に沿ってＭｏ含有量を
増大させることについて検討したところ、Ｎの助けを借
りないでＭＯのみによってクレータ摩耗の低減を図ろう
とした場合は、Ｍｏ含有量が増大していくにつれて断続
切削時の靭性が低下していくという傾向が確認された。
５ｍｍ 切削油 ：なし 各試験バイト毎のクレータＥｒ”−純量を実測したとこ
ろ、第１図に示す様な結果が得られた。まず５ＫＨＩＯ
の鋼種について比較検トリすると、実験Ｎｎ １ ＋
２ ＋ ４ではクレータ摩耗が多く改善の跡は認められ
ない。これに対し実験向３及び５〜１１ではクレータ摩
耗量の減少効果を認めることができるが、これらの中で
実験トｊα３は９；ｒ’！ １表に見られる如くＭＯの
添加によってクレータ摩耗の低減を目指したものであり
、実験Ｎ（１５〜１１はＮ ｍを高めることによってク
レータ摩耗の低減を目指したものであるから、これらは
あくまでも別のグループと考えるのが妥当である。これ
は、実験向３では（Ｃ−Ｎ）＞（Ｃｅｑ−０，１）であ
るのに対し実験Ｎｎ５〜１１では（ＣＮ）＜（Ｃｅｑ−
０，１）になっている事実からも確認できることである
。そこで特に実験Ｎｎ３の考え方に沿ってＭｏ含有量を
増大させることについて検討したところ、Ｎの助けを借
りないでＭＯのみによってクレータ摩耗の低減を図ろう
とした場合は、Ｍｏ含有量が増大していくにつれて断続
切削時の靭性が低下していくという傾向が確認された。
これに対しＭＯの有無にかかわらずＮ含有量を積極的に
高めてクレータ摩耗の低減を図ったもの（実験ｔＪｎ
５〜１１、並びにＳ Ｋ Ｈ５１やＳ Ｋ Ｈ５ｓ、の
実験向１５，１６及び１９等）では靭性低下という悪影
響を生じることがなかった。
高めてクレータ摩耗の低減を図ったもの（実験ｔＪｎ
５〜１１、並びにＳ Ｋ Ｈ５１やＳ Ｋ Ｈ５ｓ、の
実験向１５，１６及び１９等）では靭性低下という悪影
響を生じることがなかった。
次に５ＫＨ５１及びＳ Ｋ Ｈ５８の銅椋グループにつ
いて検討してみると、やはりＮ含有量を高めて（Ｃ−Ｎ
） ＜ （Ｃｅｑ−０，１）としたもの（実験Ｎｎ１
５．１６．１９）ではフレ〜り摩耗量が顕著に少なくな
っていた。
いて検討してみると、やはりＮ含有量を高めて（Ｃ−Ｎ
） ＜ （Ｃｅｑ−０，１）としたもの（実験Ｎｎ１
５．１６．１９）ではフレ〜り摩耗量が顕著に少なくな
っていた。
上記実験からクレータ摩耗量を少なくしていく為にはＮ
含有量を多くしていくと共に、（Ｃ−Ｎ）≦（Ｃｅｑ
Ｏ，１） の条件を満足することが必要であるという結論を得たが
、第１表を仔細に検討してみると、（Ｃ−Ｎ）の値を（
Ｃｅｑ−０，１）の値の間に大差がないものであっても
Ｎ含有量が少ないものではクレータ摩耗の低減効果が現
われていないという事実が確認された。そこで実際問題
としてＮ含有量の下限が奈辺に存在するかを知らなけれ
ばならないと考え、次の様な実験を行なった。第２表は
該実験の為に準備した高速度鎖の化学成分である。
含有量を多くしていくと共に、（Ｃ−Ｎ）≦（Ｃｅｑ
Ｏ，１） の条件を満足することが必要であるという結論を得たが
、第１表を仔細に検討してみると、（Ｃ−Ｎ）の値を（
Ｃｅｑ−０，１）の値の間に大差がないものであっても
Ｎ含有量が少ないものではクレータ摩耗の低減効果が現
われていないという事実が確認された。そこで実際問題
としてＮ含有量の下限が奈辺に存在するかを知らなけれ
ばならないと考え、次の様な実験を行なった。第２表は
該実験の為に準備した高速度鎖の化学成分である。
上記４試験ｅＶＩ（ｗｉについてバイトを試作し、ＳＮ
ＣＭ４３９を被削材として切削試験を行なっ／とところ
、バイトのクレータＪ５モ耗？栗さくＨ１第２図に示す
様な結果を示した。尚切削糸作は下記の通りとしだ。
ＣＭ４３９を被削材として切削試験を行なっ／とところ
、バイトのクレータＪ５モ耗？栗さくＨ１第２図に示す
様な結果を示した。尚切削糸作は下記の通りとしだ。
切削速度：２０ｍ／分 切削長：２００ｍ切込み ’
１−５１１ｉｌ１１ 送り ： ０．２ｎｎ１Ｖｒｅｖ
潤滑剤 ：無し 第２図に見られる通シ、クレータＪｊ３’Ｑ耗深さが小
さいのはＮ含有量が０．２ｉ以上のものに限られ、Ｎ含
有量が００４−のものではクレークＬγ粍が約２倍にな
った。この様なところからＮ含有分の下限は０．２係で
あると定めた。
１−５１１ｉｌ１１ 送り ： ０．２ｎｎ１Ｖｒｅｖ
潤滑剤 ：無し 第２図に見られる通シ、クレータＪｊ３’Ｑ耗深さが小
さいのはＮ含有量が０．２ｉ以上のものに限られ、Ｎ含
有量が００４−のものではクレークＬγ粍が約２倍にな
った。この様なところからＮ含有分の下限は０．２係で
あると定めた。
次にΔＣについては第１表に示されたもののうち前記２
つの条件（Ｃ−Ｎ）≦Ｃｅｑ−１及びＮ２２．２裂を酋
足するもの（実験１・ｊｎ ｓ〜１１，１５１１６．１
９）をｇ７＞ｍしてみると、０．１８〜０．４５の範囲
内に納まっておシ、本発明では−０２〜０．５を必須条
件範囲と定めた。尚−０，２を下回わると高速度鋼とし
ての要求硬さが満足されず、他方０．５を越えると粉末
ハイスでは熱処理を施しても残留オーステナイトが増大
して焼戻し回数を増加させなければならず、又溶解材で
は鍛造性が悪くなるという欠点が現われてくる。尚第１
表の実験１社１〜４，１２〜１４．１７及び１８の八Ｃ
はいずれも上記範囲内に入シ硬さという点では高速度鋼
として満足できても、前述の如きクレータ摩耗の低減と
いう面で本発明を満足していない。
つの条件（Ｃ−Ｎ）≦Ｃｅｑ−１及びＮ２２．２裂を酋
足するもの（実験１・ｊｎ ｓ〜１１，１５１１６．１
９）をｇ７＞ｍしてみると、０．１８〜０．４５の範囲
内に納まっておシ、本発明では−０２〜０．５を必須条
件範囲と定めた。尚−０，２を下回わると高速度鋼とし
ての要求硬さが満足されず、他方０．５を越えると粉末
ハイスでは熱処理を施しても残留オーステナイトが増大
して焼戻し回数を増加させなければならず、又溶解材で
は鍛造性が悪くなるという欠点が現われてくる。尚第１
表の実験１社１〜４，１２〜１４．１７及び１８の八Ｃ
はいずれも上記範囲内に入シ硬さという点では高速度鋼
として満足できても、前述の如きクレータ摩耗の低減と
いう面で本発明を満足していない。
上記したことによって、クレータ摩耗の低減された高速
度鋼における要点、即ちＣ及びＮの各含有量について一
定の結論を得たが、残余の合金元素については、高速度
工具儒々材としてＪＩＳ化され且つ一般に認識されてい
る範囲を満足すれは良いという観点から、Ｃｒ！３〜５
係、ＭＯ：０〜１０係、ｗｈｏ〜２０チ〔但しくＷ＋２
Ｍｏ）７１０〜３０条〕、ｖ：１〜１０％と定めた。尚
残部は実質的に鉄及び不可避不純物から植成されるが、
前記ＭＯ及びＷもスクラップ原料が利用される場合は殆
んど必らず含着されるので、実質的にはＭｏ：１０ｑ６
以下、Ｗ： ２０％以下と言い換えるとともできる。し
かしＧｏについては全く含まれない場合にもしばしば遭
遇するし、又５ＫＨ３，４Ａ。
度鋼における要点、即ちＣ及びＮの各含有量について一
定の結論を得たが、残余の合金元素については、高速度
工具儒々材としてＪＩＳ化され且つ一般に認識されてい
る範囲を満足すれは良いという観点から、Ｃｒ！３〜５
係、ＭＯ：０〜１０係、ｗｈｏ〜２０チ〔但しくＷ＋２
Ｍｏ）７１０〜３０条〕、ｖ：１〜１０％と定めた。尚
残部は実質的に鉄及び不可避不純物から植成されるが、
前記ＭＯ及びＷもスクラップ原料が利用される場合は殆
んど必らず含着されるので、実質的にはＭｏ：１０ｑ６
以下、Ｗ： ２０％以下と言い換えるとともできる。し
かしＧｏについては全く含まれない場合にもしばしば遭
遇するし、又５ＫＨ３，４Ａ。
４．Ｂ、５，１０，５５，５６．５７等の如く積極的に
配合して耐熱性の向上を図る場合もあるので、Ｃｏ含有
量が０修のものと２０チ以下のものに大別できる。尚前
記第１，２表に示した２３鋼徂は全てこれらの条件を満
足するものであり、これらのうち実験Ｎｕ ５〜１１，
１５，１６，１９．２１〜２３の１３階種がＣ及びＮ含
有量に関する前記条件も満足するので、該１３鋼掠は本
発明の実施例鑓とみなすことができる。
配合して耐熱性の向上を図る場合もあるので、Ｃｏ含有
量が０修のものと２０チ以下のものに大別できる。尚前
記第１，２表に示した２３鋼徂は全てこれらの条件を満
足するものであり、これらのうち実験Ｎｕ ５〜１１，
１５，１６，１９．２１〜２３の１３階種がＣ及びＮ含
有量に関する前記条件も満足するので、該１３鋼掠は本
発明の実施例鑓とみなすことができる。
本発明は以上述べた様にｉｎ成されているので、コーテ
ィング工具として用いたときの高速度階としての全要求
を満足するだけでなく、クレータ摩耗量を大幅に軽減す
ることができる様になつ表。
ィング工具として用いたときの高速度階としての全要求
を満足するだけでなく、クレータ摩耗量を大幅に軽減す
ることができる様になつ表。
第１，２図はクレータ摩耗の程度を示すグラフである。
出願人 株式会社神戸製鋼所
代理人 弁理士 植木久１へ
Claims (2)
- （１）ＣＦ次式を満足する量（重量係、以下単にチ）Ｃ
ｅｑ−０，２≦Ｃ＋、−７Ｎ≦Ｃｅ ｑ ＋ ０．５但
しＣｅｑ＝０．１９＋０．０１７（Ｗ＋２Ｍｏ）＋０．
２２Ｖ上式においてＮ 、 Ｗ 、 ｈｉ ｏ及びＶは
夫夫ぐ口中の含有量（渠） Ｃｒ：３〜５つ ■ ＝１〜１０乃 Ｎ：０．２中以上 但し Ｃ−Ｎ≦Ｃｅｑ −０，１ 上式においてＣ及びＮは夫々細巾 の含有量（乃） を含有し、残部が実質的に秩及び不可避不純物でオイｌ
￥成されるものであることを特徴とするクレータ摩耗の
少ないコーティング工具用高速度銹。 - （２）Ｃ：次式を満足する量（重量係、以下単にチ）２ Ｃｅｑ−０，２≦Ｃ＋ １４ Ｎ≦Ｃｅ ｑ 十０．５
但しＣｅ ｑ＝０．１９ ＋０．０１７ （Ｗ＋２Ｍｏ
）＋０．２２ Ｖ上式においてＮ、Ｗ、Ｍｏ及びＶは
夫々鋼中の含有量（係） Ｃｒ：３〜５％ Ｖ ：１〜１０チ Ｃｏ：２０％以下 Ｎ：０．２チ以上 但しＣ−Ｎ≦Ｃｅｑ−０，１ 上式においてＣ及びＮは夫々４中 の含有量（チ） を含有し、残部が実質的に鉄及び不可避不純物で栂成さ
れるものであることを特徴とするクレータ摩耗の少ない
コーティング工具用高速度脩。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11382883A JPS605855A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11382883A JPS605855A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605855A true JPS605855A (ja) | 1985-01-12 |
| JPS6360109B2 JPS6360109B2 (ja) | 1988-11-22 |
Family
ID=14622059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11382883A Granted JPS605855A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | クレ−タ摩耗の少ないコ−テイング工具用高速度鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605855A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616255A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Kobe Steel Ltd | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
| JPS616254A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Kobe Steel Ltd | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP11382883A patent/JPS605855A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616255A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Kobe Steel Ltd | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
| JPS616254A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Kobe Steel Ltd | 高硬度高靭性窒化粉末ハイス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360109B2 (ja) | 1988-11-22 |
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