JPS605863A - 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 - Google Patents
導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法Info
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- JPS605863A JPS605863A JP11475783A JP11475783A JPS605863A JP S605863 A JPS605863 A JP S605863A JP 11475783 A JP11475783 A JP 11475783A JP 11475783 A JP11475783 A JP 11475783A JP S605863 A JPS605863 A JP S605863A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法に関し、
特に強度、導電率、耐熱性、靭性に１娶れた導電用アル
ミ合金の製造方法に関するものである。
特に強度、導電率、耐熱性、靭性に１娶れた導電用アル
ミ合金の製造方法に関するものである。
（背景技術）
近年、例えば送電容量の増大、２回線運転時の事故時の
１回線運用による電力系統の信頼性向」二のため、耐熱
鋼心アルミ合金撚線（以下、ＴＡＣ５Ｒと称す）が使用
されている。
１回線運用による電力系統の信頼性向」二のため、耐熱
鋼心アルミ合金撚線（以下、ＴＡＣ５Ｒと称す）が使用
されている。
このよう７ ＴＡＣ５Ｒをさらに架空地線や海峡横断等
の長径間の送電線（例、長径間耐熱銅心アルミニウム撚
線（以下、ＫＴＡＣ３Ｒと称す））に使用する場合には
、高力Ａｔ合金の引張強さと耐熱アルミ合金の耐熱性を
併せ備えた導電用高力耐熱アルミ合金線が必要である。
の長径間の送電線（例、長径間耐熱銅心アルミニウム撚
線（以下、ＫＴＡＣ３Ｒと称す））に使用する場合には
、高力Ａｔ合金の引張強さと耐熱アルミ合金の耐熱性を
併せ備えた導電用高力耐熱アルミ合金線が必要である。
このようなアルミ合全線には、従来加工硬化型のアルミ
合金を冷間加工により強度を向上して用いていたが、製
造方法によっては所望の強度、伸び、導電率、耐熱性、
靭性のバランスを得ることができず、より安定した合金
組虜製造方法が望まれていた。
合金を冷間加工により強度を向上して用いていたが、製
造方法によっては所望の強度、伸び、導電率、耐熱性、
靭性のバランスを得ることができず、より安定した合金
組虜製造方法が望まれていた。
（発明の開示）
本発明は、」−述の問題点を解決するため成されたもの
で、強度、導電率、耐熱性、靭性の総合性能に優れた導
電用高力耐熱アルミ合金を製造する方法を提供せんとす
るものである。
で、強度、導電率、耐熱性、靭性の総合性能に優れた導
電用高力耐熱アルミ合金を製造する方法を提供せんとす
るものである。
本発明により製造される心電用高力１制熱アルミ合金は
、例えば耐熱高力ＡＣ３Ｒ１特強鋼心耐熱高力ＡＣ８Ｒ
，Ａｔ被銅心耐熱高力ＡＣ３Ｒ，耐熱高力アルミ合金母
線等に使用される強度、耐熱性を兼ね備えた導電用アル
ミ合金製品である。
、例えば耐熱高力ＡＣ３Ｒ１特強鋼心耐熱高力ＡＣ８Ｒ
，Ａｔ被銅心耐熱高力ＡＣ３Ｒ，耐熱高力アルミ合金母
線等に使用される強度、耐熱性を兼ね備えた導電用アル
ミ合金製品である。
本発明において、アルミ合金中のＺｒは連続鋳造圧延時
Ａｔ中に固溶しているが、その後の熱処理により微細に
析出、分散して耐熱性、強度を向上させる。Ｚｒ量を０
．２５〜０．５％と規定したのは、０，２５％未満では
析出する。量が少なく、耐熱性、強度の向上に効果なく
、０．５％を越えると、溶湯温度を著しく高＜シないと
、溶湯段階で粗大な粒子として晶出し、後の時効による
微細分散粒子を形成しないばかりか、かえって耐熱性、
強度の低下をまねくため、溶湯温度を著しく高くする必
要があり、°）ｌえば０．６９６のＺｒを添加する場合
、溶湯温度は、８０５°Ｃ以上が必要となり、このよう
な溶湯温度で鋳造しようとすると、鋳造欠陥により、健
全な鋳塊が得られないからである。
Ａｔ中に固溶しているが、その後の熱処理により微細に
析出、分散して耐熱性、強度を向上させる。Ｚｒ量を０
．２５〜０．５％と規定したのは、０，２５％未満では
析出する。量が少なく、耐熱性、強度の向上に効果なく
、０．５％を越えると、溶湯温度を著しく高＜シないと
、溶湯段階で粗大な粒子として晶出し、後の時効による
微細分散粒子を形成しないばかりか、かえって耐熱性、
強度の低下をまねくため、溶湯温度を著しく高くする必
要があり、°）ｌえば０．６９６のＺｒを添加する場合
、溶湯温度は、８０５°Ｃ以上が必要となり、このよう
な溶湯温度で鋳造しようとすると、鋳造欠陥により、健
全な鋳塊が得られないからである。
また、本発明において、Ｃｕ’０．０１〜０．２％と規
定した理由は、Ａ７−Ｚｒ系の時効特性を促進させ、強
度、耐熱性を向」ユさせるために添加するものであり、
０．０１％未満では効果なく、０．２％を超えると、耐
食性が劣化する。本発明において、鋳込み温度をＴ＝３
００ＸＺ１−％＋６２５で表わされる。１３以上で鋳造
時の冷却速度を５°’ＣＡｃｃ以上の冷却速度で多ｌｆ
造すると規定した理由はＺｒを溶湯段階において品出さ
れることなく、固溶させるためで、後工程における時効
により、微細に分散させて、強度、′耐熱性を向上させ
るために必要不可欠な条件である。鋳込み温度がＴ℃末
（＋：１Ｍあるいは、鋳造時の冷却速度が５℃Ａｅｃ未
満では、添加したＺｒが晶出したり、鋳造時に析出し、
強度、耐熱性が劣化する。
定した理由は、Ａ７−Ｚｒ系の時効特性を促進させ、強
度、耐熱性を向」ユさせるために添加するものであり、
０．０１％未満では効果なく、０．２％を超えると、耐
食性が劣化する。本発明において、鋳込み温度をＴ＝３
００ＸＺ１−％＋６２５で表わされる。１３以上で鋳造
時の冷却速度を５°’ＣＡｃｃ以上の冷却速度で多ｌｆ
造すると規定した理由はＺｒを溶湯段階において品出さ
れることなく、固溶させるためで、後工程における時効
により、微細に分散させて、強度、′耐熱性を向上させ
るために必要不可欠な条件である。鋳込み温度がＴ℃末
（＋：１Ｍあるいは、鋳造時の冷却速度が５℃Ａｅｃ未
満では、添加したＺｒが晶出したり、鋳造時に析出し、
強度、耐熱性が劣化する。
熱間加工開始温度を５００℃以上と規定した理由は、５
００℃未ｉＩ：ｌＵでは、Ｚｌ−が粗大に析出し、強度
、耐熱性が劣化する。
００℃未ｉＩ：ｌＵでは、Ｚｌ−が粗大に析出し、強度
、耐熱性が劣化する。
熱間加工時の冷却速度を５０℃／ｓｅｃ以上と規定した
のは、後工程における時効によりＺｌ−を微細に析出さ
せるための必要な条件であり、熱間加工時のｚｒの析出
を抑制し、かつ転位の導入をはかることに効果がある。
のは、後工程における時効によりＺｌ−を微細に析出さ
せるための必要な条件であり、熱間加工時のｚｒの析出
を抑制し、かつ転位の導入をはかることに効果がある。
５０℃／ｓｅｃ朱満では、熱間加工中にＺｒが粗大に析
出し、転位の尋人が少なく、強度、耐熱性が劣化する。
出し、転位の尋人が少なく、強度、耐熱性が劣化する。
熱間加工における減面率は好ましくは９０９６以上が望
ましく９０％未満では、靭性が劣化する。
ましく９０％未満では、靭性が劣化する。
巻き取り温度を１５０℃以下と規定したのは、１５０℃
を超えるとコイル内部とコイル表面での温度差が生じ、
コイル内部は高温になりすぎるため、特性的にばらつき
が生じ、製品の安定性に欠けるためである。
を超えるとコイル内部とコイル表面での温度差が生じ、
コイル内部は高温になりすぎるため、特性的にばらつき
が生じ、製品の安定性に欠けるためである。
２５０〜３５０℃の温度で１５〜４・００時間の時効を
施すと規定したのはこの時効によりＺｒを微細に４Ｊｉ
ＩＩＩ分散させて、強度、耐熱性を向上させるためであ
り、２５０℃未満１５時間朱満では、析出する１ｊ１４
が少なく強度、耐熱性向上に効果な（３５０’Ｃ４・０
０時間を超えると析出粒子が粗大化し、強度、耐熱性が
劣化する。
施すと規定したのはこの時効によりＺｒを微細に４Ｊｉ
ＩＩＩ分散させて、強度、耐熱性を向上させるためであ
り、２５０℃未満１５時間朱満では、析出する１ｊ１４
が少なく強度、耐熱性向上に効果な（３５０’Ｃ４・０
０時間を超えると析出粒子が粗大化し、強度、耐熱性が
劣化する。
又、本発明の第２の発明においてＭｇ：Ｏ，四〜０２％
を添加するのは時効をさらに促進させ、強度、耐熱性の
さらなる向上をはかるためで、０，０１％未満では効果
な（０，２９６を超えると効果が飽和するのみならず、
加工性も劣化する。
を添加するのは時効をさらに促進させ、強度、耐熱性の
さらなる向上をはかるためで、０，０１％未満では効果
な（０，２９６を超えると効果が飽和するのみならず、
加工性も劣化する。
本発明の第３の発明において、Ｙ：０．０００５〜０．
０１９６を含むとしたのは、強度、耐熱性をさらに向上
させるためであり、０．０００５％未満では効果な（０
，０１％を超えると、効果が飽和するのみならず、コス
トアップが大きく実用的ですくする。
０１９６を含むとしたのは、強度、耐熱性をさらに向上
させるためであり、０．０００５％未満では効果な（０
，０１％を超えると、効果が飽和するのみならず、コス
トアップが大きく実用的ですくする。
本発明の第４・の発明において、時効の昇温速度を１０
０ ”（７）ｎ−以下としたのは、強度、１ｌｉ４熱性
をさらに向」二させるためであり、１００℃／１１１−
以下の昇温速度とすることにより、昇温時に、微細に析
出するＺｒ量を多くして、時効温度におけるＺｒの析出
を微細にしかも多量に分散させることができる。
０ ”（７）ｎ−以下としたのは、強度、１ｌｉ４熱性
をさらに向」二させるためであり、１００℃／１１１−
以下の昇温速度とすることにより、昇温時に、微細に析
出するＺｒ量を多くして、時効温度におけるＺｒの析出
を微細にしかも多量に分散させることができる。
本発明の第５の発明において、時効の前に、１０〜５０
％の減面率で冷間加工を施すとしたのは、強度、耐熱性
をさらに向」ニさせるためであり、１０致未満ではその
効果がみられず５０％を超えると飽和する。このような
冷間加工を施した時は、時効温度を、冷間加工を施こさ
ない場合に比べて５〜３０℃低くすることが々ｆましい
。
％の減面率で冷間加工を施すとしたのは、強度、耐熱性
をさらに向」ニさせるためであり、１０致未満ではその
効果がみられず５０％を超えると飽和する。このような
冷間加工を施した時は、時効温度を、冷間加工を施こさ
ない場合に比べて５〜３０℃低くすることが々ｆましい
。
本発明におけるＭ合金中の不純物としては、通常の電気
用Ａｔ地金ＪＩＳＩ（２］１０に規定される、Ｆｅ。
用Ａｔ地金ＪＩＳＩ（２］１０に規定される、Ｆｅ。
Ｓ ｉ 、Ｍｎ 、Ｔ ｉ 、Ｖは含まれていても何ら
差しつかえなく、例えばＦｅ：０．０８−０．２５、−
５ｉ ：０．０４〜０．０９ 、Ｍｎ ：０．００１−
０．００３．Ｔｉ＋Ｖ：０．００１〜０００８とするこ
とができる。
差しつかえなく、例えばＦｅ：０．０８−０．２５、−
５ｉ ：０．０４〜０．０９ 、Ｍｎ ：０．００１−
０．００３．Ｔｉ＋Ｖ：０．００１〜０００８とするこ
とができる。
さらに、組織を微細化するため、Ｔ ｉ ０１００５〜
０．１％を加えても良いが、Ｂは、耐熱性の点から０．
００２％以下にする必要がある。
０．１％を加えても良いが、Ｂは、耐熱性の点から０．
００２％以下にする必要がある。
又、導電率を向上させるため、Ｂｅ：０．０００５〜（
月％を加えることができる。
月％を加えることができる。
実施例
表１に示す組成の合金を、３’０００ｍ＋ｎ２のｌｌｉ
ｌｉ面積をもつＣＵ合金製回転鋳型とスチールベルトに
より構成される連続鋳造材と熱間圧延月により、表１１
に示す条件で鋳造、圧延を施こして９．５ ｍｍｌの
荒引線を得た。これらの荒引線を表１に示す条件で時効
を施こしてのち８２％の減面率で冷間加工を施こして線
材を得た。
ｌｉ面積をもつＣＵ合金製回転鋳型とスチールベルトに
より構成される連続鋳造材と熱間圧延月により、表１１
に示す条件で鋳造、圧延を施こして９．５ ｍｍｌの
荒引線を得た。これらの荒引線を表１に示す条件で時効
を施こしてのち８２％の減面率で冷間加工を施こして線
材を得た。
得られたアルミ合金線の引張強さ、伸び、導電率、耐熱
′姓および屈曲値は表１に示す通りである。
′姓および屈曲値は表１に示す通りである。
耐熱性は、２３０ ”Ｃで１時間加熱後、室温にて引張
強さを測定し、加熱前の試料の引張強さに対する百分率
で表わした。屈曲値は線径と同じ曲げ半径を有する固定
ダイス間に線をはさみ、９ｏ０ 曲げを１回とし、破断
するまでの回数で表わした。
強さを測定し、加熱前の試料の引張強さに対する百分率
で表わした。屈曲値は線径と同じ曲げ半径を有する固定
ダイス間に線をはさみ、９ｏ０ 曲げを１回とし、破断
するまでの回数で表わした。
表１より、本発明によるＮｏ、 ］、 −Ｎｏ、 ］、
１ は、従来例に比べいずれも引張強さ、伸び、導電
率、耐熱性、屈曲値の総合性能が優れていることが分る
。
１ は、従来例に比べいずれも引張強さ、伸び、導電
率、耐熱性、屈曲値の総合性能が優れていることが分る
。
手続補正書
昭和５９年２月３日
特許庁長官 若 影 和 夫 殿
■、事件の表示
昭和５８年１、）′許、顆 第 １１４・７５７ 号２
、発明の名称 導電用高力耐〃しアルミ合金の製造方法３６ 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪市東区北浜５丁１」１５番地名称（２１３）
住友電気工業株式会社 社長 用上哲部 ４・１代理人 住所 大阪市此花区島屋１丁目１番３号住友電気工業株
式会社内 ５、補正命令の日付 自 発 補 正 ６、補正の対象 明細書中発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 明細１１８第４・頁第１７行口から第１９行目１一本発
明において・Φ・５ ”Ｃ／ ｓｅｃ以」＝コを１本発
明に粋いて、’Ｉ゛−３（］０ＸＺｒ％十（ｉ２５テａ
ワサｈルＩｐ“ｃ Ｊｕｌ 上）ｕＩ造湿温度ら鋳造時
の冷却速度を５”Ｃ／ｓｅｃ以り、 Ｊに補正します。
、発明の名称 導電用高力耐〃しアルミ合金の製造方法３６ 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪市東区北浜５丁１」１５番地名称（２１３）
住友電気工業株式会社 社長 用上哲部 ４・１代理人 住所 大阪市此花区島屋１丁目１番３号住友電気工業株
式会社内 ５、補正命令の日付 自 発 補 正 ６、補正の対象 明細書中発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 明細１１８第４・頁第１７行口から第１９行目１一本発
明において・Φ・５ ”Ｃ／ ｓｅｃ以」＝コを１本発
明に粋いて、’Ｉ゛−３（］０ＸＺｒ％十（ｉ２５テａ
ワサｈルＩｐ“ｃ Ｊｕｌ 上）ｕＩ造湿温度ら鋳造時
の冷却速度を５”Ｃ／ｓｅｃ以り、 Ｊに補正します。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■Ｚ ｒ ： ０．２５〜０．５％、 Ｃｕ ： ０．
旧〜０．２％残部通常の不純物とｋｌからなる合金を溶
製後、Ｔ ・−３０’ ＯＸ Ｚｒ ９６ ＋ ６２５
で表わされるＴ ”ｃ以上の鋳込み温度から５ ’Ｃ／
ｓｅｃ以上の冷却速度で鋳造し、ひきつづいて５００
”Ｃ：以上の温度で熱間加工を開始し、５０℃Ａｃｃ以
上の冷却速度で冷却しつつ加工を加え、１５０”Ｃ以下
の温度で巻き取ったのち、２５０〜３５０’Ｃの温度で
、１５〜４、ｏｏ時間の時効を施こしたのち、冷間加工
を加えることを特徴とする。導電用高力耐熱アルミ合金
の製造方法。 ■Ｍｇ：０．０１〜０．２％を含む特許請求の範囲第（
１）項記載の心電用高力耐熱アルミ合金の製造方法。 ■Ｙ：０．０００５〜０．０１％を含む特許請求の範囲
第（１）項又は第（２）項記載の導電用高力１ＴｊＪ熱
アルミ合金の製造方法。 ■時効の昇温速度が１００ ℃／ｈｒ以下である特許請
求の範囲第（１）項、第（２）項又は第（３）項記載の
心電用高力耐熱アルミ合金の製造方法。 ■時効が減面率１０〜５０％の冷間加工を施した後行な
われる特許請求の範囲第（１）項、第（２）項、第（３
）項又は第（４）項記載の導電用高力耐熱アルミ合金の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11475783A JPS605863A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11475783A JPS605863A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63279662A Division JPH01152248A (ja) | 1988-11-04 | 1988-11-04 | 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS605863A true JPS605863A (ja) | 1985-01-12 |
| JPH0125822B2 JPH0125822B2 (ja) | 1989-05-19 |
Family
ID=14645915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11475783A Granted JPS605863A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605863A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6052564A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
| JPS63186858A (ja) * | 1987-01-27 | 1988-08-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 導電用高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
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| JPS6436751A (en) * | 1987-07-31 | 1989-02-07 | Fujikura Ltd | Manufacture of conducting wire of heat-resisting aluminum alloy |
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| JPH01177340A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Showa Denko Kk | 高強度・耐摩耗性Ａｌ粉末合金の加工熱処理方法 |
| US5433393A (en) * | 1988-01-30 | 1995-07-18 | Dai Nippon Insatsu Kabushiki Kaisha | Transfer printing film roll |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP11475783A patent/JPS605863A/ja active Granted
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