JPS6058807A - 発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法 - Google Patents
発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法Info
- Publication number
- JPS6058807A JPS6058807A JP16657483A JP16657483A JPS6058807A JP S6058807 A JPS6058807 A JP S6058807A JP 16657483 A JP16657483 A JP 16657483A JP 16657483 A JP16657483 A JP 16657483A JP S6058807 A JPS6058807 A JP S6058807A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- steel wire
- cut
- cutting line
- tension
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は発泡コンクリート半硬化体の切断方法に関する
ものであり、その目的とするところは、半硬化体を精度
よく、父外観もきれいに、又平滑に切断し、商品価値の
高い各種ＡＬＣパイ・ルを得るための切断方法を提供す
ることであり、更に好ましくは、半硬化体を巾広く、切
断して、［（］広の大型発泡コンクリート、例えばＡＬ
Ｃ（高温高圧蒸気処理した発泡コンクリート）のパネル
とすることも可能な切断方法を提供することにあり、こ
れに加えて第５図のブロック列間切断のごとく切断中の
広いものでも切断精度（製品長さｔ１７／ｊｌ！：）の
向上がはかれる切断方法を提供することである。
ものであり、その目的とするところは、半硬化体を精度
よく、父外観もきれいに、又平滑に切断し、商品価値の
高い各種ＡＬＣパイ・ルを得るための切断方法を提供す
ることであり、更に好ましくは、半硬化体を巾広く、切
断して、［（］広の大型発泡コンクリート、例えばＡＬ
Ｃ（高温高圧蒸気処理した発泡コンクリート）のパネル
とすることも可能な切断方法を提供することにあり、こ
れに加えて第５図のブロック列間切断のごとく切断中の
広いものでも切断精度（製品長さｔ１７／ｊｌ！：）の
向上がはかれる切断方法を提供することである。
従来の発泡コンクリート半硬化体の切ｆｌｌｒ線である
鋼線による切断方法は、鋼線の破断荷重の７θ〜３θ係
と比較的張力の低いレベルで使用していた。これは、次
のような理由による。■製品寸法精度である長さ、厚み
、巾などの精度は、半硬化時の切断で不足する精度を高
温旨圧養生後、機械仕上による切削加工で補うという考
え方をしている為、半硬化ブロック状態での切断精度は
、上記の通り切断線の張力が比較的低い状態でもよかっ
た。■切断線の把持部の把持方式が低張力では比較的容
易に対応できること、さらには■被切断体の切断中が比
較的短かいものが主流でこれらは一応切断できる。
鋼線による切断方法は、鋼線の破断荷重の７θ〜３θ係
と比較的張力の低いレベルで使用していた。これは、次
のような理由による。■製品寸法精度である長さ、厚み
、巾などの精度は、半硬化時の切断で不足する精度を高
温旨圧養生後、機械仕上による切削加工で補うという考
え方をしている為、半硬化ブロック状態での切断精度は
、上記の通り切断線の張力が比較的低い状態でもよかっ
た。■切断線の把持部の把持方式が低張力では比較的容
易に対応できること、さらには■被切断体の切断中が比
較的短かいものが主流でこれらは一応切断できる。
最近、ＡＬＣ各種パネルでは施工時の張りつけ精度向上
及び外観向上から、製品寸法精度向上が要求され、又工
程省力化から高温高圧養生後の機械切削仕上なしにブロ
ック切断で、切断精度を上げることを要求されている。
及び外観向上から、製品寸法精度向上が要求され、又工
程省力化から高温高圧養生後の機械切削仕上なしにブロ
ック切断で、切断精度を上げることを要求されている。
本発明者らは、切断精度がよく、外観性状も良好な発泡
コンクリートパネルな得んと鋭意研究した結果、切断線
にかける張力を切断線自身の有している破断荷重の３ｊ
〜９タチの高張力をかけて懸架した切断線を用いて発泡
コンクリートの半硬化体を切断すると所期の目的のパネ
ルが得られることを見出した。
コンクリートパネルな得んと鋭意研究した結果、切断線
にかける張力を切断線自身の有している破断荷重の３ｊ
〜９タチの高張力をかけて懸架した切断線を用いて発泡
コンクリートの半硬化体を切断すると所期の目的のパネ
ルが得られることを見出した。
なお、切断精度や外観性状は普通サイズのパネルでも評
価できるが、巾広のパネルでは切断面の精度が悪いと顕
著に表われる。例えば横からみると、うねりや凹凸が容
易に識別できる。この為切断状況の評価がし易くなる。
価できるが、巾広のパネルでは切断面の精度が悪いと顕
著に表われる。例えば横からみると、うねりや凹凸が容
易に識別できる。この為切断状況の評価がし易くなる。
その上、従来のパネル巾のパネルの場合は、被切断部の
巾が６０θ〜７θ０ｆｌ程度であり切断線の支持間隔が
短かい為に低張力でも切断できるが、巾広のパネル（例
えば、被切断部の巾がりθθ碩を超えるパネル）の場合
は、切断線の支持間隔が長くなり切断が困難になる。そ
れ故、本発明の評価としては、主として大型のパネルで
行なったが、普通のパネルｒｌＪでも大型の巾広パネル
と同様切断精度がよく、外観上もきれいな製品となる。
巾が６０θ〜７θ０ｆｌ程度であり切断線の支持間隔が
短かい為に低張力でも切断できるが、巾広のパネル（例
えば、被切断部の巾がりθθ碩を超えるパネル）の場合
は、切断線の支持間隔が長くなり切断が困難になる。そ
れ故、本発明の評価としては、主として大型のパネルで
行なったが、普通のパネルｒｌＪでも大型の巾広パネル
と同様切断精度がよく、外観上もきれいな製品となる。
本発明は、上述のように高張力領域で切断することに特
徴がある。切断線としては、鋼線、その他金属線、合成
繊維糸など断面が円型又は円型に近いもので、高張力を
有しているものであれば、何でもよいが、中でも、次の
ようなものが最も好ましい。Ｂ種のピアノ線のように高
張力に耐えられるものであり、鋼線の径としては直径θ
、夕〜／、２ ｅｒａ程度のものが取り扱いのしやすさ
、切断抵抗がそれ程大きくない事、切断面性状が良いこ
となどから好ましいものとなる。本発明でいう切断線の
破断強度とは例えば鋼線ではＪＩＢの金属材料引張試験
方法（ＪＩＢ Ｚ２２’ｌ／）による引張破断強度を示
す。θＪ’ ミ９太さのＢ［ｉのピアノ線の応力−歪曲
線は第７図に示す通りであり、本発明に従えば図中の人
までの弾性域を越えて、塑性域でも使用することになる
。本発明に従う切断方法では通常ブロック切断時にかけ
る静的荷重では、即切断線が破断することなく、伸びが
一定値以上になったとき破断する。従って切断線自体の
破断時の伸びをあらかじめつかんでおけば、破断する前
に切断線を取り換えられる。
徴がある。切断線としては、鋼線、その他金属線、合成
繊維糸など断面が円型又は円型に近いもので、高張力を
有しているものであれば、何でもよいが、中でも、次の
ようなものが最も好ましい。Ｂ種のピアノ線のように高
張力に耐えられるものであり、鋼線の径としては直径θ
、夕〜／、２ ｅｒａ程度のものが取り扱いのしやすさ
、切断抵抗がそれ程大きくない事、切断面性状が良いこ
となどから好ましいものとなる。本発明でいう切断線の
破断強度とは例えば鋼線ではＪＩＢの金属材料引張試験
方法（ＪＩＢ Ｚ２２’ｌ／）による引張破断強度を示
す。θＪ’ ミ９太さのＢ［ｉのピアノ線の応力−歪曲
線は第７図に示す通りであり、本発明に従えば図中の人
までの弾性域を越えて、塑性域でも使用することになる
。本発明に従う切断方法では通常ブロック切断時にかけ
る静的荷重では、即切断線が破断することなく、伸びが
一定値以上になったとき破断する。従って切断線自体の
破断時の伸びをあらかじめつかんでおけば、破断する前
に切断線を取り換えられる。
又、切断線に与えられる高張力は１本の切断線にかける
荷重をバネ、重錘、空気圧、油圧等により切断線の破断
強度近くまで上げることにより達せられる。さらに切断
線の把持部は第２図（−）、（ｂ）、（Ｃ）のごとく、
円筒部に巻きつける構造などにすることにより、高張力
に対応できる。
荷重をバネ、重錘、空気圧、油圧等により切断線の破断
強度近くまで上げることにより達せられる。さらに切断
線の把持部は第２図（−）、（ｂ）、（Ｃ）のごとく、
円筒部に巻きつける構造などにすることにより、高張力
に対応できる。
本発明では高張力に加えて切断線を一方向に走行させる
事を特徴としているが、切断線を一方向に走行させる事
により、切断時の切断抵抗を減少でき、切断精度を向上
させ、さらには切断面をツルツルとした触感のある平滑
な面とすることができる。
事を特徴としているが、切断線を一方向に走行させる事
により、切断時の切断抵抗を減少でき、切断精度を向上
させ、さらには切断面をツルツルとした触感のある平滑
な面とすることができる。
鋼線自身を一方向走行させる方法として、実施例のよう
な滑車等を使用したものがもつとも好ましいが、その他
モーターで鋼線を一方向に巻きとりつ＼切断するような
方法でも良い。
な滑車等を使用したものがもつとも好ましいが、その他
モーターで鋼線を一方向に巻きとりつ＼切断するような
方法でも良い。
以上のごとく本発明では、鋼線にて高張力でしかも鋼線
自身が一方向走行させる為、被切断ブロックの巾がりθ
θ〜２４ｔθθ１と巾の広いものでも、切断鋼線部の途
中に、鋼線フレ止めガイド等を全くつけることなく、切
断面の平面度を／、ｊｍ以下程度の高精度とすることが
できる。父、切断面は鋼線自身の走行により、ツルツル
した触感の平滑な版面となる。さらに、鋼線跡も全くな
い平滑な版表面をえることができる。
自身が一方向走行させる為、被切断ブロックの巾がりθ
θ〜２４ｔθθ１と巾の広いものでも、切断鋼線部の途
中に、鋼線フレ止めガイド等を全くつけることなく、切
断面の平面度を／、ｊｍ以下程度の高精度とすることが
できる。父、切断面は鋼線自身の走行により、ツルツル
した触感の平滑な版面となる。さらに、鋼線跡も全くな
い平滑な版表面をえることができる。
次に、鋼線に対して、常に一定張力を与え、かつ鋼線に
対する負荷変動もスムースに吸収するような方法をとれ
ば、切断時の張力のバラツキが減少し、従って切断のバ
ラツキも減少させることができる。父、鋼線の耐久性に
対しても鋼線に対する衝撃荷重をやわらげることができ
、結果とじて耐久性を著しく伸ばすことができる。
対する負荷変動もスムースに吸収するような方法をとれ
ば、切断時の張力のバラツキが減少し、従って切断のバ
ラツキも減少させることができる。父、鋼線の耐久性に
対しても鋼線に対する衝撃荷重をやわらげることができ
、結果とじて耐久性を著しく伸ばすことができる。
本発明では、各切断操作により、鋼線が少しずつ伸びる
が、この伸び及び切断中の異物、又はその他の負荷変動
による鋼線の伸びを実施例のごとき軍すい方法を用いる
ことにより、吸収し一定張力を保ちつ＼切断するもので
ある。この結果として、切断のバラツキを減少させ、鋼
線の耐久性を増すことかできる。張力をかける方法とし
ては、重すい方式以外に、一定圧力の油圧又は空圧でも
よい。一定圧力の油圧、又は空圧を用いれば重すい式と
同様な効果は期待できる。軍すい式は、その負荷精度、
設備の簡便さからはもつとも好ましいものである。
が、この伸び及び切断中の異物、又はその他の負荷変動
による鋼線の伸びを実施例のごとき軍すい方法を用いる
ことにより、吸収し一定張力を保ちつ＼切断するもので
ある。この結果として、切断のバラツキを減少させ、鋼
線の耐久性を増すことかできる。張力をかける方法とし
ては、重すい方式以外に、一定圧力の油圧又は空圧でも
よい。一定圧力の油圧、又は空圧を用いれば重すい式と
同様な効果は期待できる。軍すい式は、その負荷精度、
設備の簡便さからはもつとも好ましいものである。
既述の通り、高張力の鋼線とし、又実施例のごとく、鋼
線一方向走行の鋼線の長さも、例えば７０ｍ〜７００１
位と長くなり、これに伴う鋼線切ＩＪＪｒごとの伸びも
回数を重ねると、破断に至るまでに、大きいもので７〜
３ｍとなるものもある。
線一方向走行の鋼線の長さも、例えば７０ｍ〜７００１
位と長くなり、これに伴う鋼線切ＩＪＪｒごとの伸びも
回数を重ねると、破断に至るまでに、大きいもので７〜
３ｍとなるものもある。
特許請求の範囲第３項では、この伸びた鋼線を巻き取る
為と、鋼線を切断機にセットする時、鋼線の長さ調整を
しやすくする為に、第３図の７３で示す鋼線把持部を巻
きつけ方式とし、しかも、ウィンチなどの巻きとり、巻
きもどし機構を有したことを特徴としている切断方法で
ある。この鋼線把持部／３の巻きつけ部径は大きい方が
よく、中でもり０２以上が好ましい。又、巻きつけ部に
は鋼線末端を止める為鋼線末端をさし込む穴又は溝を有
していることが好ましい。
為と、鋼線を切断機にセットする時、鋼線の長さ調整を
しやすくする為に、第３図の７３で示す鋼線把持部を巻
きつけ方式とし、しかも、ウィンチなどの巻きとり、巻
きもどし機構を有したことを特徴としている切断方法で
ある。この鋼線把持部／３の巻きつけ部径は大きい方が
よく、中でもり０２以上が好ましい。又、巻きつけ部に
は鋼線末端を止める為鋼線末端をさし込む穴又は溝を有
していることが好ましい。
この発明により鋼線の切断時の伸びを簡便な方法で吸収
することができるようになり、鋼線の収り換え頻度を大
巾にアップさせることができた。
することができるようになり、鋼線の収り換え頻度を大
巾にアップさせることができた。
又、鋼線の取りつけ時鋼線長さをあらかじめ正確に測定
しておく必要はなく、任意の鋼線長さのものでセットで
きる。この為鋼線の取り換え時間を大巾に短縮できた。
しておく必要はなく、任意の鋼線長さのものでセットで
きる。この為鋼線の取り換え時間を大巾に短縮できた。
切断精度に関係の深いものとして鋼線張力、父鋼線自身
の走行以外に、モルタル硬度がある。モルタル硬度は低
い捏り断抵抗が低くなり好ましいものとなる。しかし、
切断硬度とは他の成をプロセスより制約され、切断前又
は後でのハンドリングに必要なモルタル硬さにはしてお
く必要がある。
の走行以外に、モルタル硬度がある。モルタル硬度は低
い捏り断抵抗が低くなり好ましいものとなる。しかし、
切断硬度とは他の成をプロセスより制約され、切断前又
は後でのハンドリングに必要なモルタル硬さにはしてお
く必要がある。
この為ブロックが比較的しつかりした硬さのものを通常
切断すること＼なる。本発明により比較的モルタル硬度
の扁い領域まで精度よく切断できる。
切断すること＼なる。本発明により比較的モルタル硬度
の扁い領域まで精度よく切断できる。
モルタル硬度コθボンド位までなら製品ブロック巾／と
θθ關でも平面度／、ｊｍｘ以内で切断できる。
θθ關でも平面度／、ｊｍｘ以内で切断できる。
本発明でいうモルタル硬度とは、コθＳ×３３−Ｌの鋼
製円筒の貫入抵抗をボンドの数値で表わした山中式土壌
硬度計によるものである。
製円筒の貫入抵抗をボンドの数値で表わした山中式土壌
硬度計によるものである。
実施例
軽量気泡コンクリート半硬化物のブロック寸法が’１ｍ
長さＸ ／、Ｊ’ ｍ巾Ｘθ、／ ｆ ｍ高さのものを
次のように切断した。第３図に基づいて説明すると次の
通り、本方式は半硬化物のブロック２に対して、鋼線な
宵した切断線１が矢印の方向に水平移動し、かつ型枠板
上のブロック２は固定された状態で切断するもので第３
図は上から見た切断概念図を示す。鋼線ｌは／、θ２ピ
アノ線Ｂ種で、破断荷重／♂θＫｇ／／本に対し張力を
／♂ＯＸ Ｏ尾θ−１０♂Ｋｆかけた。張力のかけ方は
次の通り、まず鋼線を６に巻きつけ固定し、ついで７の
固定ローブ及び８の移動ローラーを通り、９．１０の切
断部支持部ローラーを通り、さらには１１．１２のロー
ラーを通って１３の部分に゛巻きつけ固定する。鋼線取
り付は時の鋼線長さ調整及び各切断ごとに重すい５が少
しずつ下がり鋼線が伸びるが、この分の長調整などを１
３の巻きつけ部にウィンチ機構を有したもので巻きつけ
、巻きもどしを行ない調整する。被切断体のモルタル硬
度は／タポンドであり、切断機３の走行スピードはｊ
ｍ／’Ｊで行なった。又切断機３の走行スピード！Ｗ分
に対し、鋼線ｌの切断部支持ローラー９と１０の間の鋼
線自身の走行スピードはｓ ｘ ｓ ＝ 、：ｚ ｓ
ｍＡ’ｒであった。又、切断鋼線の高さはブロック底面
より／ ２３ｍの位置であった。
長さＸ ／、Ｊ’ ｍ巾Ｘθ、／ ｆ ｍ高さのものを
次のように切断した。第３図に基づいて説明すると次の
通り、本方式は半硬化物のブロック２に対して、鋼線な
宵した切断線１が矢印の方向に水平移動し、かつ型枠板
上のブロック２は固定された状態で切断するもので第３
図は上から見た切断概念図を示す。鋼線ｌは／、θ２ピ
アノ線Ｂ種で、破断荷重／♂θＫｇ／／本に対し張力を
／♂ＯＸ Ｏ尾θ−１０♂Ｋｆかけた。張力のかけ方は
次の通り、まず鋼線を６に巻きつけ固定し、ついで７の
固定ローブ及び８の移動ローラーを通り、９．１０の切
断部支持部ローラーを通り、さらには１１．１２のロー
ラーを通って１３の部分に゛巻きつけ固定する。鋼線取
り付は時の鋼線長さ調整及び各切断ごとに重すい５が少
しずつ下がり鋼線が伸びるが、この分の長調整などを１
３の巻きつけ部にウィンチ機構を有したもので巻きつけ
、巻きもどしを行ない調整する。被切断体のモルタル硬
度は／タポンドであり、切断機３の走行スピードはｊ
ｍ／’Ｊで行なった。又切断機３の走行スピード！Ｗ分
に対し、鋼線ｌの切断部支持ローラー９と１０の間の鋼
線自身の走行スピードはｓ ｘ ｓ ＝ 、：ｚ ｓ
ｍＡ’ｒであった。又、切断鋼線の高さはブロック底面
より／ ２３ｍの位置であった。
得られた被切断体は切断面の平面度を第９図のように２
ｍストレッチで測定したが、次の通り平面度は極めてす
ぐれたものであった。切断直後のブロック切断面に２ｍ
ストレッチを軽く接触させ、四部のすき間をスケールに
てチェックしたが長さ方向、巾方向共／、０胴以下であ
った。オートクレーブ本養生後、切断面を同じ（，２ｍ
ストレッチを用いて、すき間ゲージにて長さ方向、巾方
向共各中央部と中央部から♂θθ順ピッチで測定したが
すべての箇所が版のオートａ生によるそりを含めても／
、ｊｒｎｍ以内であった。父、鋼線の波目跡もなかった
。鋼線の耐久性については３００回切断しても切れなか
った。
ｍストレッチで測定したが、次の通り平面度は極めてす
ぐれたものであった。切断直後のブロック切断面に２ｍ
ストレッチを軽く接触させ、四部のすき間をスケールに
てチェックしたが長さ方向、巾方向共／、０胴以下であ
った。オートクレーブ本養生後、切断面を同じ（，２ｍ
ストレッチを用いて、すき間ゲージにて長さ方向、巾方
向共各中央部と中央部から♂θθ順ピッチで測定したが
すべての箇所が版のオートａ生によるそりを含めても／
、ｊｒｎｍ以内であった。父、鋼線の波目跡もなかった
。鋼線の耐久性については３００回切断しても切れなか
った。
既述の技術を製品中の狭い乙００ｒｒａｎ程度のブロッ
ク切断に鋼線把持部の支持スパン（第３図〕９とｌＯの
間）を短かくして切断した所、従来の切断方法に比し、
大巾に切断精度が向上した。
ク切断に鋼線把持部の支持スパン（第３図〕９とｌＯの
間）を短かくして切断した所、従来の切断方法に比し、
大巾に切断精度が向上した。
以上の発明により、製品ブロック巾、２グθＯｗｎ以下
程度の軽量蚕泡コンクリート版が平面精度よく切断でき
、中でも市場で怠匠性、施工性、耐震性等からニーズの
強い大型一体成型軽量気泡コンクリート版が、鋼線切断
という簡便な方法で供給できる。又、鋼線一方向走行を
用いることにより、版面に年輪等の鋼線切断跡のない状
態で、ツルツルした触感の平滑板を得ることができる。
程度の軽量蚕泡コンクリート版が平面精度よく切断でき
、中でも市場で怠匠性、施工性、耐震性等からニーズの
強い大型一体成型軽量気泡コンクリート版が、鋼線切断
という簡便な方法で供給できる。又、鋼線一方向走行を
用いることにより、版面に年輪等の鋼線切断跡のない状
態で、ツルツルした触感の平滑板を得ることができる。
この平平版により、版の施工時の塗装の仕上げが１１１
１便となり、中でも版面に凹部が大ｒｌＪに減少する為
均−な塗膜厚とすることができる為塗料の塗布量を平滑
でないものに比しＹ２〜Ｖ３と大ｒｌ〕に減少させるこ
とができる。
１便となり、中でも版面に凹部が大ｒｌＪに減少する為
均−な塗膜厚とすることができる為塗料の塗布量を平滑
でないものに比しＹ２〜Ｖ３と大ｒｌ〕に減少させるこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
第７図はピアノ線８種の応力−歪曲線図、第一図（ａｌ
、（ｂｌは切断線の把持部の例を示す斜視図、第２図（
ｃｌは他の例の平面図、第３図は切断線自身が走行しつ
＼切断する方式の概念図、第９図は切断面精度測定要領
を示す斜視図、第５図はブロック列間切断状況を示す斜
視図である。Ｌは約／３０θ聞長さを示す。 ］ 切断線 ２ 被切断体（型枠板上のブロック） ３ 切断機（矢印の方向に移動） ４ レール ５ 重すい ６ 鋼線巻付把持部 ７ 固定ガイドローラー ８ 切断機付属ガイドローラー ９ 鋼線切断部支持ローラー １０ 鋼線切断部支持ローラー １１ 切断機付属ガイドローラー １２ 固定ガイドローラー １３ 鋼線巻付把持部（ウィンチ機構保有部）Ｊ４ 鋼
線によるブロックの切断面 １５ ストレッチ １６ 四部のすき間 特許出願人 旭化成工業株式会社 第１図 １ ２ ３ ％ イ申ひ゛ 第２図 （ＣＩ） 第２図 （ｂ） 第２図 （Ｃ） ら
、（ｂｌは切断線の把持部の例を示す斜視図、第２図（
ｃｌは他の例の平面図、第３図は切断線自身が走行しつ
＼切断する方式の概念図、第９図は切断面精度測定要領
を示す斜視図、第５図はブロック列間切断状況を示す斜
視図である。Ｌは約／３０θ聞長さを示す。 ］ 切断線 ２ 被切断体（型枠板上のブロック） ３ 切断機（矢印の方向に移動） ４ レール ５ 重すい ６ 鋼線巻付把持部 ７ 固定ガイドローラー ８ 切断機付属ガイドローラー ９ 鋼線切断部支持ローラー １０ 鋼線切断部支持ローラー １１ 切断機付属ガイドローラー １２ 固定ガイドローラー １３ 鋼線巻付把持部（ウィンチ機構保有部）Ｊ４ 鋼
線によるブロックの切断面 １５ ストレッチ １６ 四部のすき間 特許出願人 旭化成工業株式会社 第１図 １ ２ ３ ％ イ申ひ゛ 第２図 （ＣＩ） 第２図 （ｂ） 第２図 （Ｃ） ら
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／ 切断線自身の有している破断荷重の３夕〜・灼１の
高張力が与えられた切断線をその張架方向に一方向に走
行させっ＼切断することを特徴とする発泡コンクリート
半硬化体の切断方法コ 切断の際に生じる切断線の伸び
を吸収し、−硬化体の切断方法 ３ 切断線の端部把持部の少なくとも一方で、切断線の
巻きつけ又は巻き戻しにより切断線長を調整することを
特徴とする特許請求の範囲第７項又は第、２項記載の発
泡コンクリート半硬化体の切断方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16657483A JPS6058807A (ja) | 1983-09-12 | 1983-09-12 | 発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16657483A JPS6058807A (ja) | 1983-09-12 | 1983-09-12 | 発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6058807A true JPS6058807A (ja) | 1985-04-05 |
| JPH0551445B2 JPH0551445B2 (ja) | 1993-08-02 |
Family
ID=15833785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16657483A Granted JPS6058807A (ja) | 1983-09-12 | 1983-09-12 | 発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6058807A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62143856A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-27 | 川崎重工業株式会社 | 流動層燃焼灰を原料とする硬化体の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6054809A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-29 | 旭化成株式会社 | 発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法 |
| JPS6056509A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | 旭化成株式会社 | 半可塑性体の切断方法 |
-
1983
- 1983-09-12 JP JP16657483A patent/JPS6058807A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6054809A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-29 | 旭化成株式会社 | 発泡コンクリ−ト半硬化体の切断方法 |
| JPS6056509A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | 旭化成株式会社 | 半可塑性体の切断方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62143856A (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-27 | 川崎重工業株式会社 | 流動層燃焼灰を原料とする硬化体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0551445B2 (ja) | 1993-08-02 |
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