JPS6056509A - 半可塑性体の切断方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は発泡コンクリート半硬化体の切断方法に関する
もので、その目的とする所は被切断体のブロック巾が２
４００　ｍまでの半硬化体を精度よく、又、外観も良好
な状態で切断し、商品価値の高い、各種ＡＬＣ版を得る
ことである。近年、軽量気泡コンクリート版は、耐火性
、断熱性のすぐれていること、軽量であること、族ニス
ピードが早いことから急速に建拐分野に使用されている
。従来６００巾の版が主流であったが、製品中９００〜
２４ｏＯ職の一体成型大型ＡＬＣ版についても、意匠性
向上、耐震性向上、工期短縮から市場ニーズは強かった
。本発明は、この大型一体成型ＡＬＣ版のような巾の広
い発泡コンクリート半硬化体でも、切断線にて、精度よ
（切断しようとして生まれたものである。

又、矛６図のごと（ブロック列間切断の精度を向上させ
たいとい５ニーズも強（この要求にも答えるものである
。切断面の精度が悪いと製品寸法精度が悪いことはもち
ろん、太ぎな版では横からみると、うねり、凹凸が識別
でき、好ましいものではなかった。又、切断精度が悪く
なるということは、切断中切断線がモルタルの中で、切
断面に対し上下又は左右の位置ずれを起すことであり、
これにより切断線跡が切断面に残ったりし、外観上も好
ましくない。

従来の方法では、特に切断時のブロック中の大きいもの
では上記のような現象が表われ、うまく切断できなかっ
た。

発泡コンクリート半硬化体を切断する方法として、直線
状に懸架された鋼線を使用することは公知である。従来
銅線にかける初期張力としては、鋼線破断荷重の１０％
〜３０％と比較的張力の低いレベルで使用していた。こ
れは次の主な理由による。

被切断体の被切断部の巾が６００〜７００　＋ｍ程度が
主であり、切断用鋼線の支持間隔が短かい為、低い張力
でも切断できた。このことから、特に高張力化するニー
ズも小さく、又高張力化すると鋼線把持部で切れやすく
なることにもよる。

本発明では、製品中の広い半硬化体を切断精度よ（切る
必要から、従来はとんど試みられていなかつた張力領域
で切断する事に特徴があり、又、冒張力化状態での鋼線
の（９返し疲労（応力）を減少させ耐久性を上げる意味
から走行する部分の鋼線のガイドローラーの径を太き（
する事を特徴としている。

高い張力は１本の鋼線にかける負荷を、バネ、重すい、
空気圧、油圧等にょ゛り鋼線の破断強度近くまで上げる
ことにより達せられる。本発明でいう鋼線の破断強度と
は金属材料引張試験方法（ＪＩＳＺ２２４１　）にょる
引張破断強度を示す。

鋼線の中でピアノ線０．８φＢｓを例にとると、応カー
歪グラフは矛１図の通りであるが本発明では、ｔ−１図
のＡまでの弾性域を越えて、塑性域でも使用する事にな
る。

ピアノｍＢ１ｍの伸びは引張試験では３％であるが鋼線
の把持部を巻付方式等により、破断強度以下では切れな
いものとし、本発明のごとき破断強度以下で張力をかけ
るので、鋼線の伸びは３％以上にならないと切れない。

鋼線自体の切れる時点での伸びをあらかじめつかんでお
けば、切れる前に＠線を取りかえられる。

切断線としては高張力に耐えられるものが好ましく、例
えばピアノミＢ種である。鋼線径としては、走行時にガ
イドローラーでの折曲げによる曲げ応力を減少させると
いう意味では細い方が良いが、余り細いとハンドリング
で破損させやすいこと、その他外観住状などから鋼線径
は０．５〜２．０φ程度のものがよい。切断線としては
鋼線の他高張力を有したポリエステル糸、ナイロン糸な
ど合成繊維糸でもよい。

切断線をその張架方向に走行させつつ半可塑性体を切断
する具体的な方式は、切断線自身が、その張架方向に繰
り返し揺動しつつ半可塑性体を切断する方式でも、その
張架方向に一方向に走行させつつ切断する方式でもよ（
、いずれの方式でも切断線を無走行で切断する方式より
も切断精度がよくなる。中でも一方向に走行させつつ切
断する方式が特に良好である。また高張力をかけている
時の切断線把持部は矛２図ｔａ＋　＃　Ｆｂｌ　、　ｔ
ｅｌのように、円筒部分に切断線を巻きつけて止めるの
が好ましい。

次に、張力のかけ方の例として次の２つのものがある。

例１ 本例は切断線が矛３１１（ａ）及び（ｂｌの矢印に示す
こと（、上下に揺動走行して、切断するものであり、９
は被切断体である。張力のかけ方は次の通りとなる。ま
ず切断線１を所定の長さに切断しておき矛３図（ｃ）の
円筒型を有しがっ端部に空回９を防止する機構を有した
鋼線巻きつけ部６に切断ｌ１ｊ１を巻きつける。

この円筒型の直径は４０１＋１１１であった。又切断線
はピアノ線５種０．８φであった。１・３図（ｃｒのス
プリングにて張力を付加することになるが、このスプリ
ングに負荷がかかるように、２及び３のローラー間に鋼
線を通し矛３図ｔｅｌに示される鋼線把持部４を２又は
３の揺動ローラーにとりつける。切断ごとの鋼線伸び調
整、鎖線セント時の長さ調整には、矛３図ｔａ）及び（
ｂ）の２のローラーを矢印の外側に伸縮して８１１！す
る。この２のロー２−の伸縮量により同時に鋼線にかけ
る張力も決まる。どれだけ張力をかけているかは矛３図
ｔｅｌの１０にダイヤルゲージ、又はスケールを取りつ
けその変化量で確認できる。

例゛２ 本例は矛４図の通り切断線１が一方向に走行する場合の
高張力の与え方を示すものであり、３−４図の５の重す
いにより高張力を与え、途中、移動する切断部のローラ
ー等を通り１３の鋼線把持部で固定するものである。切
断機３が矢印の方向に走行すると、切断ｉ１が矢印の方
に自ら一方向走行する機構となっている。

以上のごとく高張力と切断線自身が走行する方法を採用
することにより被切断体のブロック巾が２４００　Ｉｎ
以下のものなら切断面の平面精度が良（、従って寸法精
度も良い。又、切断面に切断線の跡もな（切断できる。

被切断体のブロック巾が狭（なると切断精度は当然向上
させやす（なる。さらに切断面がツルツルした触感を有
する平滑度の高い版を供給することができる。

切断線が揺動したり一方向走行したりする時ガイドロー
ラーを通るが、このガイドローラーの径をある大きさ以
」二にしてオ６くと切断線が（９返し受ける曲げ疲労を
大巾に軽減できることがわかった。

本発明では本ガイドローラーの径を次のよ５に決めてい
る。　Ｅ；切ＩＪｉ線の弾性係数Ｄ；ガイドロー２−の
ＭＩＮ の直径 上記りはＭＩＮの径であり、耐久性上からは、このＤ値
の２倍以上が特に好ましい。

となり、ＤＭｘＮ×２キ１４０日以上が特に好ましい。

次にガイドローラー径差による切断線の耐久性を示す例
としてピアノ線８種の直径０．８ミリ及び１ミリのもの
で、ピアノ線である切断線の張力を下表のごとく設定し
、切断線関係以外の条件を実施例と同じにして、切断線
の破断に至るモルタル切断操作の使用可能回数を比較し
たところ下表の通りとなった。

この表に示す通りガイドローラー直径を大きくすると、
切断線の耐久性は増し、（１１式で示すようなガイドロ
ーラー直径以上を使えば工業的に生産可能な水準となる
。（約１５０回以上連続して使用可能な水準を、工業的
に生産可能な水準とみている。）又、ピアノ線径が太き
（なると（１式の通り、曲げ応力が大となり、耐久性は
減少する。従って、同一ガイドローラー径では、切断線
の細いものがよい。但し、余１；）　１１用いとハンド
リングで折れやす（傷ついたりして破損しやすり０．５
φ程度がＭＩＮである。

実施例 ＠散気泡コンクリート半硬化物のブロック寸法が４ｍ長
さ、１．８　ｍ巾、０．２０　ｍ高さのものを次のよ５
に切断した。

矛４図に基づいて説明すると仄の通り、本方式は生硬化
物のブロック２に対して切断線を有した切断部が矢印の
方に水平移動し、かつ型枠板上のブロック２は固定され
た状態で切断づ−るもので牙４図は上からみた切断概念
図を示す。

切断線は０８φピアノ線Ｂ種で、破断荷重ｔｚｏｙ／１
本に対し張力を１２０Ｘ０．６０＝７２　ｋｆがけた。

張力のかけ方は次の通りまず鋼線を６に巻きつけ固定し
、ついで７の固定ローラー及び８の移動ローラーを通り
、９，１ｏの切断支持部ローラーを通りさらには１１．
１２のローラーを通って１３の部分に巻きつけ固定する
。この間の７〜１２に至るガイドｏ　−ラーの径は、鋼
線の（り返し疲労をＭＩＮにする為にすべて１５０φと
した。銅線取りっけ時のｆ１４線長さ調整及び各切断ご
との鋼線伸びなどの長さ調整を１３の巻きつけ部にウィ
ンチ機構を有したもので巻きつけ、巻きもどしを行ない
調整する。

被切断体のモルタル硬度は１５ボンドであり、切断機３
の走行スピードは５　ｍ１５＋で行なった。又切断機３
０疋行スピード５Ｆ７？／分に対し、銀線１のガイドロ
−ラー９と】００間の釦線目身の走行スピードは５　Ｘ
　５　＝２　”、ｙＩｆ＋７’分であった。

又、切断銅線の高さはブロック底面よＱ１５０ｆｆｌｌ
＋の位置であった。

得ら几た被切断体は切断面の平面度を矛５図のように２
ｍストレッチで規定したが、次の通り平面度は極めてず
ぐれたものであった。切断直後のブロック切１！：ｌ？
面に２　ｍストレッチを軽（接触させ、凹部のすき間を
スケールにてチェックしたが、長さ、方向、巾方向共ｉ
、ｏｇｎ以下であった。オートクレーブ奉養生後切断面
を同じ（２ｍｍストレッチヲ用て、すぎ間ゲージにて長
さ方向、巾方向共各中央部と、中央部から８００咽ピツ
チで測定したが、すべての箇所が版のオート養生による
そりを含めても１５０以内であった。又、切断線の波口
跡もなかった。＠線の耐久性については４４０回切断し
ても切れなかった。

既述の技術を製品ｌ］の狭い６００ｍ＋程度のブロック
切断に切断線把持部の支持スパン（Ａ・３図の９と１０
の間）を短か（して切断した所、従来の切断方法に比し
、大巾に切断精度が向上した。

又、矛６図のような被切断体ブロックの列間な切断する
場合にも、威力を発揮し切断精度は本発明の適用により
大巾に向上し、±５〜±３職か±３〜±１藺の精度とな
った。

以上の発明により製品ブロック巾２４００ｗ以下の軽量
気泡コンクリート版が平面精度よ（切断できる。又、切
断線の耐久性が著しく向上し、生産性の向上がはかれる
。中でも意匠性、施工性、耐震性等から市場ニーズの強
い大型一体成型軽量気泡コンクリート版の成型プロセス
確立に貢献した。

さらには、鋼線一方向走行を用いることにより版面に年
輪等の切断線跡のない状態で、ツルツルした触感の平滑
板を得ることができる。この平滑板により、版の施工時
の塗装の仕上げが簡便となり、中でも版図の凹部が大巾
に減少する為、均一な塗膜厚さとすることができる為、
塗置の塗布量を平滑でないものに比し、ｚ−ｚと大巾に
減少させることができる。

【図面の簡単な説明】

２・１図は鋼線の応力−歪曲線図、オ・２図（ａｌ　ｔ
　（ｂｌは切断線の把持部の斜視図、Ｊ−２図ＩＣ）は
他の例の把持部の平面図、２・３図（ａｌ　、　（ｂｌ
は揺動切断状況図、〕・３３図Ｃンは、３・３図ｔａ＋
　、　（ｂ）におげろ入部の拡大断面図である。 〕・４図は一方向走行切断状況図、 Ａ′５図は版の切断精度を測定している斜視図、１・６
図は製品ブロックＬの巾が約１５００ｍ位のブロックの
列間切断状況図である。 〕・〕４図〜、１−６ 図は切断線 ２は被切断ブロック ３は移動するタイプの切断機 ４は鋼線ホルダ一部 ５は重すい ６は切Ｕｒ匁の巻付による把持部 ７は固定ガイドローラー ８、９，１０．１１は移動する切断機に付属した切断線
のガイドローラー １２は固定ガイドローラー １３は鋼線巻付把持部でウィンチ機構を保有して℃）る １４は版の切断面 １５はストレンチ １６は凹部のすき間 １７は被切断ブロックでＬで示す約１５００と広いもの 特許出願人　旭化成工業株式会社 第１図 １　２　３　％ ノ中　ν′

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｌ　ガイドローラーを介して切断線自身の有している破
   断荷重の３５〜９５％の高張力が与えられた切断線をそ
   の張架方向に走行させつつ切断することを特徴とする発
   泡コンクリート半硬化体の切断方法 ２　切断線が走行中して通過するガイドローラーの径が
   （１）式で示される直径以上となるように太ぎくした事
   を特徴とする特許請求の範囲３・１項に示す発泡コンク
   ＩＪ−ト牛硬化体の切断方法Ｅ；切断線の弾性係数 ｄ；切断線の直径 σｍａｘ　；切断線の破断荷重 Ｄ；ガイドローラーのＭＩＮ直径