JPS606092A - ロ−タリ圧縮機 - Google Patents
ロ−タリ圧縮機Info
- Publication number
- JPS606092A JPS606092A JP58114504A JP11450483A JPS606092A JP S606092 A JPS606092 A JP S606092A JP 58114504 A JP58114504 A JP 58114504A JP 11450483 A JP11450483 A JP 11450483A JP S606092 A JPS606092 A JP S606092A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- compressor
- ceramic
- clearances
- vane
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は圧縮室構成部材をセラミ、りより構成したロー
タリ圧縮機に関するものである。
タリ圧縮機に関するものである。
従来例の構成とその問題点
一般にスライディングベーン式のロータリ圧縮機は、第
１図及び第２図に示すように一内部に円筒空間を有する
シリンダ１とこの両端面に固定され、シリンダ１の内部
空間である羽根室２をその側面において密閉する側板ｓ
ａ、３ｂと前記シリンダ１内に、その中心０と偏心した
中心０′を回転軸４にもつロニタ５に設けられた溝６ａ
、６ｂに摺動可能なように係合されたベーン了ａ、７ｂ
より構成される。各ベーン７ａ 、７ｂｉｌ：ロータ５
の回転（矢印へ）に伴ない、遠心力によって飛び出し、
その先端がシリンダ１の内壁面に接触しつつ圧縮機のガ
スの吸入、圧縮、吐出を繰り返している。８は吸入孔、
９は吐出孔をあられす。
１図及び第２図に示すように一内部に円筒空間を有する
シリンダ１とこの両端面に固定され、シリンダ１の内部
空間である羽根室２をその側面において密閉する側板ｓ
ａ、３ｂと前記シリンダ１内に、その中心０と偏心した
中心０′を回転軸４にもつロニタ５に設けられた溝６ａ
、６ｂに摺動可能なように係合されたベーン了ａ、７ｂ
より構成される。各ベーン７ａ 、７ｂｉｌ：ロータ５
の回転（矢印へ）に伴ない、遠心力によって飛び出し、
その先端がシリンダ１の内壁面に接触しつつ圧縮機のガ
スの吸入、圧縮、吐出を繰り返している。８は吸入孔、
９は吐出孔をあられす。
このようなスライディングベーン式のロータリ圧縮機は
、構造が複雑で部品点数の多いレシプロ式圧縮機と比べ
小型で簡易な構成が可能であり。
、構造が複雑で部品点数の多いレシプロ式圧縮機と比べ
小型で簡易な構成が可能であり。
カークーラ用の圧縮機に適用されるようになった。
しかしながら前記、ロータリ圧縮機を圧縮機動率と軽量
化の面からみると尚、改善すべき点が残されている。
化の面からみると尚、改善すべき点が残されている。
すなわちスライディングベーン弐ロークリ圧縮機は前述
したようにシリンダと側板で内部空間を構成し、その空
間内で摺動可能なように係合されたベーンを挿入したロ
ータが回転するといった具合いに、各部品どうしが互い
に摺動関係にあり。
したようにシリンダと側板で内部空間を構成し、その空
間内で摺動可能なように係合されたベーンを挿入したロ
ータが回転するといった具合いに、各部品どうしが互い
に摺動関係にあり。
このため固定された部品（第１図におけるシリンダ１と
両側板３ａ、３ｂ）と摺動する部品（第１図におけるロ
ータ５とベーン７ａ 、 ７ｂ ）との間にそれぞれ隙
間（以下クリアランスと呼ぶ）が必要なことである。こ
のクリアランスは、構成部材個有の材料がもつ膨張率及
び機械的性質によって妥当な数字が設定される。しかし
ながらこのクリアランスの量が大きい場合、圧縮した冷
媒が高圧縮室より低田縮室へもれることになり（第２図
、矢印Ｂ）、有効に吐出されないので圧縮機効率を著し
く低下させる。
両側板３ａ、３ｂ）と摺動する部品（第１図におけるロ
ータ５とベーン７ａ 、 ７ｂ ）との間にそれぞれ隙
間（以下クリアランスと呼ぶ）が必要なことである。こ
のクリアランスは、構成部材個有の材料がもつ膨張率及
び機械的性質によって妥当な数字が設定される。しかし
ながらこのクリアランスの量が大きい場合、圧縮した冷
媒が高圧縮室より低田縮室へもれることになり（第２図
、矢印Ｂ）、有効に吐出されないので圧縮機効率を著し
く低下させる。
現状における本構成の圧縮機のクリアランスの平均的数
字を第１図によって説明するとシリンダ１の巾寸法Ｃと
、ロータ５の巾寸法りの差で構成されるクリアランスＥ
、Ｅ／（以下ロータザイドクリアランスと呼ぶ）は６０
μ、シリンダ１の１］寸法Ｃと、ベーン了の１］寸法Ｆ
の差で構成されるクリアランスＧ、Ｇ’（以下ベーンサ
イドクリアランスと呼ぶ）は８０μであり、いずれも高
圧の圧縮冷媒をもれることな、くシールするには過大す
ぎるものであり低圧縮室側へのもれをよぎなくされてい
る。従来の構成において、この過大なりリアランスを設
定ぜざるを得ない理由を評述すれば以下の二点によって
説明される。第一の問題点は構成材料の膨張率のちがい
によるものである。つ捷りシリンダはねずみ鋳鉄、ロー
タはクロム、モリブデン鋼、ベーンはアルミニウム合金
でそれぞれ構成されており膨張率は異なる。従ってシリ
ンダ１のねずみ鋳鉄とロータ５のクロム、モリブデン鋼
は、はぼ同じ膨張率であるが、ベーン了のアルミニウム
合金は鋳鉄又は鋼の約２倍の膨張率をもつため予かしめ
第１図のベーンサイドクリアランスＧ 、 Ｇ’が必要
なのである。
字を第１図によって説明するとシリンダ１の巾寸法Ｃと
、ロータ５の巾寸法りの差で構成されるクリアランスＥ
、Ｅ／（以下ロータザイドクリアランスと呼ぶ）は６０
μ、シリンダ１の１］寸法Ｃと、ベーン了の１］寸法Ｆ
の差で構成されるクリアランスＧ、Ｇ’（以下ベーンサ
イドクリアランスと呼ぶ）は８０μであり、いずれも高
圧の圧縮冷媒をもれることな、くシールするには過大す
ぎるものであり低圧縮室側へのもれをよぎなくされてい
る。従来の構成において、この過大なりリアランスを設
定ぜざるを得ない理由を評述すれば以下の二点によって
説明される。第一の問題点は構成材料の膨張率のちがい
によるものである。つ捷りシリンダはねずみ鋳鉄、ロー
タはクロム、モリブデン鋼、ベーンはアルミニウム合金
でそれぞれ構成されており膨張率は異なる。従ってシリ
ンダ１のねずみ鋳鉄とロータ５のクロム、モリブデン鋼
は、はぼ同じ膨張率であるが、ベーン了のアルミニウム
合金は鋳鉄又は鋼の約２倍の膨張率をもつため予かしめ
第１図のベーンサイドクリアランスＧ 、 Ｇ’が必要
なのである。
次に第２の問題点は構成材料を組立て、締結するうえで
必要なりリアランスである。つ捷り第１図に示すように
シリンダ１は両側板３ａ、３ｂにはさまれボルト１０で
固定されている。ボルトの締結力は普通、圧縮機の内圧
に耐え又、運転中、固定された部品どうしのズレを防止
するため約３００Ａ７．０７ｎ のトルクで綿めっけら
れている。
必要なりリアランスである。つ捷り第１図に示すように
シリンダ１は両側板３ａ、３ｂにはさまれボルト１０で
固定されている。ボルトの締結力は普通、圧縮機の内圧
に耐え又、運転中、固定された部品どうしのズレを防止
するため約３００Ａ７．０７ｎ のトルクで綿めっけら
れている。
このため部分的に肉薄部も存在する鋳鉄からなるシリン
ダは変形収縮するのである。これは衆知のごとく鋳鉄そ
のものが′与引張強さよりも圧縮強さに弱い点からも理
解される。
ダは変形収縮するのである。これは衆知のごとく鋳鉄そ
のものが′与引張強さよりも圧縮強さに弱い点からも理
解される。
以上の理由からシリンダ１の１〕寸法Ｃはロータ５の巾
寸法り及びベー７７の巾寸法Ｆよりも大きく設定せざる
を得ない。これらのクリアランスから生じる冷媒のもれ
を防ぎシール性を高めるために一般にオイルの介在をｒ
１シているがオイルが介在すると圧お１−冷媒と共に冷
凍ザイクルへもオイルが送りこ徒れ、圧縮機効率を著し
く低下さぜる。
寸法り及びベー７７の巾寸法Ｆよりも大きく設定せざる
を得ない。これらのクリアランスから生じる冷媒のもれ
を防ぎシール性を高めるために一般にオイルの介在をｒ
１シているがオイルが介在すると圧お１−冷媒と共に冷
凍ザイクルへもオイルが送りこ徒れ、圧縮機効率を著し
く低下さぜる。
このように従来の構成においては過大なりリアランスの
設定とそ１１を補完するオイルの介在によって汀−縮磯
幼率が悪く、又、主要構成部品ｔ、１鋳鉄又（は銅］で
ある／こめ比重が大きく軽量化を１壜害してい／こ・ 発明の目的 不発１１ ｉは前記、従来の欠点であるロータ’Ｊ １
−Ｊ−翁１ｊ機の構成材料に起因することによる過大な
りリアランスを設定せざるを得ないということと、これ
によ−・てシールの／こめのオイルの介在をよきなくさ
れることから圧縮機効率の向」二をさ１／こげていると
いうこと、同時に従来の構成材料は比重が大であるため
、圧縮機の軽量化を阻害しているという欠点を解決する
ものであり、圧縮機の効率向りと【（シ゛化を兼ね備え
た材料構成に」＝るところの描造を提供するものである
。
設定とそ１１を補完するオイルの介在によって汀−縮磯
幼率が悪く、又、主要構成部品ｔ、１鋳鉄又（は銅］で
ある／こめ比重が大きく軽量化を１壜害してい／こ・ 発明の目的 不発１１ ｉは前記、従来の欠点であるロータ’Ｊ １
−Ｊ−翁１ｊ機の構成材料に起因することによる過大な
りリアランスを設定せざるを得ないということと、これ
によ−・てシールの／こめのオイルの介在をよきなくさ
れることから圧縮機効率の向」二をさ１／こげていると
いうこと、同時に従来の構成材料は比重が大であるため
、圧縮機の軽量化を阻害しているという欠点を解決する
ものであり、圧縮機の効率向りと【（シ゛化を兼ね備え
た材料構成に」＝るところの描造を提供するものである
。
発明の構成
本発明はｎｉ製の回転１１Ｑｌ＋に接合されたセラミ１
．り製のロータと、シリンダの内壁部（ｆｃ！Ｉｊｌ
：４Ｌ’＋セラミックＭＩ！１′：Ｉ−夕の巾寸法と回
じ巾寸法のセラミックリングを接合したシリンダと、前
記シリンダと同じ１−１１寸法のセラミック製ベーンか
らなる構成のＤ −クリ圧縮機を提供するものであり、
ロータ」〕−イトクリアランス、ベーンサイドクリアラ
ンスを極小化することにより効率向］二と大ｒｌ］な軽
ｊ７Ｆ化か図れるものである。
．り製のロータと、シリンダの内壁部（ｆｃ！Ｉｊｌ
：４Ｌ’＋セラミックＭＩ！１′：Ｉ−夕の巾寸法と回
じ巾寸法のセラミックリングを接合したシリンダと、前
記シリンダと同じ１−１１寸法のセラミック製ベーンか
らなる構成のＤ −クリ圧縮機を提供するものであり、
ロータ」〕−イトクリアランス、ベーンサイドクリアラ
ンスを極小化することにより効率向］二と大ｒｌ］な軽
ｊ７Ｆ化か図れるものである。
実施例の説明
以下に本発明の一実施例を第３図〜第４図にもいて所定
の形状に加工する。次に予め用意された回１ｉ２ｉＮｂ
１２にキー１３によって締結しロータ１１と回転軸１
２の締結晶のロータシャフトとする。
の形状に加工する。次に予め用意された回１ｉ２ｉＮｂ
１２にキー１３によって締結しロータ１１と回転軸１
２の締結晶のロータシャフトとする。
ロータシャフトは吐粒による研摩加工によって所定の巾
寸法Ｈに仕上げられる。本実施例では前記ロータ１１と
回転軸１２の締結にキー１３を用いたが、これはセラミ
ック製ロータと鋼製回転軸の膨張差を考慮したものであ
る。つまりセラミックの膨張は３×１０−６ であり、
鋼の′膨張は１１．７Ｘ１０’であるので、膨張率の犬
なる回転軸が運転中、高温になって膨張してもセラミッ
ク製ロータとタイトに固着させていないので、ロータの
破壊に至らないのである。
寸法Ｈに仕上げられる。本実施例では前記ロータ１１と
回転軸１２の締結にキー１３を用いたが、これはセラミ
ック製ロータと鋼製回転軸の膨張差を考慮したものであ
る。つまりセラミックの膨張は３×１０−６ であり、
鋼の′膨張は１１．７Ｘ１０’であるので、膨張率の犬
なる回転軸が運転中、高温になって膨張してもセラミッ
ク製ロータとタイトに固着させていないので、ロータの
破壊に至らないのである。
尚、本実施例のようなキーによる締結ではなく、他の方
法、例えば有機溶剤による方法、又はブレーレンゲによ
る方法もしくは硫ｆヒ銅＋炭酸銀法による方法のいずれ
でもよい。これらはいずれの場合においても鋼製回転軸
の膨張がセラミック製ロータに直接負荷されるのでなく
、上記、各接合方法におけるそれぞれの中間媒体自体が
変形し、セラミック製ロータへの応力の伝達を吸収して
くれるものである。
法、例えば有機溶剤による方法、又はブレーレンゲによ
る方法もしくは硫ｆヒ銅＋炭酸銀法による方法のいずれ
でもよい。これらはいずれの場合においても鋼製回転軸
の膨張がセラミック製ロータに直接負荷されるのでなく
、上記、各接合方法におけるそれぞれの中間媒体自体が
変形し、セラミック製ロータへの応力の伝達を吸収して
くれるものである。
次にシリンダ１５の内径部には窒化硅素セラミックリン
グ１４が鋳鉄製シリンダ１５に圧入されている。この場
合、セラミックリング１４の１］寸法■は、前記セラミ
、り製ロータ１１の［１１寸寸法と同一寸法に近く加工
されている。一方シリンダ１５のｒｌ＋寸法には前記セ
ラミックリング１４の巾寸法■よりわずかに小さく加工
されている。本発明の特徴のひとつは上記に述べた寸法
構成にある。
グ１４が鋳鉄製シリンダ１５に圧入されている。この場
合、セラミックリング１４の１］寸法■は、前記セラミ
、り製ロータ１１の［１１寸寸法と同一寸法に近く加工
されている。一方シリンダ１５のｒｌ＋寸法には前記セ
ラミックリング１４の巾寸法■よりわずかに小さく加工
されている。本発明の特徴のひとつは上記に述べた寸法
構成にある。
つ捷り圧縮機効率に影響を及ぼす一困子であるロータサ
イドクリアランスは圧縮室が構成されるシリンダ１６の
内径部に圧入されたセラミックリング１４の１１］寸法
■とロータ１１のＩＪ寸寸法によるものでありこれらを
同一材料を用い同一寸法とすることにより、実質上、ロ
ータサイドクリアランスをなくすことができるものであ
る。そしてシリンダ１５の外形部分は鋳鉄製であり内径
部のセラミックリング１４よりも膨張が犬であっても、
この部分の［１］寸法には、セラミックリング■よりも
小さく加工されているため両側板１６ａ、１６ｂに接触
することはない。
イドクリアランスは圧縮室が構成されるシリンダ１６の
内径部に圧入されたセラミックリング１４の１１］寸法
■とロータ１１のＩＪ寸寸法によるものでありこれらを
同一材料を用い同一寸法とすることにより、実質上、ロ
ータサイドクリアランスをなくすことができるものであ
る。そしてシリンダ１５の外形部分は鋳鉄製であり内径
部のセラミックリング１４よりも膨張が犬であっても、
この部分の［１］寸法には、セラミックリング■よりも
小さく加工されているため両側板１６ａ、１６ｂに接触
することはない。
本実施例ではセラミックリングをシリンダ本体に圧入方
式により締結したが、締結方法はロータと回転軸の締結
方法で述べたような他の方法でもよい。
式により締結したが、締結方法はロータと回転軸の締結
方法で述べたような他の方法でもよい。
次にベーン１７も窒化硅素によるセラミ、りより構成し
その巾寸法りは前記シリンダ１５のセラミックリング１
４の巾寸法■と同一とする。これにより実質上ベーンサ
イドクリアランスはなくすことができる。
その巾寸法りは前記シリンダ１５のセラミックリング１
４の巾寸法■と同一とする。これにより実質上ベーンサ
イドクリアランスはなくすことができる。
−」二記の基本構成においては、従来の構成における第
１の問題点であったクリアランスの設定は同一セラミッ
ク材料によっていることから計算上クリアランスを設け
なくてもよいことになる。
１の問題点であったクリアランスの設定は同一セラミッ
ク材料によっていることから計算上クリアランスを設け
なくてもよいことになる。
又、第２の問題点であった両側板にはさまれた。
ねずみ鋳鉄製シリンダの圧縮強さが弱いことに起因する
変形、収縮については１両側板から、ボルト１８で締結
されるときに荷重をうけもつ内径リングに圧縮強度の高
いセラミックを配したことで角了消され７る。
変形、収縮については１両側板から、ボルト１８で締結
されるときに荷重をうけもつ内径リングに圧縮強度の高
いセラミックを配したことで角了消され７る。
以上の構成をもとに本実施例ではロータサイドクリアラ
ンス１５μ、ベーンサイド。クリアランス１５μに設定
し、且つ充填オイル量を従来の％の１０ＯＣ，Ｃにして
圧縮機効率を試験すると約２０係の体積効率の向上を見
た。一方、型部・はセラミック化により約１５％低減さ
れた。
ンス１５μ、ベーンサイド。クリアランス１５μに設定
し、且つ充填オイル量を従来の％の１０ＯＣ，Ｃにして
圧縮機効率を試験すると約２０係の体積効率の向上を見
た。一方、型部・はセラミック化により約１５％低減さ
れた。
尚、本実施例で前記各クリアランスを１６μに設定した
理由は１部品の加工公差１組立誤差９回転軸の輔受部の
ガタを考慮して若干の余裕をもたせたものである。
理由は１部品の加工公差１組立誤差９回転軸の輔受部の
ガタを考慮して若干の余裕をもたせたものである。
発明の効果
このように本発明は圧縮室構成部材をセラミックで構成
することにより部利の膨張量を均等にすることができ、
これによりクリアランスを極力少なくすることと同時に
軽量化が図れるため、極めて工業的価値の犬なるもので
ある。
することにより部利の膨張量を均等にすることができ、
これによりクリアランスを極力少なくすることと同時に
軽量化が図れるため、極めて工業的価値の犬なるもので
ある。
第１図はスライディングベーン式ロータリ圧縮機の一部
破断の正面断面図、第２図は同側断面図、第３図は本発
明の一実施例におけるロータリ圧縮機の一部破断の正面
断面図、第４図は同側断面図である。 １１・・・ロータ、１２・ 回転軸、１３ キー、１４
セラミックリング、１５・ シリンダ、１６ａ 、
１６ ｂ・・−側板、１７・・ベーン。 １８ ・ボルト、Ｈ・ ロータの巾寸法、Ｊ−・セラミ
ックリングの１３寸法、Ｋ シリンダの巾寸法、Ｌ ・
−ベーンの巾寸法。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１８第
１ 図 第２図 第 ３ 図
破断の正面断面図、第２図は同側断面図、第３図は本発
明の一実施例におけるロータリ圧縮機の一部破断の正面
断面図、第４図は同側断面図である。 １１・・・ロータ、１２・ 回転軸、１３ キー、１４
セラミックリング、１５・ シリンダ、１６ａ 、
１６ ｂ・・−側板、１７・・ベーン。 １８ ・ボルト、Ｈ・ ロータの巾寸法、Ｊ−・セラミ
ックリングの１３寸法、Ｋ シリンダの巾寸法、Ｌ ・
−ベーンの巾寸法。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１８第
１ 図 第２図 第 ３ 図
Claims (1)
- 略円筒状の圧縮室を構成する内径部にセラミックを設け
たシリンダと、前記圧縮室内を回転可能で、かつ前記セ
ラミック部分の軸方向の長さと略同−長さを有し、ベー
ン溝を設けたセラミック製のロータと、同じく前記セラ
ミック部分の軸方向の長さと略同−長さを有し、前記ベ
ーン溝を摺動可能なセラミック製のベーンよりなるロー
タリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58114504A JPS606092A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ロ−タリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58114504A JPS606092A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ロ−タリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606092A true JPS606092A (ja) | 1985-01-12 |
Family
ID=14639405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58114504A Pending JPS606092A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ロ−タリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606092A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5618171A (en) * | 1994-01-21 | 1997-04-08 | Cerasiv Gmbh Innovatives-Keramik-Engineering | Supply unit with a ceramic internal gear pump |
| WO2000052306A1 (en) * | 1999-03-01 | 2000-09-08 | Mallen Brian D | Vane pumping machine utilizing invar-class alloys for maximizing operating performance and reducing pollution emissions |
| JP2009299649A (ja) * | 2008-06-17 | 2009-12-24 | Mitsubishi Electric Corp | ロータリ圧縮機 |
| GB2486007A (en) * | 2010-12-01 | 2012-06-06 | Itt Mfg Enterprises Inc | Sliding vane pump |
| WO2015154036A1 (en) * | 2014-04-03 | 2015-10-08 | Trane International Inc. | Permanent magnet motor |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP58114504A patent/JPS606092A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5618171A (en) * | 1994-01-21 | 1997-04-08 | Cerasiv Gmbh Innovatives-Keramik-Engineering | Supply unit with a ceramic internal gear pump |
| WO2000052306A1 (en) * | 1999-03-01 | 2000-09-08 | Mallen Brian D | Vane pumping machine utilizing invar-class alloys for maximizing operating performance and reducing pollution emissions |
| US6162034A (en) * | 1999-03-01 | 2000-12-19 | Mallen Research Ltd., Partnership | Vane pumping machine utilizing invar-class alloys for maximizing operating performance and reducing pollution emissions |
| US6435851B2 (en) | 1999-03-01 | 2002-08-20 | Mallen Research Ltd., Partnership | Vane pumping machine utilizing invar-class alloys for maximizing operating performance and reducing pollution emissions |
| JP2009299649A (ja) * | 2008-06-17 | 2009-12-24 | Mitsubishi Electric Corp | ロータリ圧縮機 |
| US9556870B2 (en) | 2010-12-01 | 2017-01-31 | Xylem Ip Holdings Llc | Sliding vane pump |
| GB2486007A (en) * | 2010-12-01 | 2012-06-06 | Itt Mfg Enterprises Inc | Sliding vane pump |
| GB2486007B (en) * | 2010-12-01 | 2017-05-10 | Itt Mfg Enterprises Inc | Sliding vane pump |
| WO2015154036A1 (en) * | 2014-04-03 | 2015-10-08 | Trane International Inc. | Permanent magnet motor |
| CN106460841A (zh) * | 2014-04-03 | 2017-02-22 | 特灵国际有限公司 | 永磁电动机 |
| GB2538920A (en) * | 2014-04-03 | 2016-11-30 | Trane Int Inc | Permanent magnet motor |
| GB2538920B (en) * | 2014-04-03 | 2018-10-03 | Trane Int Inc | Permanent magnet motor |
| US10320250B2 (en) | 2014-04-03 | 2019-06-11 | Trane International Inc. | Permanent magnet motor with counterbalancing weights, shaft, and rotor |
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