JPS6061195A - エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス - Google Patents
エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックスInfo
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- JPS6061195A JPS6061195A JP14348283A JP14348283A JPS6061195A JP S6061195 A JPS6061195 A JP S6061195A JP 14348283 A JP14348283 A JP 14348283A JP 14348283 A JP14348283 A JP 14348283A JP S6061195 A JPS6061195 A JP S6061195A
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- JP
- Japan
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- slag
- welding
- flux
- total
- mgf2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3603—Halide salts
- B23K35/3605—Fluorides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスラグ剥離性の良好な肉盛溶接用フラックスに
関し、詳細には帯状電極を用いるエレクト−スラグ肉盛
溶接、特に高速肉盛溶接に際して剥離性が良好で肉盛金
属との間に焼付きを生じないスラグを与えるフラックス
組成に関するものである。
関し、詳細には帯状電極を用いるエレクト−スラグ肉盛
溶接、特に高速肉盛溶接に際して剥離性が良好で肉盛金
属との間に焼付きを生じないスラグを与えるフラックス
組成に関するものである。
帯状電極を用いる肉盛溶接は潜弧溶接型とエレクトロス
ラグ溶接型に分類されるが、後者の溶接法で杜母材によ
る希釈が少ない為１層溶接でも設計通〕の肉盛金属が得
られるという利点があシ、又ビードが滑らかに形成され
る為融合不良等の欠陥が少ないという利点もあって、適
用領域が拡大されつつある。しかしエレクトロスラグ溶
接の場合は一般に低速溶接（通常１５ｃｍ／分程度）を
行なっている為、溶接金属と母材の境界部で水素による
解離割れを起こし易く、又母材のＨＡＺにおける結晶粒
の粗大化が進んで延性劣化や割れ等の問題が露呈しつつ
あシ、適用領域拡大化の一途にあったものがここに来て
頓座を余儀なくされている。そこで溶接速度を例えば３
０ｃｍ／分程度（但し肉盛厚さを確保する必要が生じる
為溶接電流も同時に高める）に速めることが提案されて
いる。
ラグ溶接型に分類されるが、後者の溶接法で杜母材によ
る希釈が少ない為１層溶接でも設計通〕の肉盛金属が得
られるという利点があシ、又ビードが滑らかに形成され
る為融合不良等の欠陥が少ないという利点もあって、適
用領域が拡大されつつある。しかしエレクトロスラグ溶
接の場合は一般に低速溶接（通常１５ｃｍ／分程度）を
行なっている為、溶接金属と母材の境界部で水素による
解離割れを起こし易く、又母材のＨＡＺにおける結晶粒
の粗大化が進んで延性劣化や割れ等の問題が露呈しつつ
あシ、適用領域拡大化の一途にあったものがここに来て
頓座を余儀なくされている。そこで溶接速度を例えば３
０ｃｍ／分程度（但し肉盛厚さを確保する必要が生じる
為溶接電流も同時に高める）に速めることが提案されて
いる。
しかしこの方策を、例えば石油精製装置や化学反応装置
に使用されているＳＵＳ ３４７系ステンレス鋼のエレ
クトロスラグ肉盛溶接に適用したところ、スラグの剥離
性が非常に悪く、特にビード表面に対するスラグの焼付
きが発生した為、液体浸透探傷検査の実施に難渋すると
いうことが明らかになった。又単に検査実施上の問題だ
けでなく、次バス溶接に先立つスラグ剥離作業に膨大な
労力と時間が必要になシ又剥離不十分部では次パス溶接
に際してスラグの巻込みが発生し溶接欠陥の原因になっ
ていた。
に使用されているＳＵＳ ３４７系ステンレス鋼のエレ
クトロスラグ肉盛溶接に適用したところ、スラグの剥離
性が非常に悪く、特にビード表面に対するスラグの焼付
きが発生した為、液体浸透探傷検査の実施に難渋すると
いうことが明らかになった。又単に検査実施上の問題だ
けでなく、次バス溶接に先立つスラグ剥離作業に膨大な
労力と時間が必要になシ又剥離不十分部では次パス溶接
に際してスラグの巻込みが発生し溶接欠陥の原因になっ
ていた。
本発明者等はかねてよシ上記の様な状況を憂慮し、先に
特開昭５８−２０３９８号記載の７ラツクスを発明し、
前述のＳＵＳ ３４７系を代表とする各種ステンレス鋼
の肉盛溶接に多大の貢献を果した。しかしその後の研究
によると、上記発明の７ラツクスを用いても高速溶接時
にはビードの縁に若干のスラグ焼付現象が残ることが判
明し、尚一層の改良を行なう必要があることを知った。
特開昭５８−２０３９８号記載の７ラツクスを発明し、
前述のＳＵＳ ３４７系を代表とする各種ステンレス鋼
の肉盛溶接に多大の貢献を果した。しかしその後の研究
によると、上記発明の７ラツクスを用いても高速溶接時
にはビードの縁に若干のスラグ焼付現象が残ることが判
明し、尚一層の改良を行なう必要があることを知った。
本発明はこの様な状況下でなされたものであり、スラグ
の剥離性及び耐焼付性を二層改善できる様なフラックス
の提供を目的とするものである。
の剥離性及び耐焼付性を二層改善できる様なフラックス
の提供を目的とするものである。
上記目的を十分満足できる様に達成できた本発明の７２
ツクスは、 ＣａＦ２ ：３０〜６０％ Ａ１．Ｏ，：１０〜３０ｑ６ ｓｉｏ□ ；５〜１５％ Ｃａｂ：１０％以下 ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、：合計で３〜２ｏチＭｇＯ
及び／又はＢａｄ：合計で２〜１５％を含み、且つ （ＭｇＦｇ ＋ＡＩＦｓ ）／ｓ ｔｏ、 ： ０．５
０以上の条件を満足することを要旨とするものであわ、
これによって上記目的はことごとく達成されたがスラグ
の耐焼付性を更に改等する為にＳの単体及び／又は化合
物を合計で０．０１〜０．１％（Ｓ換算）含有させたも
のも本発明の要旨に含まれる。
ツクスは、 ＣａＦ２ ：３０〜６０％ Ａ１．Ｏ，：１０〜３０ｑ６ ｓｉｏ□ ；５〜１５％ Ｃａｂ：１０％以下 ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、：合計で３〜２ｏチＭｇＯ
及び／又はＢａｄ：合計で２〜１５％を含み、且つ （ＭｇＦｇ ＋ＡＩＦｓ ）／ｓ ｔｏ、 ： ０．５
０以上の条件を満足することを要旨とするものであわ、
これによって上記目的はことごとく達成されたがスラグ
の耐焼付性を更に改等する為にＳの単体及び／又は化合
物を合計で０．０１〜０．１％（Ｓ換算）含有させたも
のも本発明の要旨に含まれる。
上記成分のうち、Ｃａ Ｆ２ ＋ Ａ Ｉ２０（１ｒＳ
ｌｏｌｌＣａＯ及びＭｇＯは前出の特開昭５８−２０３
９８号の７ラツクスと共通の成分であシＭｇ Ｆ！ ＊
Ａ Ｉ Ｆｓ＋ Ｂ ａ Ｏ及びＳ（単体又は化合物
）が本発明において特に選択された成分であるが、各成
分毎に夫々含有率を定めているので以下各論的に選択理
由及び組成範囲設定理由を説明する。
ｌｏｌｌＣａＯ及びＭｇＯは前出の特開昭５８−２０３
９８号の７ラツクスと共通の成分であシＭｇ Ｆ！ ＊
Ａ Ｉ Ｆｓ＋ Ｂ ａ Ｏ及びＳ（単体又は化合物
）が本発明において特に選択された成分であるが、各成
分毎に夫々含有率を定めているので以下各論的に選択理
由及び組成範囲設定理由を説明する。
スラグの電気伝導性を高める成分であシ、エレクトロス
ラグ溶接を行なう為に必須の成分である。
ラグ溶接を行なう為に必須の成分である。
しかし３０チ未満では十分な電気伝導性が得られずエレ
クトロスラグ溶接そのものが実施できなくなる。他方６
０ｑ６を越えるとスラグの流動性が過大になって良好な
ビード形状が得られ難くなる。
クトロスラグ溶接そのものが実施できなくなる。他方６
０ｑ６を越えるとスラグの流動性が過大になって良好な
ビード形状が得られ難くなる。
ビードの平滑性、ビード止端部の濡れ性や直線性を良好
にする成分であるが、１０チ未満ではこの効果が発揮さ
れない。他方３０ｑ６を越えるとスラグの電気伝導度を
下げて通電性を妨げるので溶接作業性が劣化する。
にする成分であるが、１０チ未満ではこの効果が発揮さ
れない。他方３０ｑ６を越えるとスラグの電気伝導度を
下げて通電性を妨げるので溶接作業性が劣化する。
５ｉｏｔ：ｓ〜１５チ
溶融スラグに適度の粘性を与えることによってビード形
状及びビード外観を良好に整える成分であるが、５チ未
満ではその効果が発揮されない。
状及びビード外観を良好に整える成分であるが、５チ未
満ではその効果が発揮されない。
他方１５チを越えるとスラグの粘性が過剰になってスラ
グ剥離性の悪化を招き、且つスラグの焼付きが激しくな
る。
グ剥離性の悪化を招き、且つスラグの焼付きが激しくな
る。
ビード表面を平滑にする他、スラグの塩基度を高めて溶
接金属の清浄度を高める成分である。これらの作用はそ
の存在量に比例するものであって、下限値を定めなけれ
ばならないものではないが、１チ以上の配合は特に推奨
されるところである。
接金属の清浄度を高める成分である。これらの作用はそ
の存在量に比例するものであって、下限値を定めなけれ
ばならないものではないが、１チ以上の配合は特に推奨
されるところである。
他方上限については、１０チを越えると溶融スラグの流
動性が過大にガつてビード形状及び外観が悪化する。
動性が過大にガつてビード形状及び外観が悪化する。
ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、：合計で３〜２０％これら
両成分はスラグの剥離性及び耐焼付性を改善するという
点で本発明のもっとも特徴的な成分であるが、両者は単
独・併用の如何を問わず上記作用を発揮する。しかし合
算して３ｑ６に満たな込ときは上記作用が不十分であり
、他方２０部を越えると溶融スラグの流動性が過大にな
ってビード止端部が不揃いになる等、ビード形状の悪化
を招く。
両成分はスラグの剥離性及び耐焼付性を改善するという
点で本発明のもっとも特徴的な成分であるが、両者は単
独・併用の如何を問わず上記作用を発揮する。しかし合
算して３ｑ６に満たな込ときは上記作用が不十分であり
、他方２０部を越えると溶融スラグの流動性が過大にな
ってビード止端部が不揃いになる等、ビード形状の悪化
を招く。
いずれもスラグ剥離性の向上に寄与する成分であり、単
独使用及び併用の如何を問わず有効な作用を発揮するが
、合算して２％に満たないときは上記作用が不十分であ
る。他方１５チを越えるとビードのなじみが劣化し、ス
ラグの巻込み、融合不良、更にはアンダーカット等の欠
陥が発生し易く々る。
独使用及び併用の如何を問わず有効な作用を発揮するが
、合算して２％に満たないときは上記作用が不十分であ
る。他方１５チを越えるとビードのなじみが劣化し、ス
ラグの巻込み、融合不良、更にはアンダーカット等の欠
陥が発生し易く々る。
本発明は少なくとも上記成分を含み、必要によシ他の成
分、例えばＦ ｅ Ｏ、Ｎ ａ ＊ Ｏを合金成分等を
含み得るが、他成分の種類や含有量については格別の制
限を受けることがない。しかし特に重要な成分として下
記のＳが挙げられる。
分、例えばＦ ｅ Ｏ、Ｎ ａ ＊ Ｏを合金成分等を
含み得るが、他成分の種類や含有量については格別の制
限を受けることがない。しかし特に重要な成分として下
記のＳが挙げられる。
Ｓ（単体又は化合物として）：０．０１〜０．１９６（
Ｓ換算） Ｓ（単体）及び／又は化合物（ＦｅＳやＭｎＳ等の硫化
物）を、Ｓ換算で０．０１％以上配合したフラックスを
用いると、スラグの耐焼付性は更に改善される。即ちＳ
は強力な表面活性成分であり、溶融金属と溶融スラグの
界面で反応に携わって界面性状を変化させる結果、スラ
グ焼付けの原因となる化合物の形成を妨げ、それによっ
てスラグ剥離を促進し、且つスラグの耐焼付性を向上す
るものと思われる。この様な作用効果は、本発明の様に
弗化物（ＣａＦ２．ＭｇＦｔ 、ＡＩＦ、等）を多く含
む７ラツクスでは特に顕著に発揮され、相開作用に依る
ものと思われる。しかし過剰量含有されたものでは溶接
金属中のＳ含有量が増大して耐高温割れ性等の性能が劣
化するので、その上限を０．１チと定めた。
Ｓ換算） Ｓ（単体）及び／又は化合物（ＦｅＳやＭｎＳ等の硫化
物）を、Ｓ換算で０．０１％以上配合したフラックスを
用いると、スラグの耐焼付性は更に改善される。即ちＳ
は強力な表面活性成分であり、溶融金属と溶融スラグの
界面で反応に携わって界面性状を変化させる結果、スラ
グ焼付けの原因となる化合物の形成を妨げ、それによっ
てスラグ剥離を促進し、且つスラグの耐焼付性を向上す
るものと思われる。この様な作用効果は、本発明の様に
弗化物（ＣａＦ２．ＭｇＦｔ 、ＡＩＦ、等）を多く含
む７ラツクスでは特に顕著に発揮され、相開作用に依る
ものと思われる。しかし過剰量含有されたものでは溶接
金属中のＳ含有量が増大して耐高温割れ性等の性能が劣
化するので、その上限を０．１チと定めた。
以上でフラックス中への配合成分側々について説明した
が、（ＭｇＦ、＋ＡＩＦｇ ）／Ｓ ｉｏ□で与えられ
る比もスラグの剥離性や耐焼付性に重大な影響を与える
ので更に説明する。即ちＳｉＯ□は前記説明から理解さ
れる様にスラグの剥離性及び耐焼付性に悪影響を与える
ものであシ、との観点からは少ない方が良い。しかしビ
ード形状及びビード外観を良好にするという目的で５〜
１５優配合せざるを得々い。ところが８１０．が共存す
る場合には、ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、は単に前記範
囲で配合されておれば良いという訳ではなく、Ｓ１０．
の含有量に対して、その半量以上（含有率計算）を保証
量として配合しなければならず、前記比で与えられる値
が０．５未満になるとスラグの焼付きが発生する。
が、（ＭｇＦ、＋ＡＩＦｇ ）／Ｓ ｉｏ□で与えられ
る比もスラグの剥離性や耐焼付性に重大な影響を与える
ので更に説明する。即ちＳｉＯ□は前記説明から理解さ
れる様にスラグの剥離性及び耐焼付性に悪影響を与える
ものであシ、との観点からは少ない方が良い。しかしビ
ード形状及びビード外観を良好にするという目的で５〜
１５優配合せざるを得々い。ところが８１０．が共存す
る場合には、ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、は単に前記範
囲で配合されておれば良いという訳ではなく、Ｓ１０．
の含有量に対して、その半量以上（含有率計算）を保証
量として配合しなければならず、前記比で与えられる値
が０．５未満になるとスラグの焼付きが発生する。
上記で積極的な配合成分について夫々説明したが、上記
の各効果が安定的に発揮される為には、フラックスに含
有される水素量を１５０ｐＩｎ以下にすることが特に推
奨されるので以下補足的に説明する。即ちフラックス中
に含有される水素は、水分（主として結晶水）として吸
蔵されているものであるが、この水分から発生する水素
の一部が溶接時に溶接金属内に侵入して割れ発生の原因
となることは良く知られている。一方フラックス中の水
分の一部は溶接熱によってガス化し、スラグを通して外
部へ飛散するが、一部はスラグ中に捕捉されてスラグを
ポーラス化する。その結果スラグ自身は砕は易いものと
なるが、この様なスラグでは全体が一様に剥離すること
がなく、部分的に細かな焼付きとなってビード表面に残
ることがある。
の各効果が安定的に発揮される為には、フラックスに含
有される水素量を１５０ｐＩｎ以下にすることが特に推
奨されるので以下補足的に説明する。即ちフラックス中
に含有される水素は、水分（主として結晶水）として吸
蔵されているものであるが、この水分から発生する水素
の一部が溶接時に溶接金属内に侵入して割れ発生の原因
となることは良く知られている。一方フラックス中の水
分の一部は溶接熱によってガス化し、スラグを通して外
部へ飛散するが、一部はスラグ中に捕捉されてスラグを
ポーラス化する。その結果スラグ自身は砕は易いものと
なるが、この様なスラグでは全体が一様に剥離すること
がなく、部分的に細かな焼付きとなってビード表面に残
ることがある。
上記の如きスラグのポーラス化は、フラックス中の水素
量が１５０１１１１ｍを越えると著しくなることを見出
したので、本発明ではフラックス中の水素量を１５０酵
以下にすることを推奨する。この様な条件は溶融型フラ
ックスでは簡単に満足されるが、焼結型フラックスの場
合は焼結温度を５００℃以上にすればｉｓｏｐｒｍ以下
に押えることができる。
量が１５０１１１１ｍを越えると著しくなることを見出
したので、本発明ではフラックス中の水素量を１５０酵
以下にすることを推奨する。この様な条件は溶融型フラ
ックスでは簡単に満足されるが、焼結型フラックスの場
合は焼結温度を５００℃以上にすればｉｓｏｐｒｍ以下
に押えることができる。
尚本発明は溶融型及び焼結型の如何を問わず提供できる
が、後者の場合は、Ｍ ｎ ＨＮ ｔ ＋ Ｃｒ ｔＮ
ｂ＋Ｍｏ等の合金成分を添加することが可能である。
が、後者の場合は、Ｍ ｎ ＨＮ ｔ ＋ Ｃｒ ｔＮ
ｂ＋Ｍｏ等の合金成分を添加することが可能である。
本発明フラックスは上記の如く構成されているので、以
下に示す実施例からも理解できる様に、ＳＵＳ ３４７
系で代表されるステンレス鋼のエレクトロスラグ肉盛溶
接において、スラグの剥離性及び耐焼付性が満足できる
程度まで改善され、特にそれが高速溶接の条件下で達成
されることになったので、エレクトロスラグ肉盛溶接の
汎用化に大きく貢献できた。
下に示す実施例からも理解できる様に、ＳＵＳ ３４７
系で代表されるステンレス鋼のエレクトロスラグ肉盛溶
接において、スラグの剥離性及び耐焼付性が満足できる
程度まで改善され、特にそれが高速溶接の条件下で達成
されることになったので、エレクトロスラグ肉盛溶接の
汎用化に大きく貢献できた。
第１表に示す組成のフラックスを調製し下記の条件で肉
盛溶接を行なったところ、第１表に併記する様な結果が
得られた。
盛溶接を行なったところ、第１表に併記する様な結果が
得られた。
〈溶接条件〉
（１）母材
軟鋼： ５０ｍｍ’Ｘ５００ｍｍＷＸ６００ｍｍ’（２
）使用した帯状電極 サイズ： ０．４ｍｍｔＸ７５ｍｍＷ 成分：０．０１％Ｃ−０，２％Ｓ量−１，８４Ｍｎ １
１％Ｎ１−２１％Ｃｒ− １，１％Ｎｂ（残部Ｆｅ及び不可避 不純物） （３）エレクトロスラグ溶接条件 ＤＣ−ＲＰ １２００Ａ−２５Ｖ−１５ｃｍ／分及び２１００Ａ−２
５Ｖ−３０ｃｍ／分 の両条件でいずれも１層肉盛溶接 ＮｆｌｌはＣａＦｌが少なく、ＡＩ、Ｏ，が多過ぎる例
であシ、アンダーカット等の欠陥が発生すると共に、ス
ラグ焼付きが見られ、ビード外観・形状も悪かった。
）使用した帯状電極 サイズ： ０．４ｍｍｔＸ７５ｍｍＷ 成分：０．０１％Ｃ−０，２％Ｓ量−１，８４Ｍｎ １
１％Ｎ１−２１％Ｃｒ− １，１％Ｎｂ（残部Ｆｅ及び不可避 不純物） （３）エレクトロスラグ溶接条件 ＤＣ−ＲＰ １２００Ａ−２５Ｖ−１５ｃｍ／分及び２１００Ａ−２
５Ｖ−３０ｃｍ／分 の両条件でいずれも１層肉盛溶接 ＮｆｌｌはＣａＦｌが少なく、ＡＩ、Ｏ，が多過ぎる例
であシ、アンダーカット等の欠陥が発生すると共に、ス
ラグ焼付きが見られ、ビード外観・形状も悪かった。
Ｎｎ２はＣａＦｇが過剰なものであシビード外観・形状
が悪く、融合不良も認められた。
が悪く、融合不良も認められた。
１Ｊｎ３はＡｌ２Ｏ，が不足している例で、同じく良好
なビードが得られていない。
なビードが得られていない。
Ｎｎ４はＳ１０．が少ないもので、その為スラグの剥離
性は満足できたがビード形状が和尚に悪い。
性は満足できたがビード形状が和尚に悪い。
ｍ５はｓ ｉ ｏ！が多過ぎる例であルビードは曳くな
ったがスラグの焼付きが著しかった。
ったがスラグの焼付きが著しかった。
Ｎ［１６はＣａＯの多い例であシ、ビード形状が悪くな
っている。
っている。
Ｎ［Ｌ７はＭｇＦ、及びＡＩＦ畠が不足している例であ
って、スラグの剥離性が悪く、且つ焼付きがあった。
って、スラグの剥離性が悪く、且つ焼付きがあった。
陽８はＭｇＯ及びＢａＯが共に含まれていない例であシ
、１１ｈ７と同様スラグの剥離性及び耐焼付性が劣った
。
、１１ｈ７と同様スラグの剥離性及び耐焼付性が劣った
。
Ｎ１１９はＭｇＦ２とＡ Ｉ Ｆ３の和が過剰であ、リ
ピート形状の悪化を招いている。
ピート形状の悪化を招いている。
Ｎｎ１ＯはＭｇＯが多過ぎるものでビードの形状が悪い
。
。
Ｎ［１１１は（Ｍｇ Ｆ２ ＋ Ａ Ｉ ＦＢ ）／
Ｓ １０ｔの比が過小であって、スラグの剥離性が悪く
、又焼付けも認められた。
Ｓ １０ｔの比が過小であって、スラグの剥離性が悪く
、又焼付けも認められた。
これらに対しＮｎ１２〜２０は本発明の各条件を満足し
ている実施例であシ、いずれの項目についても満足な結
果が得られている。
ている実施例であシ、いずれの項目についても満足な結
果が得られている。
出願人 株式会社神戸製鋼所
手続補正書
昭和５９年１０月 ９日
１、事件の表示
昭和５８年特許願第１４３４８２号
２、発明の名称
エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス３、補正をする
者 事件との関係 特許出願人 神戸市中央区脇浜町−丁目３番１８号 （１１９）株式会社 神戸製鋼所 代表者 牧 冬 彦 ４、代理人〒５３０ 大阪市北区堂島２丁目３番７号 シンコービル 明細書の「特許請求の範囲」及び「発明の詳細な説明」
の各欄 ６、補正の内容 （１）「特許請求の範囲」を別紙の通り訂正します。
者 事件との関係 特許出願人 神戸市中央区脇浜町−丁目３番１８号 （１１９）株式会社 神戸製鋼所 代表者 牧 冬 彦 ４、代理人〒５３０ 大阪市北区堂島２丁目３番７号 シンコービル 明細書の「特許請求の範囲」及び「発明の詳細な説明」
の各欄 ６、補正の内容 （１）「特許請求の範囲」を別紙の通り訂正します。
（２）明細書第１４頁第１表中「フラックス組成。
その他」の欄の本発明例Ｎｏ、１８．１９゜２０列に記
載した数値を下記の通り訂正します。
載した数値を下記の通り訂正します。
「（誤）
（正）
特許請求の範囲
（１）ＣａＦ２ ： ３０〜６０％（重量％の意味、以
下同じ） Ａ１２０３：１０〜３０％ ５ｉ０２：５〜１５％ Ｃａｂ：１０％以下 Ｍ ｇ Ｆ ２及び／又はＡｌＦ３：合計で３〜２０％ ＭｇＯ及び／又はＢａｄ：合計テ２〜１５％を含み、且
つ （ＭｇＦ ２ ＋Ａ Ｉ Ｆ３ ） ／Ｓ ｉ ０２
：０．５０ 以」二の条件を満足するものであることを
特徴とするエレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス。
下同じ） Ａ１２０３：１０〜３０％ ５ｉ０２：５〜１５％ Ｃａｂ：１０％以下 Ｍ ｇ Ｆ ２及び／又はＡｌＦ３：合計で３〜２０％ ＭｇＯ及び／又はＢａｄ：合計テ２〜１５％を含み、且
つ （ＭｇＦ ２ ＋Ａ Ｉ Ｆ３ ） ／Ｓ ｉ ０２
：０．５０ 以」二の条件を満足するものであることを
特徴とするエレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス。
（２） Ｃ＆Ｆ２ ： ３０〜６０％
Ａｌ２Ｏ３：１０〜３０％
５ｉ０２：５〜１５％
ＣａＯ：１０％以下
Ｍ ｇ Ｆ ２及び／又はＡｌＦ３：合計で３〜２０％
ＭｇＯ及び／又はＢａｄ：合計で２〜１５％Ｓの単体及
び／又は化合物：合計で０．Ｏ１〜０．１％（Ｓ換算） を含み、且つ （ＭｇＦ２＋Ａ Ｉ Ｆ３ ）／Ｓ ｉ ０２ ：０．
５０以上の条件を満足するものであることを特徴とする
エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス。
び／又は化合物：合計で０．Ｏ１〜０．１％（Ｓ換算） を含み、且つ （ＭｇＦ２＋Ａ Ｉ Ｆ３ ）／Ｓ ｉ ０２ ：０．
５０以上の条件を満足するものであることを特徴とする
エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス。
Claims (2)
- （１）ＣａＦｌ ：３０〜６０％（重量％の意味、以下
同じ） Ａ１．０．：１０〜３０ｑ６ Ｓ１０．：５〜１５優 Ｃａｂ：１０−以下 ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、：合計で３〜２０チ ＭｇＯ及び／又はＢａｄ：合計で２〜１５％を含み、且
つ （Ｍｇ Ｆｇ ＋Ａ Ｉ Ｆｍ ）／Ｓ ｌｏｇ ：０
１５０以上の条件を満足するものであることを特徴とす
るエレクト四スラグ肉盛溶接用フラックス。 - （２） Ｃａ Ｆｔ ： ３０〜６０ ｑ６ＡＩ、Ｏ畠
： １０〜３０ｑ６ ＳｉＯ！：５〜１５ジ曜； Ｃａｂ：１０％以下 ＭｇＦ、及び／又はＡＩＦ、：合計で３〜２０多 ＭｇＯ及び／又はＢａｄ：合計で２〜１５ｑ６Ｓの単体
及び／又は化合物：合計で０．０１〜０．１（Ｓ換算） を含み、且つ （ＭｇＦｌ ＋Ａ ＩＦｍ ）／８１０！ ： ０．５
０以上の条件を満足するものであることを特徴とするエ
レクトロス２グ肉盛溶接用フシツクス。
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|---|---|---|---|
| JP14348283A JPS6061195A (ja) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP14348283A JPS6061195A (ja) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス |
Publications (2)
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|---|---|
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| JPS6249155B2 JPS6249155B2 (ja) | 1987-10-17 |
Family
ID=15339725
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP14348283A Granted JPS6061195A (ja) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | エレクトロスラグ肉盛溶接用フラックス |
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1983
- 1983-08-04 JP JP14348283A patent/JPS6061195A/ja active Granted
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