JPS6063319A - スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS6063319A JPS6063319A JP17085583A JP17085583A JPS6063319A JP S6063319 A JPS6063319 A JP S6063319A JP 17085583 A JP17085583 A JP 17085583A JP 17085583 A JP17085583 A JP 17085583A JP S6063319 A JPS6063319 A JP S6063319A
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- scale adhesion
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はパイプ、ドラム缶、成型形鋼その他−膜加工用
の熱延銅板の製造方法に関する。
の熱延銅板の製造方法に関する。
（従来技術）
連続鋳造法或いは一造塊法にて得た鋼片を熱間圧延して
製造した鋼板の２次スケールは成型・加工によって一部
剥ｎ１ｆがさけられないため、従来は酸洗後、リン酸塩
処理等の表面処理を実施したのち成形、加工を行ないド
ラム缶、パイプ等の製品とし、その後表面皺σする方法
が採用されていた。
製造した鋼板の２次スケールは成型・加工によって一部
剥ｎ１ｆがさけられないため、従来は酸洗後、リン酸塩
処理等の表面処理を実施したのち成形、加工を行ないド
ラム缶、パイプ等の製品とし、その後表面皺σする方法
が採用されていた。
（発明の目的）
本発明の目的は酸洗やリン酸塩処よ］１１の必要がなく
、加工メーカーで直ちに成形加工し、表面被覆を行なう
ことが可能なスケール密着イト１．に優れた熱延鋼板の
製造法を提供することにある。
、加工メーカーで直ちに成形加工し、表面被覆を行なう
ことが可能なスケール密着イト１．に優れた熱延鋼板の
製造法を提供することにある。
Ｃ発明のイ苗成・作用）
前述の如〈従来連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を
素材として製造した熱延銅板の２次スクールは成型、加
工によって、一部Ｖ、ｌＩ ＩＩＣがさけられないため
、種々の表面処理加工を必要としてい／こが、経済的に
不利であるため、従来のような表面処理工程を必要とし
ないスケール密着性の優れだ熱延鋼板の開発研究を行な
った結果、本発明者等はよシ簡易な手段によシ目的を達
成できる方法の開発に成功した。
素材として製造した熱延銅板の２次スクールは成型、加
工によって、一部Ｖ、ｌＩ ＩＩＣがさけられないため
、種々の表面処理加工を必要としてい／こが、経済的に
不利であるため、従来のような表面処理工程を必要とし
ないスケール密着性の優れだ熱延鋼板の開発研究を行な
った結果、本発明者等はよシ簡易な手段によシ目的を達
成できる方法の開発に成功した。
而して本発明の要旨は、ＣＤ、０３〜０．：２５ｗｔ％
。
。
Ｓｉ〈０．０４ｗｔ％、 ＭｎＯ，２〜ｔＯｗｔ％、
Ｐ〈０． Ｏ２５ｗｔ％。
Ｐ〈０． Ｏ２５ｗｔ％。
Ｓ≦Ｑ、０１５ｗｔ％、 、ｋｇ、≦０．０８ｗｔ％を
基本成分とし、他にＣｒ≦０．１ｗｔ％、 Ｎｉ≦ｏ、
ｏｓｗｔ％、 Ｃｕ≦０．０３ｗｔ％。
基本成分とし、他にＣｒ≦０．１ｗｔ％、 Ｎｉ≦ｏ、
ｏｓｗｔ％、 Ｃｕ≦０．０３ｗｔ％。
更にＮｂ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｚｒ のうち１種もしくは
２種以上を〈ｏ、ｔｗｔ％ 含有し、残部がＦｅ及び不
可避元素からなる鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法
にて得た鋼片を加熱炉に繰入するかもしくは一且冷片と
したのち再加熱し、（Ａｒｓ ＋ｓｏ℃）以下の温度で
熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開始し、５００
℃以下の温度まで冷却速度を４０℃／秒以上で急冷する
ことを特徴とするスケール密着性に優れた熱延銅板の製
造方法、および、ＣＧ、Ｇ ３−０．２５ｗｔ％、 Ｓ
ｉ〈０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ０．２〜ｔ。
２種以上を〈ｏ、ｔｗｔ％ 含有し、残部がＦｅ及び不
可避元素からなる鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法
にて得た鋼片を加熱炉に繰入するかもしくは一且冷片と
したのち再加熱し、（Ａｒｓ ＋ｓｏ℃）以下の温度で
熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開始し、５００
℃以下の温度まで冷却速度を４０℃／秒以上で急冷する
ことを特徴とするスケール密着性に優れた熱延銅板の製
造方法、および、ＣＧ、Ｇ ３−０．２５ｗｔ％、 Ｓ
ｉ〈０．０４ｗｔ％、 Ｍｎ０．２〜ｔ。
ｗｔ％、Ｐくｏ、ｏ２ｓｗｔ％、Ｓ〈ｏ、ｏｌ ５ｗｔ
％＋Ａ旦≦Ｑ’、６ｇｗｔ％を基本成分とし、他にＣｒ
≦０．１ｗｔ％。
％＋Ａ旦≦Ｑ’、６ｇｗｔ％を基本成分とし、他にＣｒ
≦０．１ｗｔ％。
Ｎｉく０．０５ｗｔ％、Ｃｕく０．０３ｗｔ％、更にＮ
ｂ、 Ｍｏ。
ｂ、 Ｍｏ。
Ｖ、Ｚｒ のうち１種もしくは２種以上を＜０．１ ｗ
ｔ％含有し、残部がＦｅ及び不可避元素からなる鋼を溶
製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た銅片を加熱炉に
操入するかもしくは一且冷片としだのち再加熱し、（Ａ
ｒｓ ＋５０℃）以下の温度で熱間圧延この後非酸化性
雰囲気ガス中で３００℃以下まで冷却することを特徴と
するスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法であっ
て、以下にさらに詳細に説明する。以下の説明における
係はｗｔ９Ｊである０ 本発明における成分の限定理由は、本発明の目的とする
加工用途に適応した銅板を提供するためである。
ｔ％含有し、残部がＦｅ及び不可避元素からなる鋼を溶
製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た銅片を加熱炉に
操入するかもしくは一且冷片としだのち再加熱し、（Ａ
ｒｓ ＋５０℃）以下の温度で熱間圧延この後非酸化性
雰囲気ガス中で３００℃以下まで冷却することを特徴と
するスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法であっ
て、以下にさらに詳細に説明する。以下の説明における
係はｗｔ９Ｊである０ 本発明における成分の限定理由は、本発明の目的とする
加工用途に適応した銅板を提供するためである。
先づ、Ｃ００３〜０．２５ ％とする理由について述べ
る。本発明にがかる熱延鋼板の用途即ちパイプ、ドラム
缶、成型形鋼、自動車フレーム、料理用鍋などに適した
特性を与えるには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。
る。本発明にがかる熱延鋼板の用途即ちパイプ、ドラム
缶、成型形鋼、自動車フレーム、料理用鍋などに適した
特性を与えるには主に低炭素〜中炭素鋼が適している。
そしてＣは、成品では大部分Ｆθ３Ｃ（セメンタイト）
となシ、スケール／地鉄界面近くにこのＦｅ５Ｃが多く
あるとスケールの密着性を悪化させるので出来るだけ低
目が望ましい。
となシ、スケール／地鉄界面近くにこのＦｅ５Ｃが多く
あるとスケールの密着性を悪化させるので出来るだけ低
目が望ましい。
しかしながら自動車のフレーム、建材、パイプ等ではこ
れらが必要とする強度を満足させる必要があシ、そこで
、０．２５％を上限とした。また、ドラム缶材等に適当
なＣ成分は０．０３％が限度であシ、これらから本発明
におけるＣを００３〜０．２５ ％とした。
れらが必要とする強度を満足させる必要があシ、そこで
、０．２５％を上限とした。また、ドラム缶材等に適当
なＣ成分は０．０３％が限度であシ、これらから本発明
におけるＣを００３〜０．２５ ％とした。
Ｍｎ を０．２〜１．０とする理由はＭｎは２次スケー
ルの密着性には望ましい元素であるが、０２ｙ未濶では
本発明の目的とするｇａｔｙ板の強度上問題があシ、ま
た１、０ ％超では経済性を失なうためである。
ルの密着性には望ましい元素であるが、０２ｙ未濶では
本発明の目的とするｇａｔｙ板の強度上問題があシ、ま
た１、０ ％超では経済性を失なうためである。
Ｓｌ を００４ヂ以下、Ｐを０．０２５φ以下、Ｓを０
．０１５チ以下とする理由は、Ｓｌ、 Ｐ、 Ｓ とも
に加熱および熱延中にスケール／地鉄界面に儂化し、２
次スケールの密着性を悪くするためで、それぞれＳｉＯ
，０４％、Ｐｏ、０２５裂、Ｓｏ、０１５チが限界であ
る。目的のためにはＳｉ、 Ｐ、 Ｓ ともに少ない方
が好ましい。しかし脱Ｓｉ、脱Ｐ、脱Ｓともに処理コス
トが嵩むので経済上の許容範囲を考慮して含有量はこの
値以下で適宜決定すべきである０ ＡＡ を０．０８ ％以下とする理由は、目的とする鋼
板製造のため、１ 脱酸した場合、Ａ℃の含有は不可避
的であシ、目的に対し影響の限界を調査した結果、００
８％まで好結果が認められただめである。而して００８
襲超では経済的に問題が生ずる。そこで本発明ではｉの
含有量を０．０８％以下とした。
．０１５チ以下とする理由は、Ｓｌ、 Ｐ、 Ｓ とも
に加熱および熱延中にスケール／地鉄界面に儂化し、２
次スケールの密着性を悪くするためで、それぞれＳｉＯ
，０４％、Ｐｏ、０２５裂、Ｓｏ、０１５チが限界であ
る。目的のためにはＳｉ、 Ｐ、 Ｓ ともに少ない方
が好ましい。しかし脱Ｓｉ、脱Ｐ、脱Ｓともに処理コス
トが嵩むので経済上の許容範囲を考慮して含有量はこの
値以下で適宜決定すべきである０ ＡＡ を０．０８ ％以下とする理由は、目的とする鋼
板製造のため、１ 脱酸した場合、Ａ℃の含有は不可避
的であシ、目的に対し影響の限界を調査した結果、００
８％まで好結果が認められただめである。而して００８
襲超では経済的に問題が生ずる。そこで本発明ではｉの
含有量を０．０８％以下とした。
Ｃｒ を０１係以下とする理由は次の通りである。
Ｃｒ は２次スケール密着性には望ましい元素である。
即ちＣｒ を添加することにょシ微細なりロムカーバイ
トを形成し、セメンタイト量を減少するのでスケール密
着性が向上する。一方、ｃｒはスケール／地鉄界面に濃
化し、かっＣｒ 酸化物は緻密であるが、硬質でスケー
ル密着性を悪くするので添加量は特に注意が必要である
。このＣｒ 添加以下とした。
トを形成し、セメンタイト量を減少するのでスケール密
着性が向上する。一方、ｃｒはスケール／地鉄界面に濃
化し、かっＣｒ 酸化物は緻密であるが、硬質でスケー
ル密着性を悪くするので添加量は特に注意が必要である
。このＣｒ 添加以下とした。
Ｎ１は２次スケール密着性には望ましい元素である。し
かしこのＮ１ が密着性を向上させる理由は定かではな
い、。しかもＮ１ 添加の密着性向上に対する効果も０
．０５％までであシ、これ以上は経済性を失なうことか
らＮ１ は００５係以下とし瓦。
かしこのＮ１ が密着性を向上させる理由は定かではな
い、。しかもＮ１ 添加の密着性向上に対する効果も０
．０５％までであシ、これ以上は経済性を失なうことか
らＮ１ は００５係以下とし瓦。
更にＮｂ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｚｒの元素の添加はスケー
ルの密着性に何ら影響はしないけれども必要とする材質
特性とくに強度、耐食性を向上させるため経済的許容範
囲において添加することが好ましい場合があるので、Ｎ
’ｂ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｚｒ のうち１種もしくは２種
以上を０．１裂以下とした。
ルの密着性に何ら影響はしないけれども必要とする材質
特性とくに強度、耐食性を向上させるため経済的許容範
囲において添加することが好ましい場合があるので、Ｎ
’ｂ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｚｒ のうち１種もしくは２種
以上を０．１裂以下とした。
本発明において加熱温度を１１００℃以丁；とするのが
特に好ましいが、その理由はスケール／地鉄界面に富化
して２次スケールの密着性を悪くする元素（Ｓｔ、 Ｐ
、Ｓ 等）の加熱段階でのスケール／地鉄界面への富化
を少くすることにあシ、仕上圧延可能範囲で加熱温度を
１１００℃以下で適宜決定すべきである。
特に好ましいが、その理由はスケール／地鉄界面に富化
して２次スケールの密着性を悪くする元素（Ｓｔ、 Ｐ
、Ｓ 等）の加熱段階でのスケール／地鉄界面への富化
を少くすることにあシ、仕上圧延可能範囲で加熱温度を
１１００℃以下で適宜決定すべきである。
本発明において圧延温度を（Ａｒｓ ＋５０ ℃）以下
と限定した理由は組織的に混粒組織或いは圧延組織を残
存させない範囲で温度を低目とし、スケール厚みを薄く
することにある。
と限定した理由は組織的に混粒組織或いは圧延組織を残
存させない範囲で温度を低目とし、スケール厚みを薄く
することにある。
本発明において仕上圧延後、５秒以内に注水冷却を開始
し、冷却速度を４０℃／秒以上で急冷すると限定した理
由は、所定の温度−まで速かに冷却することによって、
この過程で、ひとつはスケール生成を抑制し、スケール
厚う、を薄くすることであり、他はすでに生成したスケ
ールのＭｌ成ＦｅＯがＦｅ３０４に変態するのを抑制す
ることにある。
し、冷却速度を４０℃／秒以上で急冷すると限定した理
由は、所定の温度−まで速かに冷却することによって、
この過程で、ひとつはスケール生成を抑制し、スケール
厚う、を薄くすることであり、他はすでに生成したスケ
ールのＭｌ成ＦｅＯがＦｅ３０４に変態するのを抑制す
ることにある。
本発明において冷却終了温度（祉たは捲取温度、以下捲
取温度と称す）を５００℃以下に１沢定した理由は、捲
取以降の過程でスケール厚み及びスケール組成の面から
スケール密着性の向上を回ることにある。
取温度と称す）を５００℃以下に１沢定した理由は、捲
取以降の過程でスケール厚み及びスケール組成の面から
スケール密着性の向上を回ることにある。
とくにスケール組成の面からのスケール密着性向上の効
果が大きく、ひとつはスケールの組成ＦｅＯが捲取温度
レベルによってＦｅ３Ｏ４へ変態するときの変態機構が
次のように違うことをイＵ用したものである。即ち、と
のＦｅＯは温度レベルによって３つのＦｅｓ ０４への
変態機構をとる。まず５００℃以上の温度で捲取シ、以
降４．５℃／秒以下の非常におそい冷却速度で冷却した
場合にはＦｅＯがスケール表面からのみＦθ、０．へ変
態が進行し、スケールは析出α〜Ｆθを含んだＦｅ５０
．となる。次いで５００〜３６０℃の温度範囲ヤ捲取シ
、以降４．５℃／秒以下の非常におそい冷却速度で冷却
した場合にはＦｅＯがスケール表面及びスケール／地鉄
界面の両方からシーム状にＦｅ３０４ への変態が進行
しスケールは析出α−Ｆθを含んだＦｅ３Ｏ４となる。
果が大きく、ひとつはスケールの組成ＦｅＯが捲取温度
レベルによってＦｅ３Ｏ４へ変態するときの変態機構が
次のように違うことをイＵ用したものである。即ち、と
のＦｅＯは温度レベルによって３つのＦｅｓ ０４への
変態機構をとる。まず５００℃以上の温度で捲取シ、以
降４．５℃／秒以下の非常におそい冷却速度で冷却した
場合にはＦｅＯがスケール表面からのみＦθ、０．へ変
態が進行し、スケールは析出α〜Ｆθを含んだＦｅ５０
．となる。次いで５００〜３６０℃の温度範囲ヤ捲取シ
、以降４．５℃／秒以下の非常におそい冷却速度で冷却
した場合にはＦｅＯがスケール表面及びスケール／地鉄
界面の両方からシーム状にＦｅ３０４ への変態が進行
しスケールは析出α−Ｆθを含んだＦｅ３Ｏ４となる。
更に３６０℃以下の温度で捲取シ、以降４．５℃／秒以
下の非常におそい冷却速度で冷却した場合には、ＦｅＯ
がスクールの内部から島状にＦｅ３Ｏ４へ変態が進行し
、スケールは析出α−Ｆｅ を含んだＦｅ５０４ とな
る。このような変態機構で形成された３者は同じスケー
ル組成であっても５００〜３６０℃捲取材〉３６０℃以
下の捲取材〉５００℃以上の捲取材の順にスケール密着
性が良好となっている。なおここでの冷却とは、ヤード
内通気性の悪いところ、段積及び保温ボックス内等での
冷却を対象とする。
下の非常におそい冷却速度で冷却した場合には、ＦｅＯ
がスクールの内部から島状にＦｅ３Ｏ４へ変態が進行し
、スケールは析出α−Ｆｅ を含んだＦｅ５０４ とな
る。このような変態機構で形成された３者は同じスケー
ル組成であっても５００〜３６０℃捲取材〉３６０℃以
下の捲取材〉５００℃以上の捲取材の順にスケール密着
性が良好となっている。なおここでの冷却とは、ヤード
内通気性の悪いところ、段積及び保温ボックス内等での
冷却を対象とする。
ふたつは捲取温度を３６０℃以下として捲取後に４．５
℃／秒以上の冷却速度で冷却し、ＦｅＯのＦｅ３Ｏ４へ
の変態を抑制し、ＦｅＯ主体のスケールとすることにあ
る。この場合スケールの４１“４成としては１０（Ｉグ
ＦｅＯのスケール及び■−θ３０４／ＦｅＯ／ｌｔｌ鉄
の２相混合又はＦｅ２Ｕｓ ／Ｆｅ３Ｏ４／Ｆｅｄ／地
鉄の３相混合からなるスケールが対象となるが、いづれ
に於いてもスケールのＦｅ０ と地鉄とが接することに
なシ、このスケールの組成ＦｅＯが密着性を向上させる
働きを持つ、即ちこのようにして形成されたＦｅＯは軟
質であることとＦｅｄ／Ｆｅの方位関係が（ｚ Ｕ Ｏ
）Ｉ：０１１ ）Ｆｅｄ／（ｉｏｎ）（００１）α−Ｆ
ｅにあシ、この方位関係がＦｅ０／地鉄の結合を強めて
いるためにスケールの密着性を向上させている。なおこ
こでの冷ｇとはヤード内対象とする。
℃／秒以上の冷却速度で冷却し、ＦｅＯのＦｅ３Ｏ４へ
の変態を抑制し、ＦｅＯ主体のスケールとすることにあ
る。この場合スケールの４１“４成としては１０（Ｉグ
ＦｅＯのスケール及び■−θ３０４／ＦｅＯ／ｌｔｌ鉄
の２相混合又はＦｅ２Ｕｓ ／Ｆｅ３Ｏ４／Ｆｅｄ／地
鉄の３相混合からなるスケールが対象となるが、いづれ
に於いてもスケールのＦｅ０ と地鉄とが接することに
なシ、このスケールの組成ＦｅＯが密着性を向上させる
働きを持つ、即ちこのようにして形成されたＦｅＯは軟
質であることとＦｅｄ／Ｆｅの方位関係が（ｚ Ｕ Ｏ
）Ｉ：０１１ ）Ｆｅｄ／（ｉｏｎ）（００１）α−Ｆ
ｅにあシ、この方位関係がＦｅ０／地鉄の結合を強めて
いるためにスケールの密着性を向上させている。なおこ
こでの冷ｇとはヤード内対象とする。
本発明において捲取った後、非龍化性雰囲気ガス中で３
００℃以下まで冷却すると限定した理由はスケール組成
Ｆθ、０４のＦｅ２ ｏｓへの酸化の促進を抑制するこ
とにある。ＦＢ ２０ ｇは緻密ではあるが硬くてもろ
く、シかも結晶構造的には三斜晶で、ＦＱｓ０４．Ｆｅ
Ｏ或いは地鉄の結晶構造と異なっているためにこれ等と
の結合が弱く、スケールの密着性上は好１しくないとさ
れている。このＦｅ２Ｏ３は大気との接触のあるコイル
の内袖、外捲或いは端部に容易に形成され、この部分の
スケ−されたスケールにはＦｅ、０．が存在し得す、こ
のためにコイルの内袖、外捲或いは端部のスケール密着
性を大巾に向上させる。ここで非酸化性雰囲気ス或いは
還元性ガスを流して大気から遮断、冷却すること等を対
象とする。
００℃以下まで冷却すると限定した理由はスケール組成
Ｆθ、０４のＦｅ２ ｏｓへの酸化の促進を抑制するこ
とにある。ＦＢ ２０ ｇは緻密ではあるが硬くてもろ
く、シかも結晶構造的には三斜晶で、ＦＱｓ０４．Ｆｅ
Ｏ或いは地鉄の結晶構造と異なっているためにこれ等と
の結合が弱く、スケールの密着性上は好１しくないとさ
れている。このＦｅ２Ｏ３は大気との接触のあるコイル
の内袖、外捲或いは端部に容易に形成され、この部分の
スケ−されたスケールにはＦｅ、０．が存在し得す、こ
のためにコイルの内袖、外捲或いは端部のスケール密着
性を大巾に向上させる。ここで非酸化性雰囲気ス或いは
還元性ガスを流して大気から遮断、冷却すること等を対
象とする。
（実施例）
−第１表に本発明例及び比較例で使った成分を示す。■
成分は通常５５４１ｋｇ／−級の成分系である。
成分は通常５５４１ｋｇ／−級の成分系である。
■成分は■成分に対して１．イ斥ｒＰ、イサｌｌＳ化を
図った成分系である。０成分けの成分に対してＣｒ を
添加した成分系である。
図った成分系である。０成分けの成分に対してＣｒ を
添加した成分系である。
第２表に本発明例の熱延条件を比り文例のそれぞれと共
に示し各々のスケール密着性について整理して示す。
に示し各々のスケール密着性について整理して示す。
比較例のは５Ｓ４１に級の通常製造条件下のコイルであ
る。比較例■は密着性の向上に適したＦｅ３Ｏ４主体の
スケールとすべく、４５０℃で捲取ったコイルである。
る。比較例■は密着性の向上に適したＦｅ３Ｏ４主体の
スケールとすべく、４５０℃で捲取ったコイルである。
比較例■に比ベスケールの密着性は大巾に改善されてい
るがコイル「１」方向の端部及び長手の内捲、外捲部の
スケール密着性はやや不良で満足されるレベルとなって
いない。比す３例■は■成分系に於いて、又比較例■は
０成分系に於いて熱延条件を比較例■と同じとしたコイ
ルである。いづれも比較例１よシもコイル長手、１４］
方向でのスケール＠着性の改善がみられるが、それでも
コイル巾方向の端部及び長手の内尾、外捲部のスケール
密着性は不良又はやや不良となっている０ 本発明例のは■成分に於いて４５０℃で捲取ったコイル
で比較例のに対してコイル長手、ｌ〕力方向のスケール
密着性の改善がみられ、更に比較例■に対してもコイル
巾方向の端部及び長手の内捲外捲部のスケール密着性の
改善がみられ満足すべきレベルにある。
るがコイル「１」方向の端部及び長手の内捲、外捲部の
スケール密着性はやや不良で満足されるレベルとなって
いない。比す３例■は■成分系に於いて、又比較例■は
０成分系に於いて熱延条件を比較例■と同じとしたコイ
ルである。いづれも比較例１よシもコイル長手、１４］
方向でのスケール＠着性の改善がみられるが、それでも
コイル巾方向の端部及び長手の内尾、外捲部のスケール
密着性は不良又はやや不良となっている０ 本発明例のは■成分に於いて４５０℃で捲取ったコイル
で比較例のに対してコイル長手、ｌ〕力方向のスケール
密着性の改善がみられ、更に比較例■に対してもコイル
巾方向の端部及び長手の内捲外捲部のスケール密着性の
改善がみられ満足すべきレベルにある。
本発明例■は■成分に於いて４５０℃で捲取シ直ちに非
酸化性雰囲気ガス中で３００℃以下に冷却したコイルで
、比較例■に比ベコイル長手、 ｒｌ〕方向でスケール
督着性が犬１１］に向上しておシ、良好となっている。
酸化性雰囲気ガス中で３００℃以下に冷却したコイルで
、比較例■に比ベコイル長手、 ｒｌ〕方向でスケール
督着性が犬１１］に向上しておシ、良好となっている。
とくに、コイル巾方向の端部及び長手の内袖、外３′α
部に於いては本発明例のよシも更にスケール密着性が改
善されている。しかも長手、巾方向でのスケールＮ着性
が均一である。
部に於いては本発明例のよシも更にスケール密着性が改
善されている。しかも長手、巾方向でのスケールＮ着性
が均一である。
本発明例■は■成分に於いて加熱温度を１０００℃とし
、４５０℃で捲取ったコイルで、比較例のに比ベコイ化
長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、
良好或いは非常に良好となっている。とくにコイル巾方
向の中央部に於いては本発明例■よシも更にスケール密
着性が改善されている。
、４５０℃で捲取ったコイルで、比較例のに比ベコイ化
長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、
良好或いは非常に良好となっている。とくにコイル巾方
向の中央部に於いては本発明例■よシも更にスケール密
着性が改善されている。
本発明例■は■成分に於いて加熱温度１０００℃とし、
４５０℃で位取シ直ちに非酸化性雰囲気ガス中で３００
℃以下に冷却したコイルで、比較例のに比ベコイル長手
、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、非常
に良好となっている。
４５０℃で位取シ直ちに非酸化性雰囲気ガス中で３００
℃以下に冷却したコイルで、比較例のに比ベコイル長手
、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、非常
に良好となっている。
とくにコイル巾方向の端部及び長手の内儀、外捲部に於
いては本発明例■よりも更にスケール密着性が改善され
ている。しかも長手、 ｒｌＪ方向でのスケール密着性
が均一である。
いては本発明例■よりも更にスケール密着性が改善され
ている。しかも長手、 ｒｌＪ方向でのスケール密着性
が均一である。
本発明例■は■成分に於いて加熱温度を１００［）℃と
し、３００℃で捲取ったコイルで、比較例■に比ベコイ
ル長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ
、非常に良好となっている。
し、３００℃で捲取ったコイルで、比較例■に比ベコイ
ル長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ
、非常に良好となっている。
本発明例■は■成分に於いて加熱温度を１ｏｕｏ℃とし
、４５０℃で捲取ったコイルで、比較例■に比ベコイル
長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、
良好或いは非常に良好となっている。
、４５０℃で捲取ったコイルで、比較例■に比ベコイル
長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、
良好或いは非常に良好となっている。
本発明例のは■成分に於いて加熱源４＊、ｏ ｏ ｏ
℃とし、３００℃で捲取ったコイルで、比較例■に比ベ
コイル長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上して
おシ、非常に良好となっている。とくにコイル巾方向の
端部及び長手の内儀、外捲部に於いては本発明例■よシ
も更にスケール密着性が改善されている。しかも長手、
［１ｊ方向でのスケール密着性が均一である。
℃とし、３００℃で捲取ったコイルで、比較例■に比ベ
コイル長手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上して
おシ、非常に良好となっている。とくにコイル巾方向の
端部及び長手の内儀、外捲部に於いては本発明例■よシ
も更にスケール密着性が改善されている。しかも長手、
［１ｊ方向でのスケール密着性が均一である。
本発明例■は０成分に於いて加熱温度１０００℃とし、
４５０℃で捲取ったコイルで比較例■に比ベコイル長手
６巾方向でスケール密着性が大巾に向上りておシ、良好
或いは非常に良好となっている０ 本発明例■は０成分に於いて加熱温度を１０００℃とし
、３００℃で捲取ったコイルで比較例■に比ベコイル長
手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、非
常に良好となっている。とくに＋１］の端部及び長手の
内儀、外捲部に於いては本発明例■よシも更にスケール
密着性が改善されている。しかも長手、中方向でのスケ
ール密着性が均一である。
４５０℃で捲取ったコイルで比較例■に比ベコイル長手
６巾方向でスケール密着性が大巾に向上りておシ、良好
或いは非常に良好となっている０ 本発明例■は０成分に於いて加熱温度を１０００℃とし
、３００℃で捲取ったコイルで比較例■に比ベコイル長
手、巾方向でスケール密着性が大巾に向上しておシ、非
常に良好となっている。とくに＋１］の端部及び長手の
内儀、外捲部に於いては本発明例■よシも更にスケール
密着性が改善されている。しかも長手、中方向でのスケ
ール密着性が均一である。
（発明の効果）
前述の通シ、本発明の方法による従来のスケール密着性
を改善した熱延銅板に比してスケール密着性が数段すぐ
れ後工程でのスケールによる粉塵が更に発生せず、コイ
ル全長、全巾（て１′）たりスケール密着性が良好で、
ノ＜イブ、ドラム缶等の製造、又フォーミング加工によ
る溝型鋼や山型（１喝などの製造にあたって更に歩留が
高まりコスＮ氏減ｚ＝工能となシ、必要に応じて塗装す
ること力Ｘ用°ｈ目であり、極めて経済性に富む。
を改善した熱延銅板に比してスケール密着性が数段すぐ
れ後工程でのスケールによる粉塵が更に発生せず、コイ
ル全長、全巾（て１′）たりスケール密着性が良好で、
ノ＜イブ、ドラム缶等の製造、又フォーミング加工によ
る溝型鋼や山型（１喝などの製造にあたって更に歩留が
高まりコスＮ氏減ｚ＝工能となシ、必要に応じて塗装す
ること力Ｘ用°ｈ目であり、極めて経済性に富む。
本発明はかかる熱延（ｉ４板を経済的に：１１．’；
ｊｉり１−るニノｊ法でアシ、実用効果の高い方法であ
るＣ。
ｊｉり１−るニノｊ法でアシ、実用効果の高い方法であ
るＣ。
Claims (3)
- （１）ＣＯ，Ｑ３−０．２５ｗｔ％、 Ｓｉ５００４ｗ
ｔ％ 、Ｍｎ Ｏ，２〜〈 ｔ［］ｗｔ％ 、 Ｐ＝ ０．Ｑ ２５ ｗｔ％、Ｓ≦
０．０１５ｗｔ％。 Ｖ、 Ｚｒ のうち１種もしくは２種以上を＜０．１ｖ
ｔ％含有し、残部がＦθ及び不可避元素からなる鍋を溶
製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た銅片を加熱炉に
繰入するかもしくは一且冷片としだのし再加熱し、（Ａ
ｒ３ ＋５０ ℃）以下の温度で熱間圧？ｊｊ〔した後
、５秒以内に注水冷却を開始し、５ｏｏ℃以下の温度ま
で冷却速度を４０℃／秒以上で急冷することを特徴とす
るスケール密着性に優れた熱延銅板の製造方法。 - （２） ＣＯ，０３〜０．２５ ｗｔ％、Ｓ１≦０．０
４ ｗｔ％ 、 Ｍｎ Ｏ，，２〜）Ｊ４ ＜０．０５
ｗｔ％、ｃｕくｏ、ｏａＷｔｓｌ更にＮｂ、Ｍｏ。 Ｖ、 Ｚｒ のうち１種もしくは２種以上を≦０．１ｗ
ｔ％含有し、残部がＦθ及び不可避元素からなるぐ鉤を
溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を加熱炉
に繰入するかもしくは一且冷片としだのち再加熱し、（
Ａｒ３＋５０℃）以下の温度で熱間圧延した後、５秒以
内に注水冷却を開始し、５００℃以下の温度′まで冷却
速度會４０℃／秒以上で急冷し、この後非酸化性雰囲気
ガス中で３゛００℃以下まで冷却することを特徴とする
スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - （３）再加熱温度が１１００℃以下である特許請求の範
囲第１項もしくは第２項記載のスケール密着性に優れた
熱延銅板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17085583A JPS6063319A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17085583A JPS6063319A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6063319A true JPS6063319A (ja) | 1985-04-11 |
Family
ID=15912565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17085583A Pending JPS6063319A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6063319A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340642B1 (ko) * | 1997-06-04 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 스케일비산방지가가능한중탄소경강선재제조방법 |
-
1983
- 1983-09-16 JP JP17085583A patent/JPS6063319A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100340642B1 (ko) * | 1997-06-04 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 스케일비산방지가가능한중탄소경강선재제조방법 |
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