JPS6067713A - 内燃機関の排気微粒子捕集装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 この発明は、ディーゼル機関等の内燃機関の排気中に含
まれるカーボンを主成分とする微粒子を捕集する排気微
粒子捕集装置に関する。

従来技術 排気通路中に介装したトラップによって排気微粒子を捕
集する形式の捕集装置においては、上記トンツブが所謂
目詰シ状態を起こし易く、かつ高負荷運転を除く通常の
運転領域では捕集した微粒子の自然焼却が困難であるの
で、所定の捕集状態に到達したときに、トラップに併設
したバーナーの燃焼によって捕集微粒子な強制的に焼却
し、トラップの再生を行う必要がある。

第１図は、この種再生装置を具備した従来の排気微粒子
捕集装置の一構成例を示すもので、■が排気微粒子捕集
用トラップ、２が再生用バーナーを構成する燃料噴出ノ
ズル、３が該バーナーの着火用グロープラグ、４が燃料
タンク、５が燃料ポンプ、６が空気ポンプ、７．８が夫
々燃料系統および空気系統の電磁弁、９が制御回路、１
０が差圧検出器であって、この差圧検出器ｌＯにはトラ
ップ１人口側の圧力取出口１１と出口側の圧力取出口１
２とから夫々トラップ入口圧およびトラップ出口圧が導
入され、両者の差圧を検出している。そして、この差圧
が所定の値に達したときに、上記トラップ１が所定の捕
集状態に到達したものとして再生用バーナーの作動を開
始するようにしていた（特開昭５６−１１５８０９号公
報参照）６しかし、実際にはトラップ１前後の差圧は、
トラップ１の捕集計の大小のみならず、排気ガス流電の
大小に犬きく影響され、つまり機関の運転状態に応じた
吸入空気量の変化や排気還流の有無々どによって上記差
圧が変ｒＦｔＪ＋してしまい、正確な捕集状態の判別が
難しい。従って、上記従来の構成では、トラップの再生
が遅れて機関の排圧の過度の上昇を招き、運転性の悪化
を生じたシ、捕集１が多過ぎてバーナーによる焼却時に
異常高温となり、トラップが焼損することがあるととも
に、逆に再生が早過ぎてバーナー燃料の無駄な消四を生
じる、など種々の不具合があった。

一方、トラップの捕集状態を、トラップ入口圧およびト
ラップ出口圧に基づいて更に正確に検知しようとすると
、上記トラップ入口圧およびトラップ１口側を個別に検
出する必要が生じ、結局２個の圧力センサを設けなけれ
ば々らない（例えば特和昭５８−１１２７号）、、これ
は、第１図のように１個の圧力センサにて差圧を検出す
る場合に比較してコストの大幅な増加を招く原因となり
、七りわけ圧力センサとして高精度でかつ信頼性。

耐久性等に優れたものを用いようとすると相当に高価な
部品となって、コストに与える影響が極めて大きい。

発明の目的 この発明は上記のような従来の問題に鑑みてなされたも
ので、その目的とするところは、排気ガス流量の大小に
影響されずに所定の捕集状態にて適確にトラップの再生
を行い得る排気微粒子捕集装置を提供することにあシ、
更にはその高精度な捕集状態の検知を１個の圧力センサ
にて実現することにある。

発明の構成 この発明に係る内燃機関の排気微粒子捕集装置は、第２
図に示すように、４ＪＰ気ｊ１η路に介装さｔｌ、た排
気微粒子捕集用トラップＡと、このトラップＡに捕集さ
れた微粒子を焼却して該トラップＡの再生を行うバーナ
ーＢと、機関の回転速度を検出する回転速度センサＣと
、機関の負荷を検出する負荷センサＤと、上記トラップ
Ａの入口圧Ｐ、を検出する圧力センサＥと、上記回転速
度センサＣおよび負荷センサＤの出力信号に基づいてト
ラップ出口圧Ｐ２を設定するトラップ出口圧設定手段Ｆ
と、この設定されたトラップ出口圧Ｐ、と上記圧力セン
サＥにて検出されたトラップ人口圧Ｐ、との比に基づい
て上記バーナーＢによる再生の要否を判別する再生時期
判別手段Ｇとを備えて構成される。

発明の作用 排気徽粒子捕集用トラップＡＫは、一般に層流型流量計
の特徴があり、トラップＡの流路抵抗つ一！シ排気微粒
子の捕集量が一定であれば、ガス流量とトラップ入口圧
Ｐ１、ガス流量とトラップ出口圧Ｐ２、更にはガス流量
とトラップ前後差圧ΔＰ（ΔＰ＝ｐ、−、ｐ２）　が夫
々略比例関係にある。

従って、所定の捕集針に対し、トラップ人口圧Ｐ。

とトラップ出口圧Ｐ２との比、例えばＰ　２／Ｐ　＋や
ΔＰ／Ｐ。

郷の値は、ガス流量に無関係に略一定となる。第３図は
例えばトラップ入口圧Ｐｌとトラップ前後差圧△Ｐとの
相関関係を示す。つｔ、６両者の比ΔＰ／Ｐ　。

が所定の値に達した時点では、第４図に示すように、常
に所定の捕集針に到達していることになり、こｎ７に基
づいてトラップＡの再生を行えば、常に適正時期に再生
を行えるのである。

一方、トラップＡの出口圧Ｐ２は第５図に示すように、
捕集量が増大して入口圧Ｐ１が増加しても、殆ど変化す
ることがなく、換言すれば、捕集量に無関係に機関運転
条件によって所定の値となる。

そこで、この発明においては、１個の圧力センサＥによ
ってトラップ人口圧Ｐ１のみを検出し、トラップ出口圧
Ｐ２は機関回転速度センサＣおよび負荷センサＤの出力
信号に基づいて設定するようにし、このＰ、とＰ２とか
ら両者の比、例えばｐ２／　ｐ　１やΔＰ／Ｐ、等を演
算して、この演算結果と設定値との大小関係から再生の
要否を判別している。

更施例 第６図は、この発明に係る排気微粒子捕集装置の具体的
な一実施例を示す構成説明図であって、２１は内燃機関
の排気通路、２２はこの排気通路２１の途中に設けられ
たトラップケース、２３はこのトラップケース２２内に
緩衝材２４を介して装着されたノ・ニカム式トラップ、
２５はこのトラップ２３の上流側に設けられたトラップ
再生用のバーナーを示している。上記トラップ２３は、
ハニカム形の多数の穴を有し、一部の穴については入口
側を開放して出口側を閉基し、残部の穴については逆に
入口側を閉基して出口側を開放してあり、排気が夫々の
穴の壁部を通過する際に微粒子を捕集する構造になって
いる。

また上記ノ（−ナー２５は、周壁に多数の排気導入孔２
６ａを有する燃焼筒２６と、この燃焼筒２６内にあって
火炎噴出口２７ａ針有する逆流式蒸発筒２７と、この逆
流式蒸発筒２７に臨む混合気噴出管２８と、上記燃焼筒
２６内で上記火炎噴出口２７ａ近傍に臨むオ“ｆ天川の
グロープラグ２９とから構成されている。上記混合気噴
出管２８には、電磁式燃料噴射弁３０から延設した燃料
供給Ｉ＃３１が接続されておシ、かつ上記’ａｍ式燃料
噴射弁３０には燃料タンク３２から燃料ポンプ３３を介
して燃料（機関の燃料と同一のもので例えば軽油）が導
かれるようになっているＣまた、瞭料供給管３１の途中
には、エアポンプ３４の吐出口３４ｂと市；磁式三方弁
３５を介して連通ずる空気供給管３６が接続されている
。上記電磁式三方弁３５は、非辿知１状態ではエアポン
プ３４の吐出口３４．　ｂを吸入口３４ａに連通して空
気を逃がし、通電状態では吐出口３４　ｂを上記空気供
給管３６に連通して、エアポンプａｌｌからの空気をバ
ーナー２５に供給する構成と斤っている。

従って、上記バーナー２５の作動は、上記電磁式三方弁
３５と、燃料ポンプ３３．燃料噴射弁３ｏおよびグロー
プラグ２９によって制御されている。上記電磁式三方弁
３５．燃料ポンプ３３および燃料噴射弁３゜は、後述す
る制御装置ぶ）のパワートランジスタを主体とした接地
袋ｗ５１にて夫々通電制御され、具体的には接地が行わ
れｆｃ、場合にバッテリ５２がらの通電によって夫々作
動する。また、グロープラグ２９け、常開型リレー５３
を介してバッテリ５２に接続されており、上記リレー５
；３は同じく接地装置５１にて接地が行われた場合罠閉
結されるものである。

一方、上記トラップケース２２内においテ、上記トラッ
プ２３の入口側に圧力取出口３７が設けらｎ、ており、
この圧力取出口３７に、排気熱および水分を遮断するた
めのダイヤスラム３８を介して圧力センザ３９の検出部
が接続されている。この圧力センサ３５）としては、例
えば図示したポテンショメータ式のもの、あるいは半導
体式圧力センサ等が用いらｎｌその出力餉；圧’ＶＰが
制御装置ｆ５０に入力される構成となっている。

また上記トラップ２３０入口側には、熱電対等からなる
温度センサ４（）がトラップ２３の端面中心部に臨んで
設けられておシ、その出力電圧ＶＴが同様に制御装置ｉ
ｔ’　５０に入力されている。

更に、４１は機関の回転速度を検出するための回転速度
センサ、４２は機関の負荷を検出するための負荷センサ
であって、上記回転速度センサ４１は、例えばクランク
シャフトの一定回転角度毎にパルスを発生するクランク
角センサにて構成され、かつ負荷センサ４２は、例えば
ディーゼル機関においては、熱料噴射ポンプ４３のコン
トロールレバー４３ａの回動位置を検出するポテンショ
メータにて構成さｊている。これらの検出信号も同様に
制御装置５０に入力される。

制御装置＊　５ｒｌは、０２口５４と、このＣＰＵ５４
の制御プラグラムや所定のデータが書き込まれたメモリ
（ＲＯＭ）５５と、圧力セ７”）−３り（Ｄ出カ知：Ｉ
ＥＶＰ。

温度センサ４（）の出力電圧ＶＴ　、Ｆ−Ｖ変換器５ｈ
を介した回転速度センサ４Ｊからの検出信号■Ｒ２負荷
センサ４２の検出信号ＶＬの何れかの信号を選択するマ
ルチプレクサ５γと、この選択されたアナログデータを
デジタルデータに変換するＡ−Ｄ変換器５日と、前述し
た接地装置５１と、上記マルチプレクサ５７　、　Ａ　
−Ｄ変換器５８．接地装置５」とＣ、Ｐ　Ｕ　５４との
間のインタフェースをとるＰ工Ｏ（ペリフェ尚、上記Ｃ
ＰＵ５４けＰＩＯ５９を介してマルチプレクサ５７への
チャンネル指示を行い、Ａ−Ｄ変換器５８からの変換終
了を示すＥＯＣ信号を受けた後に、デジタル変換された
データを入力させるようＫなつている。

才だ接地装置５】は、パワートランジスタを主体とした
４系統の接地制御回路５１　ａ〜５１ｄ分有し、夫々に
燃料ポンプ３３．燃料噴射弁３０．空気制御用の電磁式
三方弁３５．グロープラグ２９用リレー５３のリレーコ
イル５３　ａの接地線が接続されており、Ｐ工０５！１
１を介してＣＰＵ５４から信号が送らｎ、た場合に接地
を行って各装置を作動させる構成となっている。

次に、第７〜１１図は上記制御装置５０における制御プ
１ラグラムを示すフローチャートであって、このフロー
チャートに従って上記排気微粒子捕集装置＃の作用を説
明する。、伺、Ｓ１〜Ｓ７５はフローチャートの各ステ
ップを示す。

先ず第７図は制御の概要を示すフローチャートであり、
Ｓｌで同転速度信号ＶＲをＣＰＵ５４の記憶部（ＲＡＭ
）にメモＩＪ−１，，Ｓ２で機関が始動しているか否か
、具体的に一回転速度が例えば］　５（１ｒｐｍ以上で
あるか否かを判定し、Ｎｏの場合は８１へ戻る。ＹＥＳ
の場合は、Ｓ３で負荷信号Ｖ　Ｔ、　ｆＣＰ　Ｕ　５４
の記憶部（’ＲＡＭ）にメモリーする。一方、ＲＯＭ５
５には予め機関の回転速度および負荷に対応したトラッ
プ出口圧Ｐ２が信号ＶＰ２として記憶されておシ、Ｓ４
でこの：ＲＯＭ５５がら上記（ロ）転速度信号ＶＲおよ
び負荷信号ＶＬに応じた信号ＶＰ２を検索する。次にＳ
５で圧力センサ３９の出力信号つまりトラップ入口圧Ｐ
１に対応した出方信号■Ｐ・をメモリーする。そして、
Ｓ６でＶＰ“−ＶＰ。

ＶＰ。

（ＫＯ）を演算し、Ｓ７で磯開始動後もしくはトラップ
２３の再生後初回の判定であるが判断して、初回であれ
ばＳ９でＣＰＵ５４のＲＡＭ　（Ｋとする）にＫｏを書
き込み、ＳＩＯでＫ（Ｋｏ）が所定の捕集せに対応する
所定値（Ｋｍａｘ　）　に達したか否か判定するＣ、Ｙ
Ｅ’Ｓの場合は、Ｓ１２に進んでノ（−ナー２５を作動
させ、ＮＯの場合はＳｌｌでＣ！ＰＵ５４のＲＡ　Ｍ　
（Ｋ’とする）にＫを書き込んでＳｌに戻る。

機関が所定回転速度以上であれば、Ｓ７まで再度進むが
、Ｓ７では初回の判定でないために、２回目以降はＳ８
へ進む。Ｓ８では、現在の比率Ｋ。

と前回の比率に′とで加重平均値を演算し、判定比率に
としてＳＩＯで所定値Ｋｍａｘ　との比較を行う。

つまシ２２回目以降判定は、加重平均によシ急激な圧力
変化があった場合に真実かどうかを判定すとしている。

次に上記Ｓ５のバーナー制御のプログラムを第８図のフ
ローチャートに基づいて説明する。先ずＳ２１で機関が
正常に始動されているかを判定し、例えば５００　ｒｐ
ｍ以下であればＳ　２９へ進んでグロープラグ２９を非
作動とし、更にＳ３５でバーナー２５を作動停止した後
に８１に戻る。Ｓ２１でＹＥＳ″′ＣあればＳ２２でグ
ロープラグ２９を作動させ、着火に必要な温度に上昇さ
せるために８２３で所定時間（例えば５０秒）経過した
か判定し、所定時間経過した時点で８２４へ進むｃＳ２
４で着火直前の温度つ捷り温度センサ４０の出力’Ｖ’
ＴｏをＣＰＵ５４のＲＡＭにメモリーした後に、Ｓ２５
でバーナー２５の着火操作を行う。

このバーナー２５の着火操作は第９図に示すプログラム
に従って行わ九る。すなわち、Ｓ４］で機関が始動して
いるか、例えば５００　ｒｐｍ以上であるかを判定し、
Ｎｏの場合は第８図の８２９へ進み５、ＹＥＳの場合は
、Ｓ４２で空気供給用の電磁式三方弁３５をＯＮとし、
Ｓ　４３で燃料ポンプ３３を作動開始する。

そしてＳ４４で、回転速度信号ＶＲと負荷信号ＶＬとに
基づいて、燃料噴射弁３０の駆動信号（デユーティ信号
として与えられ、例えば周波数２５Ｈ２とした場合に１
周期内での開弁時間を４０？Ｆ＋　Ｓｅｅ　−Ｑｓｅｃ
の間で運転条件に応じてメモリ５５に記憶しである）を
メモリ５５から検索し、さらに着火が容易となるように
、Ｓ４５でこの駆動信号を増幅（例えば開弁時間を２倍
とする）した後に、８４６で燃料噴射弁３０を作動させ
て燃料供給を開始し第８図の３２６へ進む。この着火操
作は、後述するようにバーナー２５が着火するまで継続
して行われるが、途中で機関が停止した場合には、Ｓ４
１の判定にょυ５２９−＼進み、グロープラグ２９を非
作動とし、史にＳ３５でバーナー２５を作動停止する。

この８３５のバーナー作動停止は、第１０図に示すよう
に、Ｓ５１で燃料ポンプ３３を停止し、Ｓ５２で燃料噴
射弁３（Ｊを停止し、Ｓ５；３で電磁式三方弁３５をＯ
ＦＦとして空気供給を停止する手順で行われる。

上述の着火操作の後、Ｓ　２６で温度センサ４０の出力
ＶＴを読み込み、着火直前の温度信号’ＶＴｏと現在の
温度信号ＶＴとの差（△ＶＴ＝ＶＴ−ＶＴｏ）から温度
上昇ΔＴをめ、Ｓ２７でこの温度上昇△Ｔが所定値以上
であるかによってバーナー２５０着火判定を行う。ＮＯ
の場合つまシ所定濡度差に達していない場合は８２８へ
進み、所定時間つまり着火と判断できる温度差に達する
のに必要な最大限の時間（例えば１０秒）経過したか否
か判定し、Ｎ。

の場合はＳ２５へ戻って着火操作および着火判定を繰返
し、ＹＥＳつまり１（）秒経過しても所定の温度差に達
しない場合はＳ２９へ進んでグロープラグ２９およびバ
ーナー２５の作動を停止する６Ｓ２７でＹＥＳつ寸り着
火と判定された場合は、Ｓ３０へ進み、温度センサ４（
１の出力ＶＴからバーナー２５の温度が安定燃焼？Ｍ、
Ｉｆ（例えば５００℃）以上罠なっているか判定し、Ｎ
ｏの場合けＳ３３で着火後所定温度（例えば４０秒）経
過したか否か判定する。このＳ３３でＮＯの場合はＳ２
５へ戻り、所定時間経過するまで制御を繰り返し、また
ＹＥＳつまり４０秒経過しても安定燃焼温度（５００℃
）に達しない場合はＳ３４へ進んでグロープラグ２９の
通電を停止し、Ｓ３５でバーナー２５を非作動とした後
に８１へ戻る。Ｓ３０でＹＥＳつ捷り所宗時間内にバー
ナー２５の安定燃焼温度に達した場合には、Ｓ３１へ進
み、バーナー２５の燃焼制御すなわちトラップ２３の再
生にｊｒ４するように温度制御を行う。そして、Ｓ３２
において、トラップ２３の再生を開始してから所定の再
生時間（例えば３分）が経過したか判定し、Ｎｏの場合
はＳ３１へ戻って所定時間経過するまでバーナー２５の
制御を縦続し、またＹ　Ｅ；　Ｓの場合はＳ３５へ進み
、バーナー２５を非作襲ｌとしたＭＫＳＩＫ戻る。

上記Ｓ３１の温度制御は、第１１図に示すフローチャー
トに従って行われる。先ずＳ６１で機関が始動している
か、例えば５００　ｒｐｍ以上であるかを判定し、ＮＯ
の場合は第８図の８３４へ戻り、ＹＥＳの場合はＳ６２
へ進む。このＳ６２で回転速度信号ｖＲと負荷信号ＶＬ
とに基づき、運転条件に応じた燃料噴射弁３０の駆動信
号をメモリ５５から検索し、Ｓ６３へ進むｅＳ６：ｉで
は温度センサ４０の出力ＶＴからトラップ２：（の入口
側ガス温度がトラップ２３の再生下限温度（例えば５５
０℃）以上であるかを判定し、下限温度以下である場合
にはＳ６４において燃焼補助のために再度グロープラグ
２９の通電加熱を行う。

勿論再生途中に５５０℃以下となった場合にも、こ　。

のグロープラグ２９の通電加熱が行われる。そして、Ｓ
　６４からＳ６５へ進み、燃料噴射弁３０の駆動信号を
増幅（例えば開弁時間を１．６倍とする）し、８６６で
は検出温度が５００℃以上となってからの時間あるいは
再生途中で５５０℃以下となってからの時間が、所定時
間（例えば１５秒）に達したかを判定する。Ｓ６６でＮ
ｏの場合は、Ｓ７５に進み、上記のように増幅した駆動
信号で燃料噴射弁３０を作動させ続け、第８図の８３２
へ進む。

廿だＳ６６でＹＥＳの場合、つまシ再生下限温叶を下廻
る状態が１５秒続いた場合には、再生途中であってもＳ
　３４へ進み、バーナー２５を非作動とし、Ｓｌへ戻る
わ 一方、Ｓ６３で検出温度が５５（１１：以上の場合には
、Ｓ６７へ進んでグロープラグ２９の通油；加熱を停止
にし、Ｓ６８　、　Ｓ６９　、５７（ｌで夫々温度判定
を行った後に、温度に応じて燃料供給量を増減する。す
なわち、Ｓ６８で５８０℃以上かを判定し、以下の場合
はＳ７２で燃料噴射弁３０の駆動信号を例えば１．４倍
に増幅し、Ｓ７５に進む。３６８で５８０℃以上の場合
は、次に３６９で６００℃以上であるかを判定し、以下
の場合はＳ７３で駆動信号を例えば１．２倍に増幅し、
Ｓ７５に進む。Ｓ６９で６００℃以上の場合は、更にＳ
７０で６２０℃以上であるかを判定し、以下の場合けＳ
７４で駆動信号を増幅しない（１，０倍）ままＳ７５に
進む。またＳ　７１）で６２０℃以上の場合は、Ｓ７１
で駆動信号を例えば０．８倍に縮少し、Ｓ７５に進む。

このようにトラップ２３人口側温度に応じて燃料供給量
を制御し、トラップ２３の再生に適した温度範囲（例え
ば６００〜６２０℃）に維持するようＫしている。そし
て、Ｓ７５からは上述したように第８図の８３２へ進み
、トラップ２３の所定の再生時間が経過したか否かが判
定さｎる。

尚、上述した実施例においては、Ｓ６で説明しによって
行っているが、例えばＰ２／ＰＩあるいはＰ、／Ｐ、等
の演算によシ同様の制御が可能であることは言うまでも
ない。

発明の効果 以上、詳細に説明したように、この発明に係る内燃機関
の排気微粒子捕集装置は、トラップ入口圧とトラップ出
口圧との比に基づいてバーナーによる再生の要否を判別
するので、機関吸入空気量の大小や排気還流の有無など
に影響されずに、所定の捕集量の時点で適確にトラップ
の再生を行うことができ、従来のように、再生の遅ｔＫ
よる運転性の悪化やトラップの焼損、あるいは早期の再
生による燃料の無駄等を生じることが々い。しかも、圧
力センサはトラップ入口圧に対してのみ設けられるので
、コストの抑制が可能であシ、特に圧力センサとして十
分に高精度で、かつ信頼性や耐久性に優れたものを用い
ることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の排気微粒子捕集装置の構成説明図、第２
図はこの発明の構成を示すブロック図、第３図はトラッ
プ入口圧Ｐｌとトラップ差圧ΔＰとの関係を示す特性図
、第４図はトラップ捕集量と比ΔＰ／Ｐ、　との関係を
示す特性図、第５図はトラップ捕集量とトラップ入口圧
”１　ｔ　Ｆラップ出口圧Ｐ２との関係を示す特性図、
第６図はこの発明の一実施例を示す構成説明図、第７〜
１１図は、この実施例の制御プログラムの一例を示すフ
ローチャートである。 Ａ−・・トラップ、Ｂ・・・バーナー、Ｃ・・・回転速
度センサ、Ｄ・・・負荷センサ　Ｅ　ａ・・圧力センザ
、Ｆ・・・トラップ出口圧設定手段、Ｇ・・・再生時期
判別手段、２３・・・トラップ、２５・φ・バーナー、
２９・拳・グロープラグ、３Ｏ−ＩＩ・燃料噴射弁、３
２＠ｅ・燃料タンク、３３・・・燃料ポンプ、３４・・
・エアポンプ、３５・・−電磁式三方弁、３７・・・圧
力取出口、３ｊＪ−参・圧力センザ、４０・・・温度セ
ンサ、４１・・・回転速度センサ、４２・・・負砧セン
サ、５０・・・制御装置、５１・・・接地装置、５２・
・争バッテリ、５３・・・リレー、５４Φ−・ＣＰＵ、
５５＠・・メモリ、５７・ｅ・マルチプレクサ、５８・
・−Ａ、　−Ｄ変換器、５９・・・Ｐ工Ｏ（ペリフエラ
ルエ１０）　、６（’ｌ・・・定電圧装置。 外２名 第１図 第２図 第４日 ｊ→１：払４！：ケＨふ儒藍暑−− 第７図 第８ｒ￥ｉ 第９図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （］）排気通路に介装された排気微粒子捕集用トラップ
   と、このトラップに捕集された微粒子を焼却して該トラ
   ップの再生を行うバーナーと、機関の回転速度を検出す
   る回転速度センサと、機関の負荷を検出する負荷センサ
   と、上記トラップの入口圧を検出する圧力センサと、上
   記回転速度センサおよび負荷センサの出力信号に基づい
   てトラップ出口圧を設定するトラップ出口圧設定手段と
   、この設定されたトラップ出口圧と上記圧力センサにて
   検出されたトラップ入口圧との比に基づいて上記バーナ
   ーによる再生の要否を判別する再生時期判別手段とを備
   えてなる内燃機関の排気微粒子捕集装置。 （２）上記再生時期判別手段は、トラップ入口圧（算し
   、この演算結果と所定値との大小比較により再生の要否
   を判別することを特徴とする特許請求の範囲第１虫に記
   載の内燃機関の排気微粒子捕集装置。