JPS6071754A - 耐熱性高強度不織布およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、強度、耐熱性並びに寸法安定性が共に優れた
薄葉不織布に関する。 不織布は、芯地、使い捨て衣料用９合成皮革井イ■等の
衣料用材料、壁装艙、力〜テン等の室内装飾用品、フェ
ルト、フィルター、断熱材、吸音材。 パンテリーセパレータ等の工業用材料等に広く月１いら
れ今後もその用途は益々拡大されることが予想される。 また、電線被勿材等の電気絶縁材料。 プリント配線用積層機基布、防弾衣服等の特殊ＦＲＰ用
イロ強布等には耐熱性１強度並σＧ二寸法安定性に優れ
た可撓性薄葉シート材料が要求される。 かかるシート材料としては通常、ガラス鍼ｉ、炭素繊維
又はアラミド繊維等の織布が用いられるが、その製造に
は、これら繊維の剛直性、低伸度等の特殊性状からして
、高度の準備・製織技術と複雑な工程２必要とし、従っ
て、より製造容易にして安価な不織布を以って代替する
ことができれば大１１Ｑ、ｌなコストダウンの達成を可
能とするものとして期待されている。 従来、不織布は合成繊維、半合成ｍ維、天然繊維、無機
繊維等、用途Ｇこ応じて任意の繊維から作られ、それら
の短繊維からなる７リースをローラーカード、フラット
カード、ランダムウニバー等によってパラレルウェブま
たはランダムウェブとなし、ニードルパンチングによっ
て構成繊維を交絡させるか、接着剤の作用あるいは構成
繊維の溶融によって繊ｍ相互の接点を結合させる方法、
フリースまたは溶融紡出繊維を吹き飛ばして得られた所
謂ブロウン繊維をネットコンベア上に堆積せしめ、上記
同様にｈａを交絡または結合させる方法、短繊維を液中
に分散懸濁させ、結着剤、定冶剤等を添加して抄紙機で
湿式抄造する方法、または多数の並列長繊維を経緯に積
層接着させる方法などが知られている。 しかしなから、累材面からみると、通常汎用されている
合成繊維、例えばポリエチレンテレフタレート、ナイロ
ン６６、ナイロン６１ポリオレフイン等よりなる繊維は
その融点が約２７０℃以下であり、それらを用いた不織
布は約１２０℃〜２００°Ｃ＆こおいて軟化収縮すると
共に強度を失い実用に耐えられなくなる。また、無機繊
維例えばガラスｒｅ維、セラミック繊維、シリカ繊却、
炭化珪素繊維、窒化珪素繊維等は一般に岡ｌ直であり、
屈折強度か小さいため、カーディング工程及びニードリ
ング工程において困難に遭遇し、特に目イ」の小なる薄
葉シート材料を乾式法で製造することは至難とされるの
みならず、ガラス繊細を除くと概して高価であり実用上
好ましくない。更に、天然繊維は強度層びに寸法安定性
の面で用途が著しくＭ」限される。 一方、製法および構造面よりみれば、ランダムウェブ、
ブロウン繊維、湿式抄造等によるものは繊維配列が不規
則であるため、引張強度は方向性が無いものの、大きい
強度を期待することができず、また長繊維接着法では均
質な薄葉シート材料を得ることは困難であるなどの点か
ら、何れも高強度にして均質な薄葉不織布を取得するに
は問題がある。 また、近時、耐熱性高強度繊維として芳香族ポリアミド
繊維即ちアラミド繊維や炭素繊維が開発され実用化され
るに及んで、例えばアラミド繊維とポリエステル繊維と
よりなる耐熱性の不織布は既に公知である。しかしなが
ら、そのものの強度並びシこ寸法安定性は、不織布に固
有の構造特性の故に、ポリエステルａＪｄｌ　ｌ　ｏ　
ｏ％からなる不織イｂと余り差の詔められないものであ
り、裂断長は５゜０００ｍ未満程度に過ぎず、破断伸度
は約、２０％以上にも及び、薄肉のものとして前述の特
定の用途に適合すべきものとは程遠い。 このような現状の技術的背景の中で、本発明者等は、電
気絶縁材料、銅引積層板［００Ｌ）基ＩＴ６　。 防弾衣服等の多層ＦＲＰ用補強イｂ等に特Ｇこ好適Ｇこ
用いることのできる耐熱性１強度１寸法安定性並びに可
撓性において共に優れた薄葉シート材料を経済的有利に
提供する目的を以って鋭意研究の結果、本発明に到達し
たものである・ すなわち本発明にかかる耐熱性高強度不織７１ｉは、少
なくとも約３５０℃の熱変形温度および少なくとも約１
５≠の引張強度を有するステープル状耐熱性高強度繊維
１０〜９０重駈％と、約２００℃以上で且つ上記耐熱性
高強度繊維の熱変形温度未満である融点温度を有するス
テーブル状熱可塑性繊維９０〜１０重量％とが均一に混
合されてなる目伺約６０Ｖ力Ｃ以下のシート材料であっ
て、前記耐熱性高強度繊維は該シート材料の拡がり方向
の単−紬に沿って配向して骨格材を形成すると共に、該
骨格材の間隙および表裏に位置する前記熱可塑性繊維は
互いに少なくとも部分的に接着し方状態で前記骨格材と
一体的なマ）　ＩＪソクスを形成シテなり、該シート材
料は少なくとも約５，０００ｍの裂断長と、たかだか約
１０％の破断伸度ト。 たかだか約０．５％の２５０°Ｃにおける線収縮率とを
有することを特徴とし、更にかかるシート材料と、その
構成繊維の表面に伺着した全繊維重量の５〜５０％の繊
維用樹脂加工剤とよりなる樹脂加工繊維構造物の場合は
少なくとも約１　ｒ）、ＯＯＯｍの裂断長と、たかだか
］０％の破断伸度と、たかだか約０．５％の２５０”Ｃ
における線収縮率と２有することを特徴とするものであ
る。 また上述のシート材料は、上記ステーブル状耐熱性高強
度繊刹と上記ステーブル状熱可塑性繊維とを重量比でス
ル竹、好ましくは％〜騎ノ割合を以って均一に混合して
なる混合フリースにカーディングを施し目伺約６０’／
ｎｌ以下のパラレルウェブとなし、該パラレルウェブを
前記熱可塑性繊維の融点近傍の温度に加熱加比すること
によって該熱可塑性繊維を少なくとも部分的、に相互Ｇ
こ接着せしめてｎＵ記耐熱性高強度ｍ細を一本的に包絡
するシート状マトリックスとなすことを特徴とする製造
法によって取得することができ、更に物性値かより改良
された前述の樹脂加工繊維構造物は、上記シート材料Ｇ
こ繊維用樹脂加工を施して全繊維重量の５〜５０％（固
形分換算）の樹１ｊｉを伺与することを特徴とする製法
によって製造することかできる。 本発明に適用される耐熱性高強度繊維は、少なくとも約
３５０°Ｃの熱変形温度と少なくとも約１５≠の引張強
度を有するものでなければならない・ここに熱変形温度
とは繊維を形成する材料が実質的な熱収縮乃至は塑性流
動を起こすか、熱分解を起こす温度を云う。熱Ｍ融性材
利からなる繊維においてはその組成、繊維径などＧこよ
っても相違１−るが、固有の融点以下２０〜８０″Ｃ程
度といわれる。このような特性値を具えた繊維としては
。 伝えばポリパラフェニレンテレフタラミド、ポリメタフ
ェニレンイソフタラミド等のアラミドｌ＃１ｉｌｌｉ。 炭素繊維および例えばガラスｍ維、セラミックファイバ
ー炭化珪素繊維、窒化珪素繊維等の無機繊ン 維が挙げられるが、就中、価格、入手可能性および他の
特性例えば耐折性１作業性等の観点からポリパラフェニ
レンテレフタラミドおよび炭素ｈｈｖが特に有利である
・ かかる耐熱性高強度繊維は本発明の不織布の耐熱性、高
強度１寸法安定性を高水準に維持するための骨格材とな
る。 また本発明に用いられる熱可塑性繊維はその融点温度が
約２００℃以上で且つ前述の耐熱性高強度繊維の熱変形
温度未満であることを要する。かかる繊維の例としては
ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタ
レート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−
ｐ　、　ｐ’−ジフェニルジカルボキシレート等のポリ
エステル；ナイロン６１ナイロン６６、ナイロン６１ｏ
、ナイロン７、ナイロン２１ｏ、ナイロン４６．ナイロ
ン５６．ナイロン５８等のポリアミド；等がら形成され
た繊維が挙げられ、特にポリエステルｖＡ維とポリアミ
ド繊維は好ましく、巾でも、前、記耐熱性高強度繊維と
してアラミド繊維を選択した場合は、ポリエステル特に
ポリエチレンテレフタレート繊維を組合わせ使用するこ
とが最も適当である。 これらの繊ｍを形成する重縮合体はその融点温度が約２
ｏｏ℃を下廻らぬ範囲で他の共重合成分若しくは添加物
を含有することができる。 上述の耐熱性高強度繊維および熱可塑性繊維はそれぞれ
通常長さ１５〜１１００Ｔｎ程度のステーブル状て重量
比Ｖ９〜ｇ／ｌ、好ましくは％〜％の範囲の調合率を以
ってオープナ−ミキサー等の混合機に投入され、充分に
混合Ｍ繊されて混合フリースとなる。調合率が上記範囲
を外れて耐熱性高強度繊維の量が過少となると、得られ
たシート材料の強伸度特性、熱安定性が損なわれ、逆に
過大となると可塑性繊維が形成する後述のマトリックス
の組織が粗となり過ぎて耐熱性高強度繊維の包絡力が劣
り、シート４７利の幅方向の引張強度が著しく小さくな
るため不可である。 混合フリースは更にローラーカード、フラットカード等
のカーディングマシンに供給され、常法によりカーディ
ングを施して目付約６０≠ｒ以下、好ましく　Ｇｊ　’
、　ｏ　Ｖ／ｄ以下に調整しつつパラレルウニブとなす
。 １伺は１゛庁にマルチレイヤまたはフレキシブルの００
Ｌ用途等Ｇこおいては極端

【こ小さいものが要求される
傾向があり、本発明か意図する用途に対しては、前記数
値を超えたシート材料は可撓性が損なわれることがある
ため不同きである。 このようにして作られたパラレルウェブは長尺形態をな
しており、その長手方向の軸に沿って構成繊維は配向し
、夫々の捲縮むこより交絡凝集している。 パラレルウェブは次いでその厚味方向に加圧されると共
に加熱処理を受ける。 加圧は約０．５η〜１５０シ、好ましくは５０宵２〜工
００（至）の圧力を作用させて行なわれ、加熱温度はウ
ェブを構成する繊維のうち、熱可塑性繊維の融点近傍の
温度が採択される。 上記圧力は設定温度とも密接な関連があるが、前記圧力
範囲に達しない場合は後述の熱可塑性繊維の融着が不足
しマ）　ＩＪラックス満足すべき形成が行なわれないこ
とがあり、一方前記範囲を超えて過大となると、シート
材料は不織布本来の性状を失い、甚しい場合は損傷する
ことかある。 加圧加熱の行なわれる時間は、圧力、温度、ウェブの坪
量、未延伸熱可塑性繊維の直径等Ｇこより異なるが、約
０．５秒〜１０秒の範囲内で適宜選定される◇加熱加圧
は２本または３本ロールカレンダ若しくはホットプレス
装置等公知慣用の機械を用いて行なわれるが、特にカレ
ンダ装置による連続工程は有利である。 かかる加熱加圧処理しこよってパラレルウェブ中の熱可
塑性繊維はその融点近傍に加熱され塑性変形乃至は塑性
流動を起こすと共にウェブの厚味方向に作用する圧力に
よって、熱可塑性繊維相互の隣接部分および交点におい
て少なくとも部分的に相互に接着し、シート状マトリッ
クスとなる。この際熱可塑性繊維の含有量か大きい場合
は実質的Ｇこ連続した緻密組織のマトリックスとなり、
又含有量が比較的小さい場合であっても接着部分が全体
に均一に分散して存在する多孔質または網状マトリック
スとなる・ 熱可塑性繊維は、その融点温度が耐熱性高強度繊維の熱
変形温度未満のものを選定したのであるから、上記加熱
加圧処理によってもウェブ中の耐熱性高強度繊維は実質
的に変質変形すること力５ない。しかして耐熱性高強度
繊維はカーブインク゛により、ウェブの拡がり方向の単
一軸、即ち長尺ウェブにおいてはその長手方向の軸に沿
って配向した状Ｈ＆こあり、前記加熱加圧処理によって
この状態を保持したまま耐熱性高強度＆維の間隙および
表裏に位置する熱可塑性繊維の相互融着で形成されたシ
ート状マトリックス中Ｇこ一体的に包絡さまた骨格材と
なる。 本発明におけるシート材料は上述の説明から明かす通り
、シート状マトリックスとそれに一体的に包絡された骨
格材とよりなるものであり、骨格枳はシート材料Ｇこ作
用する荷重を支え、シート材料に大なる引張強度と、小
さい破断伸度並びに大きい耐熱性と小さい熱収縮率とを
与える作、用をする。また、本発明になるシート材料は
目付６０１７ｒｄ以下、好マしくは３０　Ｙ／ｎｌとい
う極く薄肉Ｇこ形成されているから、大半の繊細か一体
的に融着していても良好な可撓性を呈する。又、骨格材
となる耐熱性高強度繊維にアラミド繊維を用し）、マト
リックスＧこポリエステル繊維を適用すると、西ｊ車合
体ハ互いに親和性むこ乏しいため、骨・路材とマ）　Ｉ
Ｊラックスの間は機械的応力Ｇこより容易Ｇこ剥離して
ルーズとなり、従ってシート材料σ〕可撓性Ｇま損なわ
れることがない。 かくして得られるシート材料は、その長軸方向に測定し
て、少なくとも約５，０００ｍの裂断長と、たかだか約
１０％の破断伸度と、たかだか約０．５％の２５０°Ｃ
における線収縮率を示す。かように本発明Ｇこかかる不
織布は、その構成繊維である耐熱性高強度繊維を骨格材
とし、それと混在１−る未延伸熱可塑性繊維より形成さ
れたシート状マド１ノツクスで上記骨格材を一体的に包
絡してなるもσ］であるから、骨格材に由来する優２″
１．た耐熱性と、大なる引張強度とを具えると共に薄葉
に形成さ１また上に骨格材とマトリックスとの間はルー
ズとなっているため゛可撓性に優え、また骨格材として
剛直な材料を選択した場合と鞘もマトリックスによって
包絡保駒されているため耐ｊ）ｒ性に冨み、更に小なる
破断伸度と高温時の収縮率とＧこ代表されるように良好
な寸法安定性を具備し、ＦＲＢ等の補強材料として最適
である。 不発明Ｏこなる不織布の有する上記の好ましい特性を更
Ｏこ向上させるにはシート材料の重量の５〜５０％【固
形分換算】に相当する繊維用樹脂加工剤例えばエポキシ
樹脂、メラミン樹脂、不飽和ボＩＪ　：Ｌ　７．　チル
ポリイミドおよびフェノール樹脂からなる群より選ばれ
た少なくとも１つの有機高分子化合物をシー）Ｕ料構成
繊維の表面に何着せしめた樹脂加工繊維構造物となすこ
とが頗る有効である。またかかる樹脂加工繊維構造物は
、本発明不織布の用途に応じて適宜な種類の樹脂加工を
選択することに」二り、Ｆｏｒ製造時の樹脂との親和性
を増大し高品質のＦＲＰを製造することができる。 例えばフエ／−ル樹脂成形体の補強材に用いる場合はフ
ェノール樹脂加工を、エポキシ樹脂成形体の補強材用Ｇ
、：はエポキシ樹脂加工を、またボリアはメラミン樹脂
加工を行なうとよ′ＶＡｏこれらの樹脂加工は通常繊維
製品に適用されている公知慣用の方法で行なわれ、付着
量が前記範囲未満であると樹脂加工の効果が実質的に顕
出せず、反面過大であると不織布が粗硬となり、可撓性
が低下するので好ましくない。 上記樹脂加工を施すことＧこよって本発明の不織イａ、
即ち樹凍加工構造物は、長手方向の軸方向Ｇこ測定して
少なくとも約１０，０００　ｍの裂Ｖｆｌｊ　長と、た
かだか約１０％の破断伸度と、たかだか約０．５％の２
５０℃における線収縮率を具えるに至り。 その引張強度と寸法安定性は一段と増大する。 以上のようにして得られた本発明になる薄葉不織布は、
その優れた耐熱性、高強度、低伸度、高温時の低収縮性
９寸法安定性、耐折性、可撓性等の特性３併有するため
、電気絶縁薄葉材料の含浸基材、フレキシブルＯＯＬ、
マルチレイヤＣＣＬの基布、特殊ＦＲＰの補強用布帛、
マグネットワイヤー、テーピング、マイカ裏打補強材等
に特に優れた効果を発押する。 以下も二本発明の実施例を示す。 実施例１ 単ｍ　ｆｄＩ　ｍ度１．５ｄ、平均繊維長３７．５　ｍ
ｍ、熱変形温度４００″ｃ１引張強度２１≠　のボリノ
ぐラフエニレンテレフタラミドｆｆｉ＆Ｉ（米国デュポ
ン社製。 商品名「ケブラー」］ステーブル６（４ｆｆｉｉと、単
繊維繊度５．Ｏｄ、平均ｉ［１ｉ　８度３ａ、ｏ＋＋＋
＠、融点温度２６５℃の未延伸ポリエチレンテレフタレ
ートｍ述ステープル４０重量部とをオープナ−ミキサー
で混合解繊した後、ローラーカーディングマシンでカー
ディングし、ウェブの目利をｓ　ｏ　Ｖ／ｌｒｉ　＆こ
′？Ａ整し、得られたパラレルウェブを３本ロー／レカ
レンダ機に通し、２００℃、８０ηの条件で加熱加圧し
、シート材料を作製した。シート材料中σ〕ポリパラフ
ェニレンテレフタラミド繊維はシート材料の長手方向に
概ね配向してポリエチレンテレフタレート繊維が融着し
て形成されたシフト状マトリックスの中に一体的に包絡
埋設されていたが。 シート材料を撓屈することによって上記マトリックスと
の接着は剥離した。 上記シート材料に更にゴム系ノ（イ′ンダとして慣用さ
れているメチルメタクリレート−ブタジェン共重合体（
ＭＢＲ）加工を施し、５　Ｖ／ｎｔσ）ＭＢＲを何着せ
しめた。 得られた不織布σつ物性を第１表に示す。この表から本
発明不織イｂの優れた性質が良く理解される。 第　１　表 樹脂加工前　樹脂加工後 坪量（Ｖβ）　’　３０　３５ 厚さ【關］　０．０６　０．Ｏ’７ 引張強度（Ｋｑ／３０順］　５・０１４・０破断伸度【
飼　８．０　４．０ 裂断長（ｍ　）　５．５５５　１３．３３３２５０°Ｃ
＆こおける 実施例２ 実施例１で作製したシート材料にエポキシ樹脂、（東部
化成（株）製、商品名「エボ）−）Ｊｌを用いて常法に
より樹脂加工を施し、固形分とじて１０　Ｙ／ｎｆのエ
ポキシ樹脂をイ」与し本発明品を得た。 比較の為むこ実施例１で用いた未延伸ポリエチレンテレ
フタレート繊維ステーフ゛ル６０％とボ１ノエチレンテ
レフタレート磁刹：ステー７“ル４０％よりなる［］（
＝Ｊ３０グカＣσ〕パラレルウェブを作製し、実施例１
と同様に加熱加圧した後、上記同様のエポキシ樹脂加工
を施し、対照品−１とした０更に繊度５ｄの未延伸ポリ
エチレンテレフタレートフィラメントを以って目伺約ｓ
　７　ｙ／ｎｔの経緯積層ウェブを作製しフィラメント
の交点を熱融着して長Ｍｌ　ａｔ不不織を作製した。そ
のものＧこ上記同様のエポキシ樹脂加工を施し、これを
対照品−２とした。 上記３種の不織布の物性を第２表に示す。 以下余白 第　２　表 厚さく謳１　０，０８　０．０Ｂ　０．２７５引張強度
（Ｋ９／１５ｍｍ）　１３．０　５．５　１３．０ｐ　
［Ｋ９Ａｎｍ２１１０．８３４．５８３．１５裂断長【
ｍ］２１．６６６９．１６６８．９３４破断伸度（％］
　３．１　１４．５　２４２５０℃ＩＩ青緑□　０．５
　７．０　２．５上表から明かなように対照品に較べて
本発明品の裂断長は２倍以上の大きな値を示し、その強
度が著しく優れていることを明瞭に物語っている。又破
断伸度において本発明品は頗る小さい値を示しているの
に対し、対照品は何れも極めて大なる値能を保有してい
ることが首肯される。 特許出願人　呉羽センイ株式会社 代理人　升理士　宮　本　秦　−・　・。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　少なくとも約３５０°Ｃの熱変形温度および少なく
   とも約１５　ｆ／ｄの引張強度を有するステープル状耐
   熱性高強度繊維１０〜９０重量％と、約２００°Ｃ以上
   で且つ上記耐熱性高強度繊維の熱変形温度未満である融
   点温度を有するステーブル状熱可塑性繊ＫｄＬ９０〜１
   ０重量％とが均一に混合されてなる目付約６０　Ｖｄ以
   下のシート材料であって、前記耐熱性高強度繊維は該シ
   ート材料の拡がり方向の単一軸に沿って配向して骨格材
   を形成すると共に、該骨格材の間隙および表裏Ｇこ位置
   する前記熱可塑性繊維は互いに少なくとも部分的に接着
   した状態で前記骨格材と一体的なマ）　ＩＪラックス形
   成してなり、該シート拐料は少なくとも約５，０００ｍ
   の裂断長と、たかだか約１０％の破断伸度と、たかだか
   約０．５％の２５０℃Ｇこおける線収縮率とを有するこ
   とを特徴とする耐熱性高強度不織布。 ２　少なくとも約３５０℃の熱変形湿度および少なくと
   も約１５≠の引張強度を有するステーブル状耐熱性高強
   度繊維１０〜９０重以％と、約２００℃以上で且つ上記
   耐熱性高強度繊維の熱変形温度未満である融点温度を有
   するステーブル状熱可塑性繊維９０〜１０重量％とを均
   −Ｇこ混合して構成した目イ」約６０２／ｎ−以下のシ
   ート材料と、それら構成繊維の表面に伺着した全繊維型
   組の５〜５０％の繊維用樹脂加工剤とよりなる樹脂加工
   繊維構造物であって、前記耐熱性高強度繊維は前記シー
   ト材料の拡がり方向の単一軸に沿って配向して骨格材を
   形成すると共に、該骨格材の間隙および表裏に位置する
   前記熱可塑性繊維は互いに少なくとも部分的に接着した
   状態で前記骨格材と一体たかだか約１０％の破断伸度と
   、たかだか約０．５％の２５０°Ｃ＆こおける線収縮率
   とを有田−ることを特徴とする耐熱性高強度不織布。 ６、繊維用樹脂加工剤がメラミン樹脂、不飽和ボリエス
   テル樹脂、ポリイミド樹脂、フェノール樹脂およびエポ
   キシ仙脂よりなる群より選ばれた少なくとも１つの有機
   高分子化合物である特許請求の範囲第２項記載の耐熱性
   高強度不織布。 ４、　耐熱性高強度繊維がアラミド繊維である前記Ｗ　
   Ｈ’ｒ　請求の範囲各項の何れかＧこ記載の耐熱性高強
   度不織イ６゜ ５　耐熱性高強度繊維が炭素繊維である特許請求の範囲
   第１項乃至第３項の何れかに記載の耐熱性高強度不織布
   。 ６、熱可塑性繊維がポリエステル繊維である前記特許請
   求の範囲各項の何れかに記載の耐熱性高強度不織イ６゜ ７、　シート材料が耐熱性高強度繊ｍ４０〜６０型組％
   と熱可塑性繊維６０〜４０重量％とよりなる前記特ａ１
   ・請求の範囲各項の何れかに記載の耐熱性高強度不織布
   。 ８　少なくとも約３５０℃の熱変形ｆＡ度および少すく
   トも約１５　ｙａの引張強度を有するステーブル状耐熱
   性高強度ｍ維１ｏ〜９０重量％と、約２００°Ｃ以上で
   且つ上記耐熱性高強度Ｅ＆維の熱変形温度未満である融
   点温度を有するステープル状熱可塑性繊維９０〜１０重
   坦％とを均一に混合してなる混合フリース−にカーディ
   ングを施し目伺約６ｏｒβ以下のパラレルウェブとなし
   、該パラレルウェブを前記熱可塑性繊維の融点近傍の温
   度に加熱加圧することによって該熱可塑性繊維を少なく
   とも部分的に相互に接着せしめて前記耐熱性高強度ｍ維
   を一体的に包絡するシート状マトリックスとなすことを
   特徴とする少なくとも約５．Ｏ’ＯＯｍの裂断長と、た
   かだか約ｌＯ％の破断伸度と、たかだか約０．５％の２
   ５０℃Ｏこおける線収縮率とを有する耐熱性高強度不織
   布の製造法。 ９、少なくとも約３５０℃の熱変形温度および少Ａ　＜
   　、！ニー　モ約１５　ｙａの引張強度を有するステー
   プル状耐熱性高強度繊維１０〜９０重遣％と、約２００
   ℃以上で且つ上記耐熱性高強度繊維の熱変形温度未満で
   ある融点温度を有するステーブル状熱可塑性繊ｍ９０〜
   １０重量％とを均一に混合してなる混合フリースにカー
   ディングを施し目イ１約６０７／ｎｔ以下のパラレルウ
   ェブとなし、該パラレルウェブをＴ’ｔＵ記熱可塑性繊
   維の融点近傍の温度に加熱加往することによって該熱可
   塑性繊維を少なくともｆｆｆｌｓ分的ｌ相分に接着せし
   めて前記耐熱性高強度繊Ｍ、ｉ　一体重に包絡するシー
   ト状マトリックスとなし、次いで繊細用樹脂加工を施し
   て全繊維重量の５〜５０％（固形分換算１の樹脂を付与
   することを特徴とする少なくとも約１０，０００　ｍの
   裂断長と、たかだか約１０％の破断伸度と、たかだカ約
   ０．５％の２５０℃における線収縮率とを有する耐熱性
   高強度不織布の製造法。 １０、繊細用樹脂加工が、メラミン樹脂、不飽和ポリエ
   ステル樹脂、ポリイミド樹脂、フェノール樹脂およびエ
   ポキシ樹脂よりなる群より選ばれた少くとも１つの有機
   高分子化合物皮膜を繊維表面に形成することからなる特
   許請求の範囲第９項記載の耐熱性、怖強度不織イ「の製
   造法。 １１、耐熱性高強度繊維かアラミド繊維であ、る特許請
   求の範囲第９項乃至第１１項の何れかに記載の耐熱性高
   強度不織布の製造法。 １２、耐熱性高強度Ｗ４維が炭素繊維である特許請求の
   範囲第９項乃至第１１項の何れかＧこ記載の耐熱性高強
   度不織布の製造法。 １３、熱可塑性繊維がポリエステル繊維である特許請求
   の範囲第９項乃至□第１２項の何れかに記載の耐熱性高
   強度不織布の製造法。 １４、混合フリースが耐熱性高強度！＆維４０〜６０重
   量％と熱可塑性Ｊｉｊｌｉ維６０〜４０重量％とよりな
   る特許請求の範囲第９項乃至第１３項の同れかに記載の
   耐熱性高強度不織布の製造法。