JPS6099056A - 耐熱性高強度不織布の製造法 - Google Patents

Abstract

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め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、強度、耐熱性並びに寸法安定性が共に優れた
不織布の製造法に関する。

不織布は従来、芯地、使い捨て衣料２合成皮革基４′、
Ａ等の衣料用拐料、壁装利、カーテン等の室内装飾品、
フェルト、フィルター、断熱材、吸音材。

バッテリーセパレータ等の工業用材料等に広く用いられ
、近時その用途は益々拡大多様化され、電気被覆拐等の
電気絶縁４′Ａ料、プリント配線用積層板、ＬＬ布、ベ
ルト基材、防弾衣服等の特殊ＩＦ　ＲＰ　Ｊ４１補強布
等、特に薄層でありながら大きい耐熱性。

強度および寸法安定性を要求される分野にまで利用され
つつある。

一般に不織布は合成繊組：、半合成繊維、天然繊、ｕｎ
＋　、無機ｇ！８維等、用途に応じて任意の繊糸１仁か
ら作られ、それらの短線糸１１：からなるウェブをニー
ドルパンチングによる交絡、接着剤の作用あるいは構成
繊維ゐ浴）ｒ７等により繊組相互を結合させる方法が多
用されている。上記ウェブの形成は通常カーディングま
たはエア・レイ方式によって行なわれ、それに使用され
る繊維は作業性向上のため多少に拘らず捲縮又は屈曲を
予めＮ°与されている。またカーディング直後のウェブ
即ちパラレルウェブは（）η成繊糾：が可成りの方向性
を以って配列しているため、それから得られた不織布は
無配向の所謂、ランダムウェブからの不織布に較べて配
向軸方向の強度が大である。しかし乍ら、パラレルウェ
ブにおいても尚、製造過程に゛おける繊維の揺動や残存
捲縮等のため、繊維は互いに完全に並行になっていると
は云えず、従って、それから得られた不織布に構成繊維
の強度が充分に具現されなかった。

一方、素拐面から見ると、通常汎用されている合成線部
、例えばポリエチレンテレフタレート。

ナイロン６６、ナイロン６、ポリオレフィン等よりなる
繊ホ１「はその融点が約２７０℃以下であり、それらを
用いた不織布は約１２０℃〜２００℃において軟化収縮
すると共に強度を失い実用に耐えられなくなる。また、
無機繊維、例えばガラス繊維、セラミック繊維、シリカ
繊維、炭化珪素繊維。

窒化珪素繊維等は、一般に剛直であり屈折強度が小さい
ため、カーディング工程において困漣に遭遇し、特に１
」付の小なる薄葉シート材料を乾式法で製造することは
至難とされるのみならず、ガラス繊糸１１を除くと概し
て高価であり実用上好ましくない。更に、天然繊維は強
度並びに寸法安定性の曲で用途が著しく制限される。

更に寸だ、近時、耐熱性高強度繊維として芳香族ポリア
ミド繊維即ちアラミド繊維や、炭素繊維が開発され実用
化されるに及んで、例えばアラミド繊維とポリエステル
繊維とよりなる耐熱性の不織布は既に公知である。しか
しながら、そのものの強度並びに寸法安定性は、不ｘ、
成布に固有の構造特性の故に、ポリエステル繊ｗ、１０
０％からなる不織布と余り差の認められないものであり
、裂断長は５，０００　ｍ未満程度に過ぎず、破断伸度
は約２０％以上にも及び、簿層品としてＴ）ｉＪ述の特
定の用途に適合すべきものとは程遠い。

このような現状の技術的背景の中で、本発明者等は、電
気絶縁ＡＡ料、フレキシブル銅張積磨板（００Ｌ）基布
、ベルト基材、防弾衣服等の多層ＦＲＰ用補強布等に特
に好適に用いることのできる耐熱性７強度９寸法安定性
並びに可撓性において共に優れた薄葉シート拐料を経済
的有利に提供する目的を以って鋭意研究の結果、本発明
に到達したものである。

すなわち本発明に係る耐〃も性高強度不織布は、ステー
ブル状耐熱性繊糾と該耐熱性繊維の熱変形温度未満の粘
着温度を有するステーブル状熱ｎＪ塑性繊維とが１％０
〜９才。の重量比を以って均一に混合されてなるソート
材料であって、前記耐熱性繊維は捲縮・屈曲等を除かれ
た実質的直線状をなして」二記シート材刺の拡がり方向
の１ｊｉ−軸に沿って配向した骨格材を形成すると共に
、前記熱可塑性繊維は少なくとも部分的にｎいに接着し
た状態で１１１１記骨格４Ａと一体的なマトリックス全
形成してなり、該シート桐材は少なくとも約ａ、ｏｏｏ
ｍの裂断長と、たかだか約５％の破断伸度と′ｆ：有す
ることを特徴とし、更にかかるシートイオ料と、そのＨ
Ｉ成織繊維表面に付着した全繊維重量の５〜５０％の繊
維用樹脂加工剤とよりなる樹脂加工繊維構造物の揚台は
、少なくとも約１２，０００　、ｎの裂断長と、たかだ
か約３％の破断伸度とを有することを特徴とするもので
ある。

また上述のシート桐材は、ステーブル状耐熱性繊糾と、
該耐熱性繊維の熱変形温度未満の粘着温度を有するステ
ーブル状熱可塑性繊維とを４゜〜宵。好ましくは２＊ｏ
〜８＊ｏの重量比を以って均一に混合してなるパラレル
ウェブを前記熱可塑性繊維の粘着ｆｆ１ｉ度以」二に加
熱すると共に、−軸方向に５〜１００％、好ましくは１
５〜３５％延伸し、かくして軟化乃至溶融状態にある熱
可塑性繊維、によって結合、保持された耐熱性繊維をそ
の捲縮。

屈曲を伸長しつつ延伸方向に配向させ、しかる後冷却固
化して前記熱可塑性繊維を、それらが少なくとも部分的
に相互に接着し且つ前記伸、長配向した耐熱性繊維を一
体的に包絡してなるシート状マトリックスとなすことを
特徴とする製造法によって取得することができ、更に物
性値がより改良された前述の樹脂加工ｔＪＡ維構造物は
、上記シート桐材に繊細、用樹脂加工を施して全繊維重
量の５〜５０％（固形分換算）の樹脂を付与することを
特徴とする製法によって製造することができる。

本発明に適用される耐熱性ｔＪＡｉｌｌは、少なくとも
約３００℃の熱変形湿度を有する有機または無機繊維が
好ましく、また、本発明不織布の骨格材となるものであ
るから少なくとも約１０’７の引張強度を有するものが
好適である。

ここに熱変形温度とはｖＡ紐を形成する材料が実質的な
熱収縮乃至は塑性流動を起こすか、熱分解を生ずる温度
を云い、熱溶融性材料からなる繊維においては、その組
成、繊維径等によっても相違するが、固有の融点以下２
０〜８０℃程度の温度であるといわれる。

かかる耐熱性繊維としては、例えばポリパラフェニレン
テレ７タルアミド、ポリメタフェニレンイソフタルアミ
ド等のアラミド繊維、炭素繊維。

フェノール繊維および例えば金属繊維、ガラス繊維、セ
ラミックファイバー、炭化珪異繊維、窒化珪素繊維等の
無機繊維が挙げられるが、就中、価格９入手可能性およ
び他の特性例えば耐折性１作業性等の観点からポリパラ
フェニレンテレフタルアミドおよび炭素繊維が特に有利
である。

かかる耐熱性繊維は本発明の不織布の耐熱性、高強度９
寸法安定性を高水準に維持するための骨格材となる。

また本発明に用いられる熱可塑性繊維はその粘ス°’Ｉ
　７ＡＭ度が上述の耐熱性繊維の熱変形温度未満である
ことを要し、例えばポリエチレン、ポリプロピレン等の
ポリオレフィンｔａＡＩ［ｉ：ポリビニルクロライド、
ポリビニリデンクロライド、ポリアクリロニトリル等の
ビニル系繊維；ポリエチレンテレフタレート、ポリプロ
ピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、
ポリエチレン−Ｐ、Ｐ′−ジフェニルジカルボキシレー
ト等のポリエステル；ナイロン６１ナイロン６６、ナイ
ロン６１０１ナイロン７、ナイロン２１０．ナイロン４
６．ナイロン５６．ナイロン５８等のポリアミド等から
形成されたｍ　維が挙げられ、特にポリエステル繊維と
ポリアミド繊維は好ましく、中でも前記耐熱性繊維とし
てアラミド繊維を選択した場合は、ボＩＪ　ｘステル、
特にポリエチレンテレフタレート繊維を組合わせ使用す
ることが最も適当である。これらの繊糺ヲ形成する重縮
合体は他の共重合成分若しくは添加物を含有することが
できる。かかる熱ｉＪ塑性繊維は後述の加熱処理によっ
てマ）　ＩＪソックス形成する際に極端な収縮を起こさ
ぬよう、未延伸繊維の状態で適用する−ことが好ましい
。

上述の耐熱性繊維および熱可塑性繊維は共にステーブル
状で用いられ、繊維長は１５〜ｌｏｏ＋ｎｍ程度が望ま
しい。これらの繊維は夫々単独で、あるいは２種以上を
混合して用いてもよいが、耐熱性繊維と、熱可塑性繊維
との混合比率は重ｈｋ比で１Ｏ／６ｏ〜９害。の間であ
り、望１しくけ２４〜８５％４ｏのの範囲である。調合
率が上記範囲を外れて耐熱性繊維の量が過少となると、
得られたシート材料の強伸度特性、熱安定性が損なわれ
、通に過大となると熱可塑性繊維が形成する後述のマ）
　ＩＪソックス組織が粗となり過ぎて耐熱性繊維の包絡
力が劣り、シート材料の幅方向の引張強度が著しく小さ
くなるため不可である。

上記の繊維はそれぞれギヤクリンパまたはスタッファボ
ックス等により捲縮または屈曲を付与され、あるいはフ
ンシュゲート繊糺の場合は内部歪の解放によって捲縮が
顕在化された状態で、前述の範囲の調合率を以ってオー
プナ−ミキサー等の混合機に投入され、充分に混合解繊
されて混合フリースとなる。

混合フリースは更にローラーカード、フラットカード等
のカーディングマシンに供給され、常法によりカーディ
ングを施して目何約６０り以下、好ましくは５４２〜３
０諮に調整しつつパラレルウニブとなす。

パラレルウェブの目イ」は特にマルチレイヤまｌこはフ
レキシブルのＯＯＬ用途等においては極端に小さいもの
が要求される傾向があり、本発明が意図する用途に対し
ては、前記数値を超えたシート相打は可撓性が損なわれ
ることがあるため不向きである。

このようにして作られたパラレルウェブは長尺形態をな
しており、その長手方向の軸に沿って構成繊維は一応配
向しているが、その・ト行度は低く夫々の捲縮、屈曲等
により交絡凝集している。

かくして作られたパラレルウェブは、直ちに後述の加熱
延伸工程にイ」シて本発明の不織布とすることもできる
が、予め加熱処理または加熱加［１：、処理によって、
耐熱性繊維が熱Ｏｆ塑性繊糾の融着によって形成された
マトリックス中に一体的に接Ｘ１包絡された中間体不織
布となした後に加熱延伸処理を施すことが、安定した工
程１品質を確保する上で最も好ましい。かかる中間体不
織布は、前記のパラレルウェブを必要に応じて複数枚積
層し、熱可塑性繊維の接着温度以上且つ耐熱性繊維の熱
変形湿度未満の温度で加熱処理することによって得られ
る。また加熱処理は必要とあらばパラレルウェブの厚さ
方向における圧力の作用下に行なってもよく、かかる圧
力は設定温度や加熱時間その他の条件とも密接な関連が
あるが、約０．５η〜１５０ち、好ましくは約５０ち〜
１００シの範囲が好適であり、上記圧力範囲に達しない
場合は熱可塑性繊維の融着が不足してマ）　ＩＪソック
ス満足すべき形成が行なわれずに後述の延伸配向が充分
に達成されないことがあり、一方、前記範囲を超えて過
大となると、中間体不織布は不織布本来の性状を失ない
、甚しい場合は損傷することがある。

加熱の行なわれる時間は、圧力、温度、ウェブの目付、
熱可塑性繊維の直径等により異なるが、約０．５秒〜１
０秒の範聞内で適宜選定される。加熱処理はホットフル
ーを、また加圧併用の場合は２本または３本ロールカレ
ンダ若しくはホットプレス装置等、公知慣用の機械を用
いて行なわれるが、特にカレンダ装置による連続工程は
有利である。

かかる加熱処理によってパラレルウェブ中の熱可塑性繊
維はその接着温度以上に加熱され、塑性変形乃至は塑性
流動を起こし、繊維相互の接触部分において少なくとも
部分的に接着し、シート状マトリックスとなる。この際
、熱可塑性繊維の含有量が大きい場合は実質的に連続し
た緻密組織のマ）　ＩＪソックスなり、又、含有量が比
較的小さい場合であっても特に未延伸繊維を使用した場
合は延伸繊維の如き極端な熱収縮を生ずることなく、接
着部分が全体に均一に分散して存在する多孔質または網
状マトリックスとなる。

熱可塑性繊維は、その接着温度が耐熱性絆１１１の熱変
形温度未満のものを選定したのであるから、上記加熱処
理によってもウェブ中において実質的に変質変形するこ
とがない。

しかして耐熱性繊維はカーディングにより、ウェブの拡
がり方向の単一軸、即ち、長尺ウェブにおいてはその長
手方向の軸に沿っである程度配向されているが、尚その
平行度は低く、捲縮、屈曲を残したままで、熱可塑性繊
維の相互融着によって形成されたマトリックス中に一体
的に接着包絡された状態となる。

パラレルウェブは上述の加熱処理または加熱加圧処理を
施すかまたは施すことなく加熱延伸工程に付される。加
熱延伸工程は、２組のニップロールまたはエプロンロー
ルとそれらの間に設けられた加熱手段とよりなる公知の
熱延伸装置によって行なわれる。

加熱手段は、ウェブの進行方向を横切って横架された棒
状ヒーターにウェブを接触させるか、ウェブ通路に沿っ
て横設されたプレートヒーター等によるなど、適宜公知
慣用の手段を適用し得るが走行中のウェブをその熱可塑
性繊維の粘着温度以上、即ち軟化溶融温度にまで加熱す
るに充分な容量に設ｎ１されることが肝要である。

また、延伸は、５〜１００％、好ましくは１５〜３５％
の延伸率を以って行なわれる。延伸率が上記範囲より過
小であると繊維の捲縮、屈曲の伸長及び配向が不充分と
なり、一方、過大となると厚さ斑が生じ、極端な場□合
には破断の惧れがあるため不可である。かかる加熱延伸
工程により、パラレルウェブまたは中間体不織布中の熱
可塑性繊維は軟化溶融し、その粘着力によって互い、に
融着して粘性マトリックスを形成すると同時に、耐熱　
。

性繊維をも一体的に粘着保持し、その状態で延伸される
と耐熱性繊維は粘性マトリックスに保持されたまま、そ
の捲縮、屈曲等が伸張除去され、１（ｉ線状となり、更
に延伸方向に高度の配向度をもって配向し骨格側となる
。その後適宜冷却すれば熱可塑性繊維の粘着力は失われ
て、上記マ）　ＩＪラックスシート状に固化し、実質的
に直線状で高度に配向した耐熱性繊維よりなる骨格側を
一体的に包絡した、本発明のシート材料、即ち、耐熱性
高強度不織布が得られるのである。

上述の如くして得られたシート相別はそのままでも優れ
た特性を具備しており有用であるが、必要に応じて更に
加熱、加圧することにより更に高強度とすることができ
る。この加熱、加圧処理は既述の延伸前に適用する加熱
、加圧処理に準じた方法で行なわれる。

本発明におけるシート材料は」二連の説明から明らかな
通す、シート状マトリックスとそれに一体的に接着包絡
された実質的に直線状で且つ高度に配向した骨格材とよ
りなるものであり、骨格材はシート材料に作用する荷重
を支え、シート材料に大なる引張強度、小さい破断伸度
、大きい耐熱性および小さい熱収縮率を与える作用をす
る。−１だ本発明になるシート材料は目付６ｏ諮以下、
好ましくは３０卦という極く薄層に形成されているから
大半の繊維が一体的に融着していても良好な可撓性を呈
する。又、骨格材となる耐熱性繊維に高強度のアラミド
繊維を用い、マトリックスにポリエステル繊組を適用す
ると、両型合体は互いに親和性に乏しいため、骨格材と
マトリックスとの間は機械的応力により容易に剥離して
ルーズとなり従ってシート材料の可撓性は損なわれるこ
とがない。

かくして得られるシート材料は、その長軸方向に測定し
て、少なくとも約８，００　ｏ’ｍの裂断長と、たかだ
か約５％の破断伸度を示す。即ち骨格材は既に実質的に
直線状で高度に配向しているため、伸長力が作用した場
合、応力の増大に伴なう伸度が極めて小さく、優れた寸
法安定性を示、すのである。かように本発明に係る不織
布は、その構成繊維である耐熱性繊維が直線状で、かつ
冒度に配向した骨格材となり、それと混在する熱可塑性
繊維より形成されたシート状マトリックスによって上記
骨格材を一体的に結合包絡してなるものであるから、直
線状骨格材に由来する大なる引張強度と繊維固有の擾れ
た耐熱性とを具えると共に、薄層に形成されたから可撓
性に富み、また骨格材として剛直な材料を選択した場合
と鎚もマ）　ＩＪラックスよって包絡保護されているた
め耐折性に富み、更に小なる破断伸度に象徴される良好
なτノ法安定性を具備し、Ｆ’ＲＰ＠の補強利料として
最適である０ 本発明になる不織布の有する上記の好ましい特性を更に
向上させるには、シート材ｆ′Ｆの重はの５〜５０％（
−形分換算）に相当する繊維用、りｄ脂加工剤、好まし
くは例えば、メラミン樹１指、フェノール樹脂およびエ
ポキシ樹脂よりなる群より選ばれた少なくとも１つの有
機高分子化合物を主剤とする樹脂加工剤をシート材料構
成繊維の表面に４１着せしめた樹脂加工繊維構造物とな
すことが頗る有効である。

また、かかる樹脂加工繊維構造物は、本発明不織布の用
途に応じて適宜な種類の樹脂加工を選択することにより
、ＦＲＰ製造時の樹脂との親和性を増大し高品質のＦＲ
Ｐを製造することができる。

例えば、フェノール樹脂成形体の補強材に用いる場合は
フェノール樹脂加工を、エポキシ樹脂成形体の補強利用
にはエポキシ樹脂加工を、またポリアミド、ポリイミド
メラミン樹脂成形体に対してはメラミン樹脂加工を行な
うとよい。これらの樹脂加工は通常繊維製品に適用され
ている公知慣用の方法で行なわれ、付；ｔｊＩＩｆが「
′Ｊｉｌ記範囲未満であると樹脂加工の効果が実質的に
顕出せず、反面、過大であると不織布が粗硬とな９、可
撓性が低下するので好ましくない。

上記樹脂加工を施すことによって、本発明の不織布は、
耐熱性繊組の配向方向に測定して、少なく七も約１２．
Ｑ　Ｏｏｆｆ＋の裂ＵＩｔ長と、たがだが約３％の破断
伸度とを具えるに至り、その引張強度と寸法安定性は一
段と増大する。

以上のようにして得られた本発明になる薄層不織布はそ
の優れた耐熱性、高強度、低伸度１寸法安定性、耐折性
、可撓性等の特性を併有するため電気絶縁薄葉材料の含
浸基材、フレギシブルａａＬ、マルチレイヤＯＯＬの基
布、特殊Ｐ　Ｒ，Ｐの補強用布帛、ベルト基材、マグネ
ットワイヤー、テーピング、マイカ裏打袖！ｉ’ｉｉ拐
等に特に優れた効果を発揮する。

以下に本発明の実施例を示す。

実施例１ 単繊維繊度１．５ｄ、平均繊維長３８Ｍ、！ｖＬ変形温
度（炭化温度）４５０℃のポリパラフェニレンテレフタ
ルアミド繊維（米国デュポン社製、商品名「ケブラー」
）ステーブル６０重量部と、単繊イ４１．繊度５．Ｏｄ
、平均繊維長３８ｆｉｌ、融点温度２６５℃の未延伸ポ
リエチレンテレフタレート繊糾ステーブル（東し製ホ“
リエステルｌ′Ｔ・２１１　”　）４０重量部とをオー
プナ−ミキサーで混合解繊しり後、ローラーカーディン
グマシンでカーディングし、ウェブの坪量を３５りに調
整１得られたパラレルウェブを３本ロールカレンダ機に
通し、２００℃、８０ちの条件で加熱加圧し、中間体不
織布を作製した。中間体不織布中のポリパラフェニレン
テレフタルアミド繊維はその捲縮を保持したま１不織布
の長手方向に低い配向度で一応配向し、ポリエチレンテ
レフタレート繊維が融着して形成されたシート状マ）　
ＩＪラックス中に一体的に包絡埋設されていた。このも
のを対照品（１）とした。

対照品（１）にエポキシ樹脂（東部化成（株）製。

商品名「エボトニト」）を用いて常法によりエポキシ樹
脂加工を行なって、繊緋総爪１ｉの約２８％のエポキシ
樹脂を繊維表面に平均に伺着させ、得られた不織Ｉ′Ｉ
ｉを対照品（２）とした。

次いで１」１ｊ記対照品（１）を直列に配設された２組
のニップロールの間で、２６０℃に加熱した棒状ヒータ
ーに接触させながら３０％の延伸を連続的に施した。そ
の後、得られたシート桐材を２１０℃。

８０（至）の温度、圧力条件で再びロールカレンダ機に
よって処理し、得られた不織布を本発明、品（１）とし
た。

本発明品（１）に前記同様のエポキシ樹脂加工を行ない
、繊維総組ｆｆｔの約２８％のエポキシ樹脂を繊維表面
に平均に付着させ、得られた樹脂加工繊糸１「構造物を
本発明品（２）とした。

これら対照品と本発明品との物性を対比して第実施例２ 耐熱性繊糸１Ｆとして実施例１と同じポリバラフェニレ
ンテレフタルアミドｔａ　維ステーブ／ｌ／　ｆ用い、
熱可塑性繊細として、単繊維繊度５．５ｄ、乎均繊崩１
長４０　ＴｎＩｎ（バイアスカッ＋、）、４点ＷＩＭ度
２２５℃のナイロン６繊維ステーブルを用いて、混合比
を種々に変えて坪ｍ　３０　ｆ！／ｎ？のパラレルウェ
ブを作った。

それらを２本ロールカレンダ機によって２０５℃、５０
ηの条件で加熱加圧し、中間体不織布を得、そのものを
更に、加熱温度を２１５℃とする他は実施例１と同様に
加熱延伸処理にイ」シ、シート桐材とした。

上記シートｋＡ料にゴム系バインダとして慣用されてい
るメチルメタクリレート−ブタジェン共重合ラテックス
（ＭＢＲ）処理を施し５　ｆｌａｙ？のＭＢＲを（’＝
Ｊ着させた。

得られた不織布について繊維配向方向（長手方向）とそ
れを横切る方向（幅方向）にそれぞれ測定した裂断長と
、破断伸度とを第２表に示す。

（以下　余白） 第　２　表 第２表から明らかな通り、耐熱性繊維と熱可塑性繊維の
混合比が過小であると、不織布の長手方向の引張強度が
不足し、又、過大であると幅方向の引張強度が著しく小
さくなり、何れにしても不可であシ、上記混合重量比は
１０／９ｏ〜９才。、好ましくは席。〜８＊ｏの範囲内
にあることが判る。

実施例３ 単繊維繊度１．７ｃｌ、平均繊維長４２Ｍ、熱変形温度
３５０℃のホ゛リメタフエニレンイソフタルアミド繊組
ステーブル（米国デュポン社製、商品名１ノーメツクス
」）６５爪量部と、単繊維繊度７．５ｄ、平均繊糸１１
長４４　ｔｎｍ　＋融点温度１７０℃のアイツタクチイ
ックポリプロピレン繊維ステーブル３５重量部とを充分
に混繊し、ローラーカーディングマシンで坪（ｉｌ　４
０　ｔ／Ｈ？のパラレルウェブを形成した。このものを
、ヒータ一温度を１５０℃とする他は実施例１と同様の
延伸装置を用い、延伸率を種々に変えて、各種不織布を
作製した。

その結果を第３表に示した。

第　３　表 第３表の結果から、延伸率５％未満では破断伸度が過大
となり、又、裂断長も小さく補強用基布としては不適で
あり　一方、延伸率が１００％を超えると、延伸床が大
きくカリ、破損に至ることがあるため不適であることが
理解される。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ■、　ステープル状耐熱性繊維と、該耐熱性繊維の熱変
   形温度未満の粘着温度を有するステープル状熱口■塑性
   繊維とを１％０〜９躍。の重量比を以って均種１合して
   なるパラレルウェブｆ：前記熱可塑性繊維の粘着温度以
   上に加熱すると共に一軸方向に５〜１００％延伸し、か
   くして軟化乃至溶融状態にある熱可塑性繊維によって結
   合・保持された耐熱性繊維をその捲縮、屈曲を伸長しつ
   つ延伸方向に配向させ、しかる後、冷却固化して前記熱
   可塑性繊維全、それらが少なくとも部分的に相互に接着
   し且つ前記伸長配向した耐熱性繊維を一体的に包絡して
   なるシート状マトリックスとなすことを特徴とする耐熱
   性高強度不織布の製造法。 ２、　耐熱性繊維がアラミド繊維である特Ｊ′ｒ請求の
   範囲第１項記載の耐熱性高強度不織布の製造法。 ８、　アラミド繊維がポリパラフェニレンテレ７り耐熱
   性高強度不織布の製造法。 ４、　耐熱性繊維が炭素繊維である特許請求の範囲第１
   項記載の耐熱性高強度不織布の製造法。 ５、　熱可塑性繊維がポリエステル繊維である特許請求
   の範囲第１〜４項の何れかの項に記載の耐熱性高強度不
   織布の製造法。 ６、　ポリエステル繊維がポリエチレンテレフタレート
   繊維である特許請求の範囲第５項記載の耐熱性高強度不
   織布の製造法。 ７、　熱可塑性繊維が未延伸繊維である特許請求の範囲 度不織布の製造法。 ８、　延伸が１５〜３５％の延沖率で行なわれる特許請
   求の範囲第１〜７項の何れかの項に記・１＆の耐熱性高
   強度不織布の製造法。 ９、　耐熱性繊維と熱可塑性繊維との混合型；１を比が
   ”Ｘｏ　”　憧ｏである前記特許請求の範囲第１〜８項
   の何れかの項に記載の耐熱性高強度不織布の製造法。 １０、ステーブル状耐熱性繊維と、該耐熱性繊維の熱変
   形温度未満の粘着温度を有するステーブル状熱可塑性繊
   維とを１％〇〜９％の重数比を以って均一に混合してな
   るパラレルウェブを前記熱可塑性繊維の粘着温度以上に
   加熱すると共に一軸方向に５〜１００％延伸し、かくし
   て軟化乃至溶融状態にある熱可塑性ｔｉ　ｉ＋＋によっ
   て結合・保持された耐熱性繊維をその捲縮、屈曲を伸長
   しつつ延伸方向に配向させ、しかる後冷却固化して前記
   熱可塑性繊維を、それらが少なくとも部分的に相Ｕに接
   着し且つ前記延伸配向した耐熱性繊維を一体的に包絡し
   てなるシート状マトリックスとなし、次いで繊細用樹脂
   加工を施して全繊維重量の５〜５０％（固形分換算）の
   樹脂を（Ｊ与することを特徴とする耐熱性高強度不織布
   の製造法。 １１　繊維用樹脂加工が、メラミン樹脂、フェノール樹
   脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂およびエ
   ポキシ樹脂よりなる群より選げれた少なくとも１つの有
   機高分子化合物皮膜を繊維表面に形成することからなる
   特許請求の範囲第１０項記載の耐熱性高強度不織布の製
   造法。 １２、耐熱性繊維がアラミド繊維である特許請求の範囲
   第１０項又は第１１項記載の耐熱性高強度不織布の製造
   法。 １８、アラミド繊維がポリパラフェニレンテレフタルア
   ミド繊維である特許請求の範囲第１２項記載の耐熱性高
   強度不織布の製造法。 １４、耐熱性線４１Ｉ′が炭素繊維である特１１１：請
   求の範囲第１０〜１３項の何れかの項に記載の耐熱性高
   強度不織布の製造法。 １５、熱可塑性繊維がポリエステル繊維である特許請求
   の範囲第１０〜１４項の何れかの項に記載の耐熱性高強
   度不織布の製造法。 １６、熱可塑性繊維が未延伸繊細である特許請求の範囲
   第１０〜１５項の何れかの項に記載の耐熱性高強度不織
   布の製造法。 １７、延伸が１５〜３５％の延伸率で行なわれる特許請
   求の範囲第１０〜１６項の何れかの項に記載の耐熱性高
   強度不織布の製造法。 １８、耐熱性繊維と熱可塑性繊維との混合型ｉｆｋ比が
   １゜〜憧。である前記特許請求の範囲第１０〜１７項の
   何れかの項に記載の耐熱性高強度不織布の製造法。