JPS6077934A - 連続焼なましにおける鋼板の冷却方法 - Google Patents
連続焼なましにおける鋼板の冷却方法Info
- Publication number
- JPS6077934A JPS6077934A JP18441583A JP18441583A JPS6077934A JP S6077934 A JPS6077934 A JP S6077934A JP 18441583 A JP18441583 A JP 18441583A JP 18441583 A JP18441583 A JP 18441583A JP S6077934 A JPS6077934 A JP S6077934A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- cooled
- steel sheet
- chemical conversion
- steel plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000137 annealing Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 20
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 abstract 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 13
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 8
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 8
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 3
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
′ｉ３！：続焼なまし設（ｎｔｔを用いて玲蛾された銅
板（以下単に鉛板という）を１！！造する隙における、
該鋼板の降濡過梶の冷却子Ｍｇに関連してこの明細酊に
述べる技術内容は、化成処理性の劣化を引起すことのな
い対策に係り、この種鋼板の連続炉なまし・に関する技
術分野を占めている。
板（以下単に鉛板という）を１！！造する隙における、
該鋼板の降濡過梶の冷却子Ｍｇに関連してこの明細酊に
述べる技術内容は、化成処理性の劣化を引起すことのな
い対策に係り、この種鋼板の連続炉なまし・に関する技
術分野を占めている。
ｆ 景 技 術
この種鋼板の再結晶蜆なまし法の１つとして、連続炉な
まし炉が普及しつつあり、かような連続炉なまし炉によ
りＣＱ板を処理する場合、先づ１４板を加熱帯、均熱帯
に通過させて再結晶焼なまし温度もしくは所定の加工性
を得るように６５０’Ｃ〜Ａ１変態点（９１０℃）まで
加熱した後、３００〜５００°Ｃまで冷却し、続いて室
温近くの温度まで冷却する。この際鋼中に同浴している
炭素を析出させるため、３００〜５００°Ｃに数秒〜１
０分保持する所謂過時効処理が必要に応じて行われるこ
ともあり、この処理は炭素含有量が０．００５ Ｗｔ
４以上含まれるような鋼板の場合、加熱、均熱中に同宿
して炭素を加工性に無害になるようなバ■まで低減させ
るために施されるのに反し、炭素含有量が０．００５
ｗｔ係未満の鋼板ではもともと炭素炉が少ないため、必
ずしも必須ではない。
まし炉が普及しつつあり、かような連続炉なまし炉によ
りＣＱ板を処理する場合、先づ１４板を加熱帯、均熱帯
に通過させて再結晶焼なまし温度もしくは所定の加工性
を得るように６５０’Ｃ〜Ａ１変態点（９１０℃）まで
加熱した後、３００〜５００°Ｃまで冷却し、続いて室
温近くの温度まで冷却する。この際鋼中に同浴している
炭素を析出させるため、３００〜５００°Ｃに数秒〜１
０分保持する所謂過時効処理が必要に応じて行われるこ
ともあり、この処理は炭素含有量が０．００５ Ｗｔ
４以上含まれるような鋼板の場合、加熱、均熱中に同宿
して炭素を加工性に無害になるようなバ■まで低減させ
るために施されるのに反し、炭素含有量が０．００５
ｗｔ係未満の鋼板ではもともと炭素炉が少ないため、必
ずしも必須ではない。
従来技術とその問題点
さて、連続焼なましラインでは、上記の過時効処理の有
無にかかわらず、加熱、均熱後、８００〜５００℃まで
冷却された鋼板を室温近くの温度まで冷却する（以下こ
の処理を最終冷却と呼ぶ）必要がある。
無にかかわらず、加熱、均熱後、８００〜５００℃まで
冷却された鋼板を室温近くの温度まで冷却する（以下こ
の処理を最終冷却と呼ぶ）必要がある。
最終冷却の方法としては、最も実用的なものとしてガス
ジェット冷却法が知られている。
ジェット冷却法が知られている。
この方法は第１図に示したヒートサイクルにつき記号Ａ
で示した如く、最終生動での冷却速度が１０ ”Ｃ／
ＳｅＣ程良しか得られず、従って最紋冷却帯のカＪが長
大になる等の欠点を有しているが、ガスジェット冷却に
用いられる雰囲気カスが還元性の例えばＨＮカス（約７
％水素残り窒素、露点約−４０°Ｃ）などが用いられる
ので、冷却中に…板表面に、テンパーカラーや肉眼で視
認できぬ程に薄い酸化皮膜の妬きを全く生成しない。そ
れ故山動車用鋼板の塗装前に施されるりん酸塩皮膜形成
処理（以下単に化成処理という）時にりん酸塩によるち
密な結晶皮膜が容易に形成され、その結果塗装後の耐食
性は著しくすぐれている。
で示した如く、最終生動での冷却速度が１０ ”Ｃ／
ＳｅＣ程良しか得られず、従って最紋冷却帯のカＪが長
大になる等の欠点を有しているが、ガスジェット冷却に
用いられる雰囲気カスが還元性の例えばＨＮカス（約７
％水素残り窒素、露点約−４０°Ｃ）などが用いられる
ので、冷却中に…板表面に、テンパーカラーや肉眼で視
認できぬ程に薄い酸化皮膜の妬きを全く生成しない。そ
れ故山動車用鋼板の塗装前に施されるりん酸塩皮膜形成
処理（以下単に化成処理という）時にりん酸塩によるち
密な結晶皮膜が容易に形成され、その結果塗装後の耐食
性は著しくすぐれている。
これに対し力゛スジエツト冷却にｌ’＝Ｊ随するコスト
高を低減するため過時効終了後に直ちに、水の如き冷却
液中に浸漬冷却する方法（第１図記号Ｂ参照）が考えら
れる。しかしこの方法においては、冷却に要するコスト
ははなはだ安価になるものの冷却時に形成されたごく薄
い酸化皮膜又はテンパーカラーの形成を伴い調板あ耐食
性劣化が余義なくされる。
高を低減するため過時効終了後に直ちに、水の如き冷却
液中に浸漬冷却する方法（第１図記号Ｂ参照）が考えら
れる。しかしこの方法においては、冷却に要するコスト
ははなはだ安価になるものの冷却時に形成されたごく薄
い酸化皮膜又はテンパーカラーの形成を伴い調板あ耐食
性劣化が余義なくされる。
両方法の欠点を補う方法として注目されているのが、例
えは特開昭５４−１１８８１５号公報に示した回転冷却
体、すなわち内部に流体を通人させた冷却ロールに鋼板
を巻付けながら冷却、する方式（ロール冷却と云う）で
ある。この方法は冷却１水浸漬に起因する化成処理性不
良は、全くなく、また、カスジェット冷却よりも迷い冷
却速度が得られるが、１５０’Ｃ以下の低い温度域での
冷却速度は、第１図のＯに示したように急激に減少する
ので、コスト的に充分安価とは言い鋳い。
えは特開昭５４−１１８８１５号公報に示した回転冷却
体、すなわち内部に流体を通人させた冷却ロールに鋼板
を巻付けながら冷却、する方式（ロール冷却と云う）で
ある。この方法は冷却１水浸漬に起因する化成処理性不
良は、全くなく、また、カスジェット冷却よりも迷い冷
却速度が得られるが、１５０’Ｃ以下の低い温度域での
冷却速度は、第１図のＯに示したように急激に減少する
ので、コスト的に充分安価とは言い鋳い。
発 想 の 端 緒
このような欠点を解決するため冷却システムの組合せが
検討され、例えば第１図に記号りに示した如きガスジェ
ット＋冷却水浸漬及び同図Ｅに示したようなロール冷却
子冷却水浸漬が考えられ、とくに後者は化成処理性が問
題なけれは最も効率よく低コストで冷却できる方法であ
ると考えられる。
検討され、例えば第１図に記号りに示した如きガスジェ
ット＋冷却水浸漬及び同図Ｅに示したようなロール冷却
子冷却水浸漬が考えられ、とくに後者は化成処理性が問
題なけれは最も効率よく低コストで冷却できる方法であ
ると考えられる。
ロール冷却と冷却水浸漬との組合せについては特開昭５
７−２３０８１号公報に提起されているが、この発明に
おいてはたとえば４００〜４５０°Ｃでの過時効処理後
冷却効率の高い２００〜８００°Ｃ程度までは、複数本
の回転冷却体に巻回しながら冷却（ロール冷却）シ、次
いで水もしくは水溶性圧延剤のスプレー又は浸漬による
冷却にて５０・℃以下まで冷ａする。しかしながら後述
するようにこのような条件においても、鋼板の化成処理
性が十分でなし・ことが判明したのである。
７−２３０８１号公報に提起されているが、この発明に
おいてはたとえば４００〜４５０°Ｃでの過時効処理後
冷却効率の高い２００〜８００°Ｃ程度までは、複数本
の回転冷却体に巻回しながら冷却（ロール冷却）シ、次
いで水もしくは水溶性圧延剤のスプレー又は浸漬による
冷却にて５０・℃以下まで冷ａする。しかしながら後述
するようにこのような条件においても、鋼板の化成処理
性が十分でなし・ことが判明したのである。
発 明 の 目 的
発明者等は数多くの実験、検討を加えた結果１化成処理
性の必要を充分に満すべき最終冷却手順を究明し、これ
に基いて化成処理性の良好な新規な連続焼なましにおけ
るｗ１帯の冷却法を与えることがこの発明の目的である
。
性の必要を充分に満すべき最終冷却手順を究明し、これ
に基いて化成処理性の良好な新規な連続焼なましにおけ
るｗ１帯の冷却法を与えることがこの発明の目的である
。
発 明 の 構 成
上記目的は次の事項を骨子とする手順で有利に充足され
る。
る。
すなわち冷延鋼板の連続かとなまし処理において加熱、
均熱の後８００〜５００°Ｃまで冷却された鋼板に、必
要に応じて過時効処理を施した後、さらに低温まで冷却
するに当り、 ３００〜５００°Ｃから１００°Ｃ以上２００℃未満ま
での温度域は、内周面に冷媒を流通させた複数個の冷却
ロールに巻き回しなから冷却し、続いてそれ以下の温度
までは鋼板を直接冷却液で冷却することにより低コスト
で化成処理性の良好な鋼、板を製造する。
均熱の後８００〜５００°Ｃまで冷却された鋼板に、必
要に応じて過時効処理を施した後、さらに低温まで冷却
するに当り、 ３００〜５００°Ｃから１００°Ｃ以上２００℃未満ま
での温度域は、内周面に冷媒を流通させた複数個の冷却
ロールに巻き回しなから冷却し、続いてそれ以下の温度
までは鋼板を直接冷却液で冷却することにより低コスト
で化成処理性の良好な鋼、板を製造する。
発明者らは、連続焼なましサイクルの最終冷却における
冷却方法と化成処理性との関係を検討するため以下に示
す条件で実験を行った。
冷却方法と化成処理性との関係を検討するため以下に示
す条件で実験を行った。
Ｏ素材 低炭素ＡｔキルドＷ４
０限分／ （ｗｔ％） Ｃ／ ０．０４６ 、Ｓｉ／
０．０１、Ｉｎ ／ ０．２７ 、Ｐ ／ ０．０１１
、 Ｓ ／ ０．００８、ＡＩ １０．０４１ 、Ｎ
／ ０．００１９．０ ／ ０．００８１０熱延条件
仕上湛叫、８７０°Ｃ１巻取温度６７０°ＣＯ冷延条
件 圧下率７５係、仕上板厚０．８０かｍＯ連続焼なま
しのヒートサイクル（第２図）Ｏ過時効処理後の冷却方
法 ０．８係の調賀圧妙の後における鋼板の塗装後の耐食性
の絆価として、化成処理時に形成されるリン酸塩結晶の
結晶サイズを測定した。ここに化成処理液としてＢｔ
８０３０ （日本バーカー製）を用い、該液に１２０
ｓｅｃ浸漬する方法によった。また同時に焼なまし後の
テンパーカラーの発生状態を肉眼で観察した。第８図に
その結果を示す。
０．０１、Ｉｎ ／ ０．２７ 、Ｐ ／ ０．０１１
、 Ｓ ／ ０．００８、ＡＩ １０．０４１ 、Ｎ
／ ０．００１９．０ ／ ０．００８１０熱延条件
仕上湛叫、８７０°Ｃ１巻取温度６７０°ＣＯ冷延条
件 圧下率７５係、仕上板厚０．８０かｍＯ連続焼なま
しのヒートサイクル（第２図）Ｏ過時効処理後の冷却方
法 ０．８係の調賀圧妙の後における鋼板の塗装後の耐食性
の絆価として、化成処理時に形成されるリン酸塩結晶の
結晶サイズを測定した。ここに化成処理液としてＢｔ
８０３０ （日本バーカー製）を用い、該液に１２０
ｓｅｃ浸漬する方法によった。また同時に焼なまし後の
テンパーカラーの発生状態を肉眼で観察した。第８図に
その結果を示す。
ロール冷却の後の水浸漬開始温度ＴＶが２３０℃以上で
は肉眼で明らかに認められるテンパーカラーが発生し、
その結果化成処理時のりん酸塩結晶粒、径が著しく大き
く、従って塗装後の耐食性は良好ではない。
は肉眼で明らかに認められるテンパーカラーが発生し、
その結果化成処理時のりん酸塩結晶粒、径が著しく大き
く、従って塗装後の耐食性は良好ではない。
次にＴｗの低下につれテンパーカラーの発生が認められ
なくなるがりん酸結晶粒径がなお大きい温度域が存在す
る。さらにＴＶが２００’Ｃ未満に低下すると、リン酸
塩結晶粒径が著しく小さくなり、従って耐食性が良好と
なることがわかる。
なくなるがりん酸結晶粒径がなお大きい温度域が存在す
る。さらにＴＶが２００’Ｃ未満に低下すると、リン酸
塩結晶粒径が著しく小さくなり、従って耐食性が良好と
なることがわかる。
ＴＶが２００℃から２３０℃の温度域ではテンパーカラ
ーが認められないにもかかわらず、化成処理性が良好で
はないのは、肉眼では観察されないおそらく約１００Ａ
以下の薄いｍ・化膜が形成されているため化成処理性が
なお良々」でなかったと推定される２ 以上の理由から水浸漬開始温度ＴＶとして２００°Ｃ未
満が好ましい。浸漬開始温度の１限は、化成決定される
。
ーが認められないにもかかわらず、化成処理性が良好で
はないのは、肉眼では観察されないおそらく約１００Ａ
以下の薄いｍ・化膜が形成されているため化成処理性が
なお良々」でなかったと推定される２ 以上の理由から水浸漬開始温度ＴＶとして２００°Ｃ未
満が好ましい。浸漬開始温度の１限は、化成決定される
。
すなわちロール冷：ｔｌｌで一板を１００”Ｃ以下まで
冷却すると、ロール本数の増加などのコストアップを引
起す。よって水浸Ｍ開始温度の下限は１００℃である。
冷却すると、ロール本数の増加などのコストアップを引
起す。よって水浸Ｍ開始温度の下限は１００℃である。
なお、この実験では、冷却液として水を用いたが、それ
以外に例えは、熱水もしくは、カスで流・動状態にある
固体微粉末に浸漬してもよく、また１浸漬の替りに吹付
けなどを用いても同様の効果が期待できる。
以外に例えは、熱水もしくは、カスで流・動状態にある
固体微粉末に浸漬してもよく、また１浸漬の替りに吹付
けなどを用いても同様の効果が期待できる。
釦 朋 の 効 果
以上のようにこの発明は、低コストで化成処理性の良好
な冷（Ａ ｈ１＋帯を製造する方法を与えるものであり
、その効果は大きい。
な冷（Ａ ｈ１＋帯を製造する方法を与えるものであり
、その効果は大きい。
実 施 例
下記に示す成分、熱延詮延条件の一板１および２を連続
貌なましラインで第４図に示す各別のサイクル（記号α
およびβ）で熱処理した。
貌なましラインで第４図に示す各別のサイクル（記号α
およびβ）で熱処理した。
−板１
成分７ ００．０５１ ％、Ｓｉ ｏ、ｏ２ ％、Ｍｎ
０．２１ ％ 。
０．２１ ％ 。
Ｐ Ｏ，０１１％ 、Ｓ Ｏ０旧〕８ 係 、ＡＩ ０
．０３１ ％ 、Ｎ Ｏ，００３７％、Ｑ Ｏ，００５
１％鋼板２ 成分： ＣＯ，００１７％、ｓｉ、 ｏ、ｏｌｃｓ、Ｍ
ｎ Ｏ，１７％、Ｐ Ｏ，０１０％、Ｓ Ｏ，００６％
、ｆｌｏ、０４７％、Ｎｂ Ｏ，０１７％、Ｎ Ｏ，０
０２１チ、ＯＯ，００２７％熱延条件；仕上温度８６０
°Ｃ１巻取ｆＦＡ度７００°Ｃ冷廷条Ｉ４：：冷廷圧下
率７５％、冷延板厚０．８關連続炒・なまし後、０．６
〜０．８係のＷ１情質圧廷を施した後、ｉｌ＋常の工程
で化成処理を行い、りん酸塩結晶の粒径を測定した。な
お化成処理の条件は前掲の実験と同じである。
．０３１ ％ 、Ｎ Ｏ，００３７％、Ｑ Ｏ，００５
１％鋼板２ 成分： ＣＯ，００１７％、ｓｉ、 ｏ、ｏｌｃｓ、Ｍ
ｎ Ｏ，１７％、Ｐ Ｏ，０１０％、Ｓ Ｏ，００６％
、ｆｌｏ、０４７％、Ｎｂ Ｏ，０１７％、Ｎ Ｏ，０
０２１チ、ＯＯ，００２７％熱延条件；仕上温度８６０
°Ｃ１巻取ｆＦＡ度７００°Ｃ冷廷条Ｉ４：：冷廷圧下
率７５％、冷延板厚０．８關連続炒・なまし後、０．６
〜０．８係のＷ１情質圧廷を施した後、ｉｌ＋常の工程
で化成処理を行い、りん酸塩結晶の粒径を測定した。な
お化成処理の条件は前掲の実験と同じである。
結果を表１に示す。
化成処理後のリンρ結晶の析出状態を示す走査電顕写真
を第５図に示す。
を第５図に示す。
表１
水浸漬開始温度がこの発明の範囲内ではりん酸塩結晶粒
径が著しく小さく、従って塗装後の耐食性が良好であっ
たが、範囲外では、リン酸塩粒径が大きく、耐食性が著
しく劣る。
径が著しく小さく、従って塗装後の耐食性が良好であっ
たが、範囲外では、リン酸塩粒径が大きく、耐食性が著
しく劣る。
第１図は連続蜆なましのヒートサイクルと神々の最終冷
却法による冷却速度を示す線図、第２図は実験１に用い
た連続貌なましのヒートサイクルを示す線図、 第８図はりん酢塩結晶粒度と水浸漬開始温度の関係を示
す図表であり、 第４図は実施例に用いた連続焼なましのヒートサイクル
を示す線図、 第５図は化成処理後のりん酸塩結晶の析出汎゛部を示す
走査電顕写真である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 同 出願人 三菱重工業株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第１頁の続き ０発 明 者 福 島 丈 雄 広島市西区観音新町。 造船所内 ０発 明 者 兵 頭 金 章 広島市西区観音新町・
造船所内 Ｌ−６−２２三菱重工業株式会社広島 Ｌ−６−２２三菱重工業株式会社広島
却法による冷却速度を示す線図、第２図は実験１に用い
た連続貌なましのヒートサイクルを示す線図、 第８図はりん酢塩結晶粒度と水浸漬開始温度の関係を示
す図表であり、 第４図は実施例に用いた連続焼なましのヒートサイクル
を示す線図、 第５図は化成処理後のりん酸塩結晶の析出汎゛部を示す
走査電顕写真である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 同 出願人 三菱重工業株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第１頁の続き ０発 明 者 福 島 丈 雄 広島市西区観音新町。 造船所内 ０発 明 者 兵 頭 金 章 広島市西区観音新町・
造船所内 Ｌ−６−２２三菱重工業株式会社広島 Ｌ−６−２２三菱重工業株式会社広島
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 冷延鋼板の連続炉なまし処理において、８００〜５
００°Ｃまで冷却された鋼板をさらに低い温度まで冷却
するに当り、 ８００〜５００℃から１． ＯＯ″Ｃ以上２００°Ｃ未
ｌ読までの温度域は、内周面に冷媒を流通させた複数個
の冷却ロールに巻き回しながら冷却し、続いてそれ以下
の温度までは、鋼板を直接冷却液で冷却すること を特徴とする連続炉なましにおける鋼板の冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18441583A JPS6077934A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 連続焼なましにおける鋼板の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18441583A JPS6077934A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 連続焼なましにおける鋼板の冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077934A true JPS6077934A (ja) | 1985-05-02 |
| JPH0355526B2 JPH0355526B2 (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=16152764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18441583A Granted JPS6077934A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 連続焼なましにおける鋼板の冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077934A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5723031A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Cooling method for metal strip |
| JPS5726127A (en) * | 1980-07-25 | 1982-02-12 | Nippon Steel Corp | Cooler for continuous annealing line for high tensile steel |
-
1983
- 1983-10-04 JP JP18441583A patent/JPS6077934A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5723031A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Cooling method for metal strip |
| JPS5726127A (en) * | 1980-07-25 | 1982-02-12 | Nippon Steel Corp | Cooler for continuous annealing line for high tensile steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0355526B2 (ja) | 1991-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2698003B2 (ja) | 一方向性珪素鋼板の絶縁皮膜形成方法 | |
| CN101648211B (zh) | 一种双相不锈钢热连轧卷板的轧制方法 | |
| CN100430493C (zh) | 具有优良铁损性能的高硅晶粒取向电工钢板的制造方法 | |
| JP6531864B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| WO2020149337A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| WO2020149336A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| WO2020149351A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6077934A (ja) | 連続焼なましにおける鋼板の冷却方法 | |
| JPH08100216A (ja) | 磁気特性に優れる一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0768580B2 (ja) | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 | |
| GB2095287A (en) | Method for producing grain- oriented silicon steel | |
| JPS60251227A (ja) | 低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ系鋼板の製造方法 | |
| WO2020149326A1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02101120A (ja) | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5825425A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6114216B2 (ja) | ||
| JPS60255921A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス熱延鋼帯の製法 | |
| JPS63125620A (ja) | 磁気特性と被膜密着性の優れた一方向性珪素鋼板の平坦化焼鈍方法 | |
| JP3148094B2 (ja) | 鉄損の低い鏡面方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06336611A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02111846A (ja) | プレス成形性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2612453B2 (ja) | 絞り性にすぐれる熱延軟鋼板の製造方法 | |
| JPS62136561A (ja) | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07331331A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPS59205420A (ja) | 一方向性珪素鋼板の製造方法 |