JPS62136561A - スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPS62136561A JPS62136561A JP27649885A JP27649885A JPS62136561A JP S62136561 A JPS62136561 A JP S62136561A JP 27649885 A JP27649885 A JP 27649885A JP 27649885 A JP27649885 A JP 27649885A JP S62136561 A JPS62136561 A JP S62136561A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
本発明は、一般の加工用熱延鋼板で特に酸洗等の脱スケ
ール処理を施すことなく加工および塗装が可能なスケー
ル密着性のきわめて優れた鋼板およびその製造方法に関
する。
ール処理を施すことなく加工および塗装が可能なスケー
ル密着性のきわめて優れた鋼板およびその製造方法に関
する。
〈従来技術とその問題点〉
通常の熱延鋼板はその表面に薄いスケール（黒皮）を有
する。このスケールは平板状態ではその密着性は良好で
あるが、曲げあるいはプレスなどの加工を加えると容易
に剥離するものであった。
する。このスケールは平板状態ではその密着性は良好で
あるが、曲げあるいはプレスなどの加工を加えると容易
に剥離するものであった。
従って酸洗後加工を行い塗装する工程が一般的であった
。
。
これに対し、特開昭５９−２２２５３３号公報において
コイルを５５０℃〜７００℃で巻きとり、非酸化性雰囲
気中で３５０℃まで冷却することによりスケール密着性
を上げる技術が開示されている。その理由として、高温
で巻き取ったコイルを徐冷することにより、スケールを
密着性の良いＦｅ３Ｏ４相に完全変態させることにより
密着性が向上するとしている。
コイルを５５０℃〜７００℃で巻きとり、非酸化性雰囲
気中で３５０℃まで冷却することによりスケール密着性
を上げる技術が開示されている。その理由として、高温
で巻き取ったコイルを徐冷することにより、スケールを
密着性の良いＦｅ３Ｏ４相に完全変態させることにより
密着性が向上するとしている。
しかし、このような高温でのコイルの巻き取りは、該コ
イルを非酸化性雰囲気に装入するまでにスケール厚みが
増し、スケール密着性が劣化する可能性がある。
イルを非酸化性雰囲気に装入するまでにスケール厚みが
増し、スケール密着性が劣化する可能性がある。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明はスケール密着性を飛蹟的に向上させることによ
り、従来工程では欠くことのできなかった酸洗工程を省
略し、工程の短縮、省コストを実現するものである。
り、従来工程では欠くことのできなかった酸洗工程を省
略し、工程の短縮、省コストを実現するものである。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、スケール密着性に優れた熱延鋼板およ
びその製造方法を提供しようとするものである。
びその製造方法を提供しようとするものである。
〈発明の構成〉
本発明は、熱延鋼板面上に生成されるスケールがＦｅ３
Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造を示し、該熱延鋼
板の地鉄と接するＦｅ３Ｏ４層の平均厚さが全スケール
の平均厚さの１１５以下であることを特徴とするスケー
ル密着性に優れた熱延鋼板を提供するものである。
Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造を示し、該熱延鋼
板の地鉄と接するＦｅ３Ｏ４層の平均厚さが全スケール
の平均厚さの１１５以下であることを特徴とするスケー
ル密着性に優れた熱延鋼板を提供するものである。
本発明はまた、鋼板を熱間圧延後冷却し、巻きとったコ
イルを５５０℃〜４５０℃で１０分以上２時間以下保持
し、４５０℃から１℃／分以上の冷却速度で該コイルを
冷却することを特徴とするスケール密着性に優れた熱延
鋼板の製造方法を提供するものである。
イルを５５０℃〜４５０℃で１０分以上２時間以下保持
し、４５０℃から１℃／分以上の冷却速度で該コイルを
冷却することを特徴とするスケール密着性に優れた熱延
鋼板の製造方法を提供するものである。
以下、本発明をさらに詳細に説明する。′本発明者等は
、厳しい曲げ加工、プレス加工に酎えうるスケール密着
性の極めて優れたタイトスケール鋼板の開発を目的とし
、種々の熱延条件で製造したスケール鋼板のスケール断
面組織とスケール密着性の関係を調査した。スケール密
着性の試験法としては、試料（熱延鋼板）の片面に粘着
テープを添付し、曲げ半径２ｔ（ｔ：板厚）の３点曲げ
をおこなった後（テープ添付面は曲げの外側）テープを
はがし、テープについたスケール酸で評価した。その結
果、スケールがＦｅ３Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層
構造を示す場合、スケール密着性が良好となることに気
がついた。そこで以下に示すような実験により、スケー
ルの構造と密着性の関係を調査した。
、厳しい曲げ加工、プレス加工に酎えうるスケール密着
性の極めて優れたタイトスケール鋼板の開発を目的とし
、種々の熱延条件で製造したスケール鋼板のスケール断
面組織とスケール密着性の関係を調査した。スケール密
着性の試験法としては、試料（熱延鋼板）の片面に粘着
テープを添付し、曲げ半径２ｔ（ｔ：板厚）の３点曲げ
をおこなった後（テープ添付面は曲げの外側）テープを
はがし、テープについたスケール酸で評価した。その結
果、スケールがＦｅ３Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層
構造を示す場合、スケール密着性が良好となることに気
がついた。そこで以下に示すような実験により、スケー
ルの構造と密着性の関係を調査した。
Ｃ＝＋ ０．０３％、 Ｓｉ ＝ ０．０２％、Ｍｎ＝
０．２％、ｓ＝ ｏ、ｏｔ％、 ＡｆＬ＝ ０．０３
％の低炭素Ａ文ギルド綱を板厚５■の熱延鋼板を試料と
し、酸洗した。この酸洗板を９００℃まで加熱後、板厚
５ｍｍが２■になるまでｌパスの熱延をおこなった。そ
の後、冷却条件および保熱条件を変えてそのスケール組
織とスケール曲げ密着性の関係を調査した。
０．２％、ｓ＝ ｏ、ｏｔ％、 ＡｆＬ＝ ０．０３
％の低炭素Ａ文ギルド綱を板厚５■の熱延鋼板を試料と
し、酸洗した。この酸洗板を９００℃まで加熱後、板厚
５ｍｍが２■になるまでｌパスの熱延をおこなった。そ
の後、冷却条件および保熱条件を変えてそのスケール組
織とスケール曲げ密着性の関係を調査した。
その結果、スケールにＦｅ２０３が存在せず且つＦｅ３
Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造をなす場合、スケ
ール密着性が向上することが明らかになった。さらに全
スケール厚さをｔｏ、地鉄と接するＦｅ３ Ｑ ４層の
厚さをｔｌとすると、スケール密着性とｔ＋／ｌｏの間
に第１図に示すような関係が得られた。すなわちｔ＋
／ｌｏが０．２以下の場合スケール密着性が大きく向上
する。さらにこのようなスケール構造ができる条件を求
めるため熱延鋼板を第２図に示すような熱履歴で冷却し
、そのスケール構造を観察した。その結果第３図に示す
ように、５５０℃〜４５０℃の間でｌＯ分以北保持する
ことによりスケールが３層構造となることが明らかとな
った。しかし、２時間を越える均熱では、スケール−地
鉄界面のＦｅ３Ｏ４層の厚さくｔｌ）は全スケール厚さ
くｔｏ）の１１５超となった。また均熱後の冷却速度が
１℃／分未満の場合、スケール密着性は劣化した。
Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造をなす場合、スケ
ール密着性が向上することが明らかになった。さらに全
スケール厚さをｔｏ、地鉄と接するＦｅ３ Ｑ ４層の
厚さをｔｌとすると、スケール密着性とｔ＋／ｌｏの間
に第１図に示すような関係が得られた。すなわちｔ＋
／ｌｏが０．２以下の場合スケール密着性が大きく向上
する。さらにこのようなスケール構造ができる条件を求
めるため熱延鋼板を第２図に示すような熱履歴で冷却し
、そのスケール構造を観察した。その結果第３図に示す
ように、５５０℃〜４５０℃の間でｌＯ分以北保持する
ことによりスケールが３層構造となることが明らかとな
った。しかし、２時間を越える均熱では、スケール−地
鉄界面のＦｅ３Ｏ４層の厚さくｔｌ）は全スケール厚さ
くｔｏ）の１１５超となった。また均熱後の冷却速度が
１℃／分未満の場合、スケール密着性は劣化した。
以上の結果から、巻き取り後のコイルを５５００Ｃ〜４
５０℃の温度範囲に保持する時間を１０分以上２時間以
下、および４５０℃以下に冷却速度を１℃／分以上とす
れば、スケール構造が先に示したようなＦｅ３ ０４−
ＦｅＯＦｅ３Ｏ４の３層構造となり、密着性を向上させ
ることができる。
５０℃の温度範囲に保持する時間を１０分以上２時間以
下、および４５０℃以下に冷却速度を１℃／分以上とす
れば、スケール構造が先に示したようなＦｅ３ ０４−
ＦｅＯＦｅ３Ｏ４の３層構造となり、密着性を向上させ
ることができる。
なお３層構造の内のＦｅ０層は基本的にＦｅＯであれば
よく、Ｆｅ３Ｏ４が析出していてもスケール密着性に悪
影響は与えない。
よく、Ｆｅ３Ｏ４が析出していてもスケール密着性に悪
影響は与えない。
また、コイル巻き取り後の冷却時の雰囲気は非酸化性雰
囲気あるいは醇化性雰囲気のいずれにおいてもよいが、
好ましくは非酸化性雰囲気においての方がよい。
囲気あるいは醇化性雰囲気のいずれにおいてもよいが、
好ましくは非酸化性雰囲気においての方がよい。
上記のような構造からなるスケールの密着性が良好とな
る理由は明確ではないが、以下のような効果が複合して
スケール密着性を上げていると考えられる。
る理由は明確ではないが、以下のような効果が複合して
スケール密着性を上げていると考えられる。
（１）密着性が不良なＦｅ２０３が存在しない。
（２） Ｆｅ３Ｏ４は地鉄との密着性が良好であるため
、スケール−地鉄界面にＦｅ３Ｏ４層が存在することに
より密着性は良好となる。しかし、Ｆｅ Ｏに比べて硬
質であるため、その厚さが厚くなると、かえって密着性
が不良となる。
、スケール−地鉄界面にＦｅ３Ｏ４層が存在することに
より密着性は良好となる。しかし、Ｆｅ Ｏに比べて硬
質であるため、その厚さが厚くなると、かえって密着性
が不良となる。
（３） ＦｅＯ相はＦｅ３Ｏ４相にはさまれているため
密着性に悪影響を与えない。
密着性に悪影響を与えない。
なお、全スケール厚さについては、通常の熱延鋼板で得
られるスケール厚さであればとくに問題はないが、好ま
しくは１０ｇｍ以下が望ましい。
られるスケール厚さであればとくに問題はないが、好ま
しくは１０ｇｍ以下が望ましい。
く実 施 例〉
次に実施例を挙げて本発明について説明する。
本発明は通常の低炭〜中炭素鋼についてはすべてに有効
である。しかし、主要成分については以下の範囲がスケ
ール密着性からは望ましい、すなわちＣ≦０．２０％、
Ｓｉ≦０．０５４％、Ｍ！１＝０．１〜１．０％、Ｐ≦
０．０２％、Ｓ≦０．０２％、 Ａ文≦０．０８％、Ｎ
≦０．０１％で、その他不可避的不純物を含有する。こ
れら各元素の含＊量の限定理由を以下に説明する。
である。しかし、主要成分については以下の範囲がスケ
ール密着性からは望ましい、すなわちＣ≦０．２０％、
Ｓｉ≦０．０５４％、Ｍ！１＝０．１〜１．０％、Ｐ≦
０．０２％、Ｓ≦０．０２％、 Ａ文≦０．０８％、Ｎ
≦０．０１％で、その他不可避的不純物を含有する。こ
れら各元素の含＊量の限定理由を以下に説明する。
Ｃの含有量が０．２０％を超えると加工性が劣化する。
Ｓｉの含有量が０．１０％を超えると加工性が劣化する
。
。
Ｍｎの含有量が１．０％を超えると加工性が劣化する。
含有量が０．１％未満では固溶状態が増加し。
熱間圧延時に割れ欠陥が生じ易くなる。
Ｐの含有量が０．０２％を超えると加工性が劣化する。
ＳはＭｎによりＭＪＩＳとして無害化されるが、Ｓが増
加し、すなわちＳの含有量が０．０２％を超えると多量
のＭｎが必要となり、加工性が劣化する。
加し、すなわちＳの含有量が０．０２％を超えると多量
のＭｎが必要となり、加工性が劣化する。
Ａｎは０およびＮｔ−固定するのに重要な役割を果たす
が、その含有量が０．０８％を超えるとその効果が飽和
する。
が、その含有量が０．０８％を超えるとその効果が飽和
する。
Ｎの含有量が０．０１％を超えると加工性を確保するこ
とが困難となる。
とが困難となる。
実施例Ｉ
Ｃ： ０．０３％、 Ｓｉ ： ０．０１％、 Ｍｎ
： ０．２０％、Ｐ：０．０１％、 Ａ４ ： ０．０
４％、Ｎ ： ０．００４％の組成の鋼を溶製し、連続
鋳造スラブとした後、これを通常の熱間圧延を行った。
： ０．２０％、Ｐ：０．０１％、 Ａ４ ： ０．０
４％、Ｎ ： ０．００４％の組成の鋼を溶製し、連続
鋳造スラブとした後、これを通常の熱間圧延を行った。
熱延後、第１衷に示す条件で冷却した。この時スケール
がＦｅ３Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造を持つス
ケールについてのｔ＋ ／ｌｏ （ｔｔ ：地鉄と
接するＦｅ３Ｏ４層の厚さ、ｔｏ ：全スケール厚さ）
およびスケール密着性を第１表に合せて示す。ここで、
スケール密着性の試験方法としては、先に示したように
鋼板表面に粘着テープを貼り付け、曲げ半径２ｔ（ｔ：
板厚）の曲げ試験（テープ面は外側）の後、テープを剥
し、テープについたスケール量で評価した。
がＦｅ３Ｏ４−ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造を持つス
ケールについてのｔ＋ ／ｌｏ （ｔｔ ：地鉄と
接するＦｅ３Ｏ４層の厚さ、ｔｏ ：全スケール厚さ）
およびスケール密着性を第１表に合せて示す。ここで、
スケール密着性の試験方法としては、先に示したように
鋼板表面に粘着テープを貼り付け、曲げ半径２ｔ（ｔ：
板厚）の曲げ試験（テープ面は外側）の後、テープを剥
し、テープについたスケール量で評価した。
なお、第１表中は示されるＣＴはコイル巻取温度を表わ
す温度である。
す温度である。
試験の結果、本発明法によれば、ｔ＋ ／ｌｏ≦０．２
となり、スケール密着性が良好となることがわかる。一
方、５５０℃〜４５０℃での巻き取りコイルの保持また
は徐冷が１０分未満、あるいは２時間を超える場合は、
スケールは３層構造をとらず、また保持、徐冷後の冷却
速度が１℃／分未満の場合はｔ＋／ｌｏが０．２以上と
なり、共にスケール密着性が劣化することがわかる。
となり、スケール密着性が良好となることがわかる。一
方、５５０℃〜４５０℃での巻き取りコイルの保持また
は徐冷が１０分未満、あるいは２時間を超える場合は、
スケールは３層構造をとらず、また保持、徐冷後の冷却
速度が１℃／分未満の場合はｔ＋／ｌｏが０．２以上と
なり、共にスケール密着性が劣化することがわかる。
実施例２
Ｃ： ０．１４％、Ｓｉ ： ０．０１％、Ｍｎ：０．
５１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．０１％、Ａ文： ０
．０４％、 Ｎ ： ０．００５％を含む鋼を溶製し、
連続鋳造スラブとした後、これを通常の熱間圧延を行っ
た。熱延後、第２表に示す条件で冷却し、実施例１と同
様に、スケールの構造とスケール密着性の関係を調査し
た。試験の結果、本発明法では、ｔ＋／ｌｏ≦０．２と
なり、スケール密着性が良好となった。
５１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．０１％、Ａ文： ０
．０４％、 Ｎ ： ０．００５％を含む鋼を溶製し、
連続鋳造スラブとした後、これを通常の熱間圧延を行っ
た。熱延後、第２表に示す条件で冷却し、実施例１と同
様に、スケールの構造とスケール密着性の関係を調査し
た。試験の結果、本発明法では、ｔ＋／ｌｏ≦０．２と
なり、スケール密着性が良好となった。
実施例３
Ｃ： ０．０４％、Ｓｉ ： ０．０１％、 Ｋｎ：
０．２０％、Ｐ：０．０１％、Ｓ ： ０．００５％、
Ａ文： ０．０４％、Ｎ：０．００５％を含む鋼を転
炉にて溶製した後、連続鋳造スラブとした。このスラブ
を通常の熱間圧延の後、平均５０’（！１５の冷却速度
で２００℃まで冷却し、巻き取った。このコイルを第３
表に示す条件で再加熱処理し、スケール構造およびスケ
ール密着性を調査したところ、第３表に示すような結果
が得られた。これにより本発明の条件を満たす場合、ス
ケール密着性が良好となることがわかる。
０．２０％、Ｐ：０．０１％、Ｓ ： ０．００５％、
Ａ文： ０．０４％、Ｎ：０．００５％を含む鋼を転
炉にて溶製した後、連続鋳造スラブとした。このスラブ
を通常の熱間圧延の後、平均５０’（！１５の冷却速度
で２００℃まで冷却し、巻き取った。このコイルを第３
表に示す条件で再加熱処理し、スケール構造およびスケ
ール密着性を調査したところ、第３表に示すような結果
が得られた。これにより本発明の条件を満たす場合、ス
ケール密着性が良好となることがわかる。
〈発明の効果〉
本発明の熱延鋼板面上に生成されるスケールがＦｅ３Ｏ
ａ ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造を示し、該熱延
鋼板の地鉄と接するＦｅ３Ｏ４層の平均厚さが全スケー
ルの平均厚さの１１５以下であることを特徴とする熱延
鋼板によってスケール密着性が飛躍的に向上する。
ａ ＦｅＯ−Ｆｅ３Ｏ４の３層構造を示し、該熱延
鋼板の地鉄と接するＦｅ３Ｏ４層の平均厚さが全スケー
ルの平均厚さの１１５以下であることを特徴とする熱延
鋼板によってスケール密着性が飛躍的に向上する。
また上記鋼板の製造方法によって酸洗工程の省略が可能
となり、経済的にきわめて有効である。
となり、経済的にきわめて有効である。
第１図はスケール密着性とｔ１／ｌｏ （ｔｔ：地鉄
と接するＦｅ３Ｏ４層の厚さ、ｔｏ ＝全スケール厚さ
）との関係を示すグラフである。 第２図は実験室実験における熱延後の熱サイクルを示す
図である。 第３図は第２図に示した巻き取りコイルの保持時間と保
持温度がスケール構造に及ぼす影響を示すグラフである
。 ＦＩＧ、１ ｔ１／ ｔ。 ξ」−）スリ°プしプτ着す３−盲千イ曇ＦＩＧ、２ 晴間− ＦＩＧ、３ 保持温度ＴじＣ）
と接するＦｅ３Ｏ４層の厚さ、ｔｏ ＝全スケール厚さ
）との関係を示すグラフである。 第２図は実験室実験における熱延後の熱サイクルを示す
図である。 第３図は第２図に示した巻き取りコイルの保持時間と保
持温度がスケール構造に及ぼす影響を示すグラフである
。 ＦＩＧ、１ ｔ１／ ｔ。 ξ」−）スリ°プしプτ着す３−盲千イ曇ＦＩＧ、２ 晴間− ＦＩＧ、３ 保持温度ＴじＣ）
Claims (2)
- （１）熱延鋼板面上に生成されるスケールがＦｅ＿３Ｏ
＿４−ＦｅＯ−Ｆｅ＿３Ｏ＿４の３層構造を示し、該熱
延鋼板の地鉄と接するＦｅ＿３Ｏ＿４層の平均厚さが全
スケールの平均厚さの１／５以下であることを特徴とす
るスケール密着性に優れた熱延鋼板。 - （２）鋼板を熱間圧延後冷却し、巻きとったコイルを５
５０℃〜４５０℃で１０分以上２時間以下保持し、４５
０℃から１℃／分以上の冷却速度で該コイルを冷却する
ことを特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27649885A JPH0633449B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27649885A JPH0633449B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62136561A true JPS62136561A (ja) | 1987-06-19 |
| JPH0633449B2 JPH0633449B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=17570297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27649885A Expired - Fee Related JPH0633449B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633449B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104313685B (zh) * | 2014-10-27 | 2017-01-18 | 中国科学院上海硅酸盐研究所 | 一种具有交换偏置效应的铁氧化物薄膜及其制备方法 |
| CN113832388A (zh) * | 2020-06-23 | 2021-12-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 屈服强度220MPa级免酸洗热轧钢板及其制造方法 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP27649885A patent/JPH0633449B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104313685B (zh) * | 2014-10-27 | 2017-01-18 | 中国科学院上海硅酸盐研究所 | 一种具有交换偏置效应的铁氧化物薄膜及其制备方法 |
| CN113832388A (zh) * | 2020-06-23 | 2021-12-24 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 屈服强度220MPa级免酸洗热轧钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0633449B2 (ja) | 1994-05-02 |
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