JPS6081407A - 複合サイクル発電プラントシステムの負荷制御装置 - Google Patents
複合サイクル発電プラントシステムの負荷制御装置Info
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- JPS6081407A JPS6081407A JP18986283A JP18986283A JPS6081407A JP S6081407 A JPS6081407 A JP S6081407A JP 18986283 A JP18986283 A JP 18986283A JP 18986283 A JP18986283 A JP 18986283A JP S6081407 A JPS6081407 A JP S6081407A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［発明の技術分野］
水元り」は、ガスタービン、発電慎および蒸気タービン
を一軸上に配列したー軸形像合サイクルプラントが機数
軸設置された複合サイクル発電プラントシステムの負荷
制御ＩＩＩ装随に関する。 ［発明の技術的背景とその問題点］ 複合サイクル発電プラントの燃料は、液化天然ガス（以
下ＬＮＧと略称す）を用いる場合が多い。 ＬＮＧ基地の系統１を第１図において駅５明する。船な
どで輸送されてきたＬＮＧは、ＬＮＧタンク１に収納さ
ノｔ１そのＬＮＧをポンプ２．３ａ、３ｂで引き出して
気化器４１５に入れる。一方海氷刀でンブ６でくみ上げ
られたｆＨｊ水７をそれぞれ気化器４．５Ｅ注ぐことに
より、−１６２℃の蔽化ガス２０°Ｃｔ；ｔｌ後ｑ）海
水で暖めることで再ガス化される。このガスを燃料配管
９を通して発電所へ送り、ボイラー又はガスタービンな
どの燃料として使用する。 またＩ、 Ｎ Ｇタンク１に貯蔵されてす）るｌ、ＮＧ
は、低温液化（−１６２°Ｃ）されているが、タンク外
の気温はＯ℃〜３５℃位でをλるために、この両者のず
酷ａｉいが太きいと常に一部はガス化する。このｉｆス
をボイルオフガス（以下ＢＯＧと略称す）と呼ぶ。 この１３０Ｇｉタンク１内に充満するので、コン７゜レ
ツザーｌＯによって引き出して再ガス化して焼料自己′
面９へせ■１シている。そｊてこσ） 炉ｉ Ｎ））自
１．寥δ９のＪ・：・料Ｂ−プ月４ ｉｄ’ 、一定圧
力になるよう（二ｄ＝整弁１２゜１３で制４ｉ１１１さ
れている。 −ｑｑｂ形４ｙ合サイクル発電フリントにおり）て、第
１図の燃料配管９からのガスは、燃料調願弁（二よって
制御されてガスタービンの燃焼器（＝供給される。そし
てその制御方法は、速度設定信号と氾Ａ互に連結さオし
たガスクーピン、蒸気クーピンおよび発電機の回転数の
検出信号とを演錯処ｉ４ｄ ｌ、 、その結果によって
ガスタービンの燃焼器に入る燃料流鼠を制御してガスタ
ービンの出力をｆｌｉ’ｌ側１している。 また−軸形抄合サイクル発電プラントでは１発電機がガ
スタービンおよび蒸気タービンに直結されているので、
ガスタービンと蒸幼４クービンの出力の和が発電機の出
力になる。そして負荷検出器から検出される実負イｂ′
Ｊと負荷目標値から出力される負荷設定値とを演算し、
負荷すなわち発電機出力が負荷設定に皆しくなるようｆ
ｌｆｌｆ （Ｒ１される。 以上のように複合サイクル発電プラントにおいては、負
荷制御が宮吋行ｌわ才しているけ？Ｌども、第１図のＬ
Ｎ（Ｊ基地の気化器４．５などが故障などで停止した場
合に、充分なガスが発ｔＬＩ六１１１１へ送られないた
めに第１図のＬ Ｎ Ｇ基地の４１故で発電所を強制的
に停止せさるを得なかった。この場合には、タンク１か
らのボイルオフガス−゛′Ｍ時発生しているために、空
気中へ放出させなければならなかった。 ［発明の目的］ 本発明の目的Ｑ寸、ＬＮＧ基地の気化器などの故障の場
合、燃料タンクからのボイルオフガスを空気中へ放出す
ることなく、このガスを発電５所で使用して安定した９
句制御を実行し得る複合サイクル発電プラントシステム
の負荷制御装置を折供するにある。 しう６明の概要］ 本発明による複信すイクル発′亀プラントシステムの負
荷制御架に１′は、−軸形複合サイクル発電プラントに
おいて、ガスタービンへ燃料を供給するＩ、ＮＯＧ基地
気化器の停止の場合に、ボイルオフガスによる燃料圧力
を一定圧力に１トリ御することによって発ｉ＋ｒ、 ｒ
ｙｒ所内の負荷を一定に制御するよう（二＋？＞成した
ことを’［ｂ’徴とするものである。 「発明の実施例」 Ｊ、）下水発明を第２図および第３図に示す’ＪＪ Ｘ
％例（一ついて説明する。゛まず本発明の対象になる一
軸ｊｉ：？ 複合サイクル発１にプラントを示す第１図
におい′Ｃ％発電プラントを＋ｉ１７成するガスタービ
ン２１．蒸気タービン２５および発電機２６に、空気圧
縮１；Ｉ？２３とともに同じ軸で直結されている。そし
て第１図のＬＮＧ基地の燃料配管９からのガスは、燃料
調節弁２０によって制御され、ガスタービン２Ｉの燃焼
器２２に供ＩＱされる。ガスタービン２１の排ガスは、
排熱回収ボイラ２４を通過して蒸気を発生させる。この
蒸気は、蒸気加減弁２８を介して蒸気タービン２５に供
給され、その蒸気のエンタルピーによりタービン２５を
回転させて同軸に直結した発電機２６を駆動して電力を
発生させている蒸気タービン２５で仕事し終った蒸気は
、復水器２７で復水となる。 第２図の複合サイクル発電プラントの制御は、速度設定
３１から出力される速度設定（ｇ号３１ａと回転数検出
器２９からのガスタービン２１．函気タービン２５およ
びヴへ′１
を一軸上に配列したー軸形像合サイクルプラントが機数
軸設置された複合サイクル発電プラントシステムの負荷
制御ＩＩＩ装随に関する。 ［発明の技術的背景とその問題点］ 複合サイクル発電プラントの燃料は、液化天然ガス（以
下ＬＮＧと略称す）を用いる場合が多い。 ＬＮＧ基地の系統１を第１図において駅５明する。船な
どで輸送されてきたＬＮＧは、ＬＮＧタンク１に収納さ
ノｔ１そのＬＮＧをポンプ２．３ａ、３ｂで引き出して
気化器４１５に入れる。一方海氷刀でンブ６でくみ上げ
られたｆＨｊ水７をそれぞれ気化器４．５Ｅ注ぐことに
より、−１６２℃の蔽化ガス２０°Ｃｔ；ｔｌ後ｑ）海
水で暖めることで再ガス化される。このガスを燃料配管
９を通して発電所へ送り、ボイラー又はガスタービンな
どの燃料として使用する。 またＩ、 Ｎ Ｇタンク１に貯蔵されてす）るｌ、ＮＧ
は、低温液化（−１６２°Ｃ）されているが、タンク外
の気温はＯ℃〜３５℃位でをλるために、この両者のず
酷ａｉいが太きいと常に一部はガス化する。このｉｆス
をボイルオフガス（以下ＢＯＧと略称す）と呼ぶ。 この１３０Ｇｉタンク１内に充満するので、コン７゜レ
ツザーｌＯによって引き出して再ガス化して焼料自己′
面９へせ■１シている。そｊてこσ） 炉ｉ Ｎ））自
１．寥δ９のＪ・：・料Ｂ−プ月４ ｉｄ’ 、一定圧
力になるよう（二ｄ＝整弁１２゜１３で制４ｉ１１１さ
れている。 −ｑｑｂ形４ｙ合サイクル発電フリントにおり）て、第
１図の燃料配管９からのガスは、燃料調願弁（二よって
制御されてガスタービンの燃焼器（＝供給される。そし
てその制御方法は、速度設定信号と氾Ａ互に連結さオし
たガスクーピン、蒸気クーピンおよび発電機の回転数の
検出信号とを演錯処ｉ４ｄ ｌ、 、その結果によって
ガスタービンの燃焼器に入る燃料流鼠を制御してガスタ
ービンの出力をｆｌｉ’ｌ側１している。 また−軸形抄合サイクル発電プラントでは１発電機がガ
スタービンおよび蒸気タービンに直結されているので、
ガスタービンと蒸幼４クービンの出力の和が発電機の出
力になる。そして負荷検出器から検出される実負イｂ′
Ｊと負荷目標値から出力される負荷設定値とを演算し、
負荷すなわち発電機出力が負荷設定に皆しくなるようｆ
ｌｆｌｆ （Ｒ１される。 以上のように複合サイクル発電プラントにおいては、負
荷制御が宮吋行ｌわ才しているけ？Ｌども、第１図のＬ
Ｎ（Ｊ基地の気化器４．５などが故障などで停止した場
合に、充分なガスが発ｔＬＩ六１１１１へ送られないた
めに第１図のＬ Ｎ Ｇ基地の４１故で発電所を強制的
に停止せさるを得なかった。この場合には、タンク１か
らのボイルオフガス−゛′Ｍ時発生しているために、空
気中へ放出させなければならなかった。 ［発明の目的］ 本発明の目的Ｑ寸、ＬＮＧ基地の気化器などの故障の場
合、燃料タンクからのボイルオフガスを空気中へ放出す
ることなく、このガスを発電５所で使用して安定した９
句制御を実行し得る複合サイクル発電プラントシステム
の負荷制御装置を折供するにある。 しう６明の概要］ 本発明による複信すイクル発′亀プラントシステムの負
荷制御架に１′は、−軸形複合サイクル発電プラントに
おいて、ガスタービンへ燃料を供給するＩ、ＮＯＧ基地
気化器の停止の場合に、ボイルオフガスによる燃料圧力
を一定圧力に１トリ御することによって発ｉ＋ｒ、 ｒ
ｙｒ所内の負荷を一定に制御するよう（二＋？＞成した
ことを’［ｂ’徴とするものである。 「発明の実施例」 Ｊ、）下水発明を第２図および第３図に示す’ＪＪ Ｘ
％例（一ついて説明する。゛まず本発明の対象になる一
軸ｊｉ：？ 複合サイクル発１にプラントを示す第１図
におい′Ｃ％発電プラントを＋ｉ１７成するガスタービ
ン２１．蒸気タービン２５および発電機２６に、空気圧
縮１；Ｉ？２３とともに同じ軸で直結されている。そし
て第１図のＬＮＧ基地の燃料配管９からのガスは、燃料
調節弁２０によって制御され、ガスタービン２Ｉの燃焼
器２２に供ＩＱされる。ガスタービン２１の排ガスは、
排熱回収ボイラ２４を通過して蒸気を発生させる。この
蒸気は、蒸気加減弁２８を介して蒸気タービン２５に供
給され、その蒸気のエンタルピーによりタービン２５を
回転させて同軸に直結した発電機２６を駆動して電力を
発生させている蒸気タービン２５で仕事し終った蒸気は
、復水器２７で復水となる。 第２図の複合サイクル発電プラントの制御は、速度設定
３１から出力される速度設定（ｇ号３１ａと回転数検出
器２９からのガスタービン２１．函気タービン２５およ
びヴへ′１
【を機２ｂの回転数２９８を減算器：３２に
入力し、その減算結果て′得られる偏差イＢＭに演３）
ｔｖｒ［ｊ器、調５ご率ゲイン３３で比例演算を行な
い、サーボ増巾器３４を通して燃料調節弁２０の開度を
加減することによって行なわれる。この結果ガスタービ
ン２１の燃焼＋！５２２に入いる燃料流掃が制＋１ｌｔ
ｌされてガスタービン２１の出力が制御される。一方、
蒸気タービン２５の方は、ガスタービン２１の排ガスの
エンタルピーにより排熱回収ボイラ２４からの蒸乞エン
タルピーが決定されるために、蒸気加減弁２８を−５［
！開度にしておくと、イシ水器２７の真空度により一代
的に出力が決定さｉする。 この結果、発′亀機２０がガスタービン２１および蒸気
タービン２５に連結されているので、ガスタービン２１
と蒸気タービン２５の出力の和がｙｉｂ ’に機２６の
出力となる。この発？ｌ、機負荷の検出器；３５から検
出される笑負荷と、負荷目標値３ｂから出力される負荷
設定器信号の偏差な減掬器３７により演算し、その出力
に応じて速度設定器３１を変化さぜれば、最終的（二に
１例差が零すなわち負荷である＋ｆ５電徐電荷負荷出力
３負荷設定：３６に等しく々るように制御される。 仄に第３図は一軸形俵合すイクル発１Ｌプラントが第−
軸から第ｎ １ｌｌｌｌの級数軸を並設して摺合ザイク
ル発電プラントシステムを＜Ｆ＜成し、この発′ＩｔＬ
プラントシステムを１Ｖ′Ｉ、力９↑々統から見て１ユ
ニツトとして機能するように目画された紡括負ダｉ制佃
１装置を示している。第３図において、各軸は波線で囲
んだ部分で示すように第２図におけるθ５Ｈ器３７、発
１に、機負荷検出器３５および速度設定群別の各回路を
独立に有し、そして各−１の各減獅器３７の入力側に変
化率設定器５０を設けている。 こハ５ら各軸の変化率設定器５０に指令される負荷目標
値ｉは、図示の負荷１１１１１ ｎ系６７によって作ら
れる。すなわち、中央給電指令所より与えられる複合サ
イクル発電プラントシステムの負荷目標値４１と、発電
Ｐｈｉ内の負荀股定器より力えられるす［内モード負荷
目標値４２のどちらかが切換器４３で選択されて負荷目
標値信号４３ａとなる。この１１号４３ａは負荷変化率
設定器４４を辿って負荷化力４４’ａとなり、本発明（
二よって設けられたρｇ１メｊの燃洋斗１雪ｄ潰゛９よ
り検出される燃料圧力を１ｔｉｌｌ ＃ｌＩする燃料圧
力制御系６６の信号Ｔａと第１図のＬＮＧ基地の気化器
４゜５などの故障時に加（資）器６５で加算される。し
たがって正常時は燃料圧力系６６の信号Ｔａは加（転）
、器（５５Ｅ入力されない。 加算器６５の信号６５ａは負荷下限制限器４５および９
荷の上限制限器４６を経て発電所としての負＋ｉｊｒ指
令値４６ａとなる。オた氾１軸から第ｒｌ ’ＩＩＩＩ
ｔでの負４工が加貌器４７で加胸、されることによっ
て得ら才しる？νＪ合サイクルプラントシステムの実出
力ｇと、９荷指令値４６ａとの１ｉｔｌｌ差りが減巽器
４８によって辿３４−されてその偏差を入力とする比ψ
；目、、１５分演算器４９によって各軸への負荷目標１
１１１が祷られる。＠軸に与えられた各軸の負荷目標値
ｉは、各軸の変化率ｌ＋ｖ定器りＯで設Ｗさ）する変化
率１ｉｉ１．ｌ限値以内の変化仝となるようにｆｕｌｌ
限杯ノ１て各軸の負伺相令値３６となる。各軸の負荷４
．マ令飴＋に’、ｌと各軸の発電機出力、３５の１！：
ｉｌ差りが減請器；３７によって演算されてイ堝丹ｌに
Ｖｌ、じて速Ｉ３設定器別のｎｐＷ値が増７＋表ネれる
。そしてこ才１以１ｆ：ｌ：は第２図のｆｌｌｊ御回路
により複合サイクルプラントの出力制御が行なわれる。 さて本発明に４２・いて設けた燃料圧力系６６は、圧力
検出器１４でに１３１図のＬ Ｎ Ｇ基ガＵの燃料配′
色゛９の燃料圧力１４ａを検出し、この燃料圧力１４ａ
と）法科圧力設定器６１の鮎科圧力設定埴６１ａとの偏
差を減３”Ｌ器６２で演算し、この演算結果の押潰６２
ａに対して演算器６３で比例、積分を演ヤし、この結果
を切換￥′＋６４を辿して圧力信号ゴａとして加算器６
５に送るように構成されている。そしてその切換器６４
ｉ−ｔ 。 第１図の］、 Ｎ Ｇ基地が正常の［、にけ無イ８号１
’ ｂを選択して接地されており、ＬＮＧ基地のＩ（當
の場合に（ｉｉ号Ｔａを選択するように構成さｆ′シて
いる。 次に本発明による複合サイクル光′亀プラントの負荷制
御装置の作動な凱３図にもとすいてｉ・、１町する。プ
ラントの通常運転中は、燃料圧力制御系６６が切換器６
４によって針信号Ｔｂ側に切り換っている。そして負荷
４１１１側１系６７において、切換器４３が負荷目標値
４１と発雷、所内モード負荷目標領・１２とのどちらか
を選択し、各回路を経るごとに制イ１１１演檜さ７して
各ｉＩす１）への負荷目標値ｉを得る。この負荷目標値
１は各軸の変化率設定器５０によって各軸の負荷指令値
３０とになり、各軸の発′猷扱出カニう５との偏差Ｊに
応じて速屋設定器３１のトｙＯ足値が増減される。 こわ、以降（は絹２図の制御回路により複合サイクルプ
ラントの出力制御が行なわれる。 次にプラントの通常運転中に第１図のＬＮＵ基地で、気
化器４ 、５などが故障して正常に燃料を発１比ＰＲへ
送ることができなくなった場合に姓ｒ１燃料出力制御系
６６の切換器６４が信号１゛ａ側に切り換わる。寸だそ
の時に中央給電指令ｎ丁からのり荷設定器４１が切換器
Ｉ帛で洸択きれている場合は、発電所内での負荷設定器
・１２佃に切り換わる。この場合の角、？：ｊ設定値は
、Ｌ Ｎ Ｇ基地の事故に対応して低い値に設定さｉす
る。 またＬ Ｎ （Ｊ基地Ｘ１１故時の場合は、改めて設定
された低い負荷設定１１「（に合わせて＾ＩＪもって設
定されている燃料圧力の設定器６１からの信号６１ａと
実際の燃料圧力１４ａ（この燃料圧力１４．ｌｉｊボイ
ルオフガスそのものの圧力となる）との１桶差６２ａを
とり、［′之定さｉｔた燃料圧力になるようにしながら
負荷指令として発ｌ（、Ｉ”）ｒ所内で設定さｔしてい
る負荷４４ａに加えられる。このようにして法定δ、１
１−た系列としての負荷目標値６５１１は、前記したよ
うに負荷上限値４５および負荷下限値４６を通過して系
列としての負荷目標値４６ａとなる。以下の：１７１Ｊ
御は前記したものと同様でを）るので省略する。このよ
うにしてＬＮＧ基地で事故が発生して気化器が全て停止
した場合においても、ボイルオフガスのみは一足圧力が
イ４．Ｊられるので、そのボイルオフガスを可動に利用
して発電プラントを運転すべく負荷制御が続行される。 ［発明の効果］ 以上のように本発明においては、ガスタービン。 発□屯機および蒸気タービンを組み合わせた一６１１型
複合サイクル発電プラントが腹数軸設５ｄされた複合サ
イクルプラントシステムにおいて、中央給電指令ＩＮ
”ｔたは発電層所内からの負荷設定イーをうけて発電所
所内の９荷を負荷設定１１０に】旦従させる負荷；６す
両系に、前記ガスタービンへ燃料を供給するＬ Ｎ （
３基地の気化器の停止の場合にボイルオフガスによる燃
料圧力を一定圧力に制で１得する燃料圧先制（＋Ｉｌｌ
系を附加したことにより、ＬＮＧ基地の気化器の故障の
場合でも、そのＬＮＧタンクからのボイルオフガスを空
気中へ放出することなく、かえってこのガスを発電所で
使用して一定制御で運転を続行することが可能となる。
入力し、その減算結果て′得られる偏差イＢＭに演３）
ｔｖｒ［ｊ器、調５ご率ゲイン３３で比例演算を行な
い、サーボ増巾器３４を通して燃料調節弁２０の開度を
加減することによって行なわれる。この結果ガスタービ
ン２１の燃焼＋！５２２に入いる燃料流掃が制＋１ｌｔ
ｌされてガスタービン２１の出力が制御される。一方、
蒸気タービン２５の方は、ガスタービン２１の排ガスの
エンタルピーにより排熱回収ボイラ２４からの蒸乞エン
タルピーが決定されるために、蒸気加減弁２８を−５［
！開度にしておくと、イシ水器２７の真空度により一代
的に出力が決定さｉする。 この結果、発′亀機２０がガスタービン２１および蒸気
タービン２５に連結されているので、ガスタービン２１
と蒸気タービン２５の出力の和がｙｉｂ ’に機２６の
出力となる。この発？ｌ、機負荷の検出器；３５から検
出される笑負荷と、負荷目標値３ｂから出力される負荷
設定器信号の偏差な減掬器３７により演算し、その出力
に応じて速度設定器３１を変化さぜれば、最終的（二に
１例差が零すなわち負荷である＋ｆ５電徐電荷負荷出力
３負荷設定：３６に等しく々るように制御される。 仄に第３図は一軸形俵合すイクル発１Ｌプラントが第−
軸から第ｎ １ｌｌｌｌの級数軸を並設して摺合ザイク
ル発電プラントシステムを＜Ｆ＜成し、この発′ＩｔＬ
プラントシステムを１Ｖ′Ｉ、力９↑々統から見て１ユ
ニツトとして機能するように目画された紡括負ダｉ制佃
１装置を示している。第３図において、各軸は波線で囲
んだ部分で示すように第２図におけるθ５Ｈ器３７、発
１に、機負荷検出器３５および速度設定群別の各回路を
独立に有し、そして各−１の各減獅器３７の入力側に変
化率設定器５０を設けている。 こハ５ら各軸の変化率設定器５０に指令される負荷目標
値ｉは、図示の負荷１１１１１ ｎ系６７によって作ら
れる。すなわち、中央給電指令所より与えられる複合サ
イクル発電プラントシステムの負荷目標値４１と、発電
Ｐｈｉ内の負荀股定器より力えられるす［内モード負荷
目標値４２のどちらかが切換器４３で選択されて負荷目
標値信号４３ａとなる。この１１号４３ａは負荷変化率
設定器４４を辿って負荷化力４４’ａとなり、本発明（
二よって設けられたρｇ１メｊの燃洋斗１雪ｄ潰゛９よ
り検出される燃料圧力を１ｔｉｌｌ ＃ｌＩする燃料圧
力制御系６６の信号Ｔａと第１図のＬＮＧ基地の気化器
４゜５などの故障時に加（資）器６５で加算される。し
たがって正常時は燃料圧力系６６の信号Ｔａは加（転）
、器（５５Ｅ入力されない。 加算器６５の信号６５ａは負荷下限制限器４５および９
荷の上限制限器４６を経て発電所としての負＋ｉｊｒ指
令値４６ａとなる。オた氾１軸から第ｒｌ ’ＩＩＩＩ
ｔでの負４工が加貌器４７で加胸、されることによっ
て得ら才しる？νＪ合サイクルプラントシステムの実出
力ｇと、９荷指令値４６ａとの１ｉｔｌｌ差りが減巽器
４８によって辿３４−されてその偏差を入力とする比ψ
；目、、１５分演算器４９によって各軸への負荷目標１
１１１が祷られる。＠軸に与えられた各軸の負荷目標値
ｉは、各軸の変化率ｌ＋ｖ定器りＯで設Ｗさ）する変化
率１ｉｉ１．ｌ限値以内の変化仝となるようにｆｕｌｌ
限杯ノ１て各軸の負伺相令値３６となる。各軸の負荷４
．マ令飴＋に’、ｌと各軸の発電機出力、３５の１！：
ｉｌ差りが減請器；３７によって演算されてイ堝丹ｌに
Ｖｌ、じて速Ｉ３設定器別のｎｐＷ値が増７＋表ネれる
。そしてこ才１以１ｆ：ｌ：は第２図のｆｌｌｊ御回路
により複合サイクルプラントの出力制御が行なわれる。 さて本発明に４２・いて設けた燃料圧力系６６は、圧力
検出器１４でに１３１図のＬ Ｎ Ｇ基ガＵの燃料配′
色゛９の燃料圧力１４ａを検出し、この燃料圧力１４ａ
と）法科圧力設定器６１の鮎科圧力設定埴６１ａとの偏
差を減３”Ｌ器６２で演算し、この演算結果の押潰６２
ａに対して演算器６３で比例、積分を演ヤし、この結果
を切換￥′＋６４を辿して圧力信号ゴａとして加算器６
５に送るように構成されている。そしてその切換器６４
ｉ−ｔ 。 第１図の］、 Ｎ Ｇ基地が正常の［、にけ無イ８号１
’ ｂを選択して接地されており、ＬＮＧ基地のＩ（當
の場合に（ｉｉ号Ｔａを選択するように構成さｆ′シて
いる。 次に本発明による複合サイクル光′亀プラントの負荷制
御装置の作動な凱３図にもとすいてｉ・、１町する。プ
ラントの通常運転中は、燃料圧力制御系６６が切換器６
４によって針信号Ｔｂ側に切り換っている。そして負荷
４１１１側１系６７において、切換器４３が負荷目標値
４１と発雷、所内モード負荷目標領・１２とのどちらか
を選択し、各回路を経るごとに制イ１１１演檜さ７して
各ｉＩす１）への負荷目標値ｉを得る。この負荷目標値
１は各軸の変化率設定器５０によって各軸の負荷指令値
３０とになり、各軸の発′猷扱出カニう５との偏差Ｊに
応じて速屋設定器３１のトｙＯ足値が増減される。 こわ、以降（は絹２図の制御回路により複合サイクルプ
ラントの出力制御が行なわれる。 次にプラントの通常運転中に第１図のＬＮＵ基地で、気
化器４ 、５などが故障して正常に燃料を発１比ＰＲへ
送ることができなくなった場合に姓ｒ１燃料出力制御系
６６の切換器６４が信号１゛ａ側に切り換わる。寸だそ
の時に中央給電指令ｎ丁からのり荷設定器４１が切換器
Ｉ帛で洸択きれている場合は、発電所内での負荷設定器
・１２佃に切り換わる。この場合の角、？：ｊ設定値は
、Ｌ Ｎ Ｇ基地の事故に対応して低い値に設定さｉす
る。 またＬ Ｎ （Ｊ基地Ｘ１１故時の場合は、改めて設定
された低い負荷設定１１「（に合わせて＾ＩＪもって設
定されている燃料圧力の設定器６１からの信号６１ａと
実際の燃料圧力１４ａ（この燃料圧力１４．ｌｉｊボイ
ルオフガスそのものの圧力となる）との１桶差６２ａを
とり、［′之定さｉｔた燃料圧力になるようにしながら
負荷指令として発ｌ（、Ｉ”）ｒ所内で設定さｔしてい
る負荷４４ａに加えられる。このようにして法定δ、１
１−た系列としての負荷目標値６５１１は、前記したよ
うに負荷上限値４５および負荷下限値４６を通過して系
列としての負荷目標値４６ａとなる。以下の：１７１Ｊ
御は前記したものと同様でを）るので省略する。このよ
うにしてＬＮＧ基地で事故が発生して気化器が全て停止
した場合においても、ボイルオフガスのみは一足圧力が
イ４．Ｊられるので、そのボイルオフガスを可動に利用
して発電プラントを運転すべく負荷制御が続行される。 ［発明の効果］ 以上のように本発明においては、ガスタービン。 発□屯機および蒸気タービンを組み合わせた一６１１型
複合サイクル発電プラントが腹数軸設５ｄされた複合サ
イクルプラントシステムにおいて、中央給電指令ＩＮ
”ｔたは発電層所内からの負荷設定イーをうけて発電所
所内の９荷を負荷設定１１０に】旦従させる負荷；６す
両系に、前記ガスタービンへ燃料を供給するＬ Ｎ （
３基地の気化器の停止の場合にボイルオフガスによる燃
料圧力を一定圧力に制で１得する燃料圧先制（＋Ｉｌｌ
系を附加したことにより、ＬＮＧ基地の気化器の故障の
場合でも、そのＬＮＧタンクからのボイルオフガスを空
気中へ放出することなく、かえってこのガスを発電所で
使用して一定制御で運転を続行することが可能となる。
第１図はＬＮＧ基地のガス配管関係を示す系統図、第２
図は一軸形枦合サイクル発電プラントを示す順路構成図
、第３図は本発明による複合サイクル発電プラント７ス
テムの鎖荷制御装誼の一実施例を示す系統図である。 １・・ＬＮＧタンク ４．５・・・全１、化器９・・・
燃料配ｖ ２１・・・ガスタービン２２・・燃焼器 ２
３・・・空気圧縮ベレ２４・排熱回収ボイラ Ｚ５・・
・蒸気タービン、３１・・・速度設定器 ３３・・・へ
ＩＡ１足率ゲイン、３４・・・サーボ増［１〕器 ３５
・・・発１Ｆ５機負荷４は用益；３ｂ・・・負荷目積＋
ｉｆｉ、 ４１ 、４２・負荷目標１匿４３・・・切換
器 ４，１・・・負荷変化″４．設定器１１５・・・負
荷下限１ｂ１］限益 ４６・・・負企Ｉ上限制Ｎ☆益４
９・・・比例、桓分演鋳器 ：）Ｏ・・・変化率設定ｔ
：丼６１・・・燃料圧力醗定器 ６３・・・債ｎ器６４
・・・ｔｌＩｊ換器 ６５・・・加貌、器６６・・・燃
料圧力１ｉｉ１１側１糸 ６７・・・負荷制御系＠ １
図 Ｏ
図は一軸形枦合サイクル発電プラントを示す順路構成図
、第３図は本発明による複合サイクル発電プラント７ス
テムの鎖荷制御装誼の一実施例を示す系統図である。 １・・ＬＮＧタンク ４．５・・・全１、化器９・・・
燃料配ｖ ２１・・・ガスタービン２２・・燃焼器 ２
３・・・空気圧縮ベレ２４・排熱回収ボイラ Ｚ５・・
・蒸気タービン、３１・・・速度設定器 ３３・・・へ
ＩＡ１足率ゲイン、３４・・・サーボ増［１〕器 ３５
・・・発１Ｆ５機負荷４は用益；３ｂ・・・負荷目積＋
ｉｆｉ、 ４１ 、４２・負荷目標１匿４３・・・切換
器 ４，１・・・負荷変化″４．設定器１１５・・・負
荷下限１ｂ１］限益 ４６・・・負企Ｉ上限制Ｎ☆益４
９・・・比例、桓分演鋳器 ：）Ｏ・・・変化率設定ｔ
：丼６１・・・燃料圧力醗定器 ６３・・・債ｎ器６４
・・・ｔｌＩｊ換器 ６５・・・加貌、器６６・・・燃
料圧力１ｉｉ１１側１糸 ６７・・・負荷制御系＠ １
図 Ｏ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ＩＩ ガスタービン、発電１機および蒸気タービンを
絹み合せたー軸形桧合すイクル発′［ＩＬプラントな一
軸または蚊数軸設置した複合サイクルプラントシステム
において、中央給電指令ノーｊｒ又は発し所所内からの
負荷設定値を受けて発電所所内の負荷を負荷設定値に追
従させる負荷ｉｂ１．ｌ側１系と、前記ガスタービンへ
燃料を供給するＬ Ｎ （Ｊ ｉｌ地の気化器の停止時
にボイルオフガス（二よる燃料圧力を一定圧力に制イＩ
する燃料圧力制御系とを具備し、前記ＬＮＧ基地の気化
器の停止時に燃料圧力信号１系の予め設定されている燃
料圧力信号と実際の燃料圧力との偏差をとり、これを予
め設定された燃料圧力になるように負荷制御装置の負荷
指令に加えるように構成したことを特徴とする複合サイ
クル発市、プラントシステムの負荷制御装置。 （２）燃料圧力制御系は、予め設定された燃料圧当設＞
〆′１１＾、とＬＮＧ基地の燃料配管より検出される燃
料圧力との偏差を′ＯＩＬ算する滅９−器と、この偏差
に対して比例、積分を演算する演算器と、この演１つ、
結果をＬ Ｎ Ｇ 、’ｇｅ地の気化器の停止時のみ負
荷制御系に加える切換器とから構成したことを特徴とす
る特許請求のｉｆ！？）、間第１項記載の初台ザイクル
発′ＩＵ１プラントシステムの負荷制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18986283A JPS6081407A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 複合サイクル発電プラントシステムの負荷制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18986283A JPS6081407A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 複合サイクル発電プラントシステムの負荷制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6081407A true JPS6081407A (ja) | 1985-05-09 |
| JPH0146682B2 JPH0146682B2 (ja) | 1989-10-11 |
Family
ID=16248421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18986283A Granted JPS6081407A (ja) | 1983-10-13 | 1983-10-13 | 複合サイクル発電プラントシステムの負荷制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6081407A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291817A (ja) * | 2007-05-28 | 2008-12-04 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 発電プラント及び発電プラントの発電方法 |
-
1983
- 1983-10-13 JP JP18986283A patent/JPS6081407A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008291817A (ja) * | 2007-05-28 | 2008-12-04 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 発電プラント及び発電プラントの発電方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0146682B2 (ja) | 1989-10-11 |
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