JPS6085248A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M65/00—Testing fuel-injection apparatus, e.g. testing injection timing ; Cleaning of fuel-injection apparatus
- F02M65/005—Measuring or detecting injection-valve lift, e.g. to determine injection timing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関用の燃料噴射弁に関し、更に詳細に述
べると、針弁とノズルボディとによって機械的スイッチ
を構成するようにした燃料噴射弁に関する。
べると、針弁とノズルボディとによって機械的スイッチ
を構成するようにした燃料噴射弁に関する。
従来、燃料噴射開始のタイミング及び燃料噴射終了のタ
イミングを示す電気信号を針弁の動きに応じて取９出す
目的で、ノズルがディ及び該ノズルボディの案内孔内で
滑動する針弁を導電性材料を用いて形成すると共に案内
孔と針弁との間に絶縁層を設け、これによシ、針弁がノ
ズルボディの弁座に着座したときにはノズル日ソディと
針弁とが電気的に接続され、一方、燃料圧によりて針弁
が加圧ばねの力に抗して弁座から持上げられたときには
ノズルボディと針弁との間の電気的接続状態が解除され
るスイッチを構成した燃料噴射弁が種種提案されている
。
イミングを示す電気信号を針弁の動きに応じて取９出す
目的で、ノズルがディ及び該ノズルボディの案内孔内で
滑動する針弁を導電性材料を用いて形成すると共に案内
孔と針弁との間に絶縁層を設け、これによシ、針弁がノ
ズルボディの弁座に着座したときにはノズル日ソディと
針弁とが電気的に接続され、一方、燃料圧によりて針弁
が加圧ばねの力に抗して弁座から持上げられたときには
ノズルボディと針弁との間の電気的接続状態が解除され
るスイッチを構成した燃料噴射弁が種種提案されている
。
この種の燃料噴射弁における問題点は、針弁と案内孔と
の間に設けられた絶縁層の耐摩耗性をいかに確保するか
という点にある。この問題を解決するため、例えば、表
面に陽極酸化処理（アルマイト処理）が施されたアルミ
ニウムスリーブを針弁に固定し、これによシ針弁とノズ
ルボディとの間の絶縁性を保つようにした燃料噴射弁が
提案されている（特開昭５７−５２６７２号公報）。し
かしながら、この提案された燃料噴射弁は、絶縁層を陽
極酸化処理によって形成するものであるため、耐摩耗性
が充分でなく、酸化膜がアルミニウムスリーブよシ剥離
しやすいという欠点を有している。
の間に設けられた絶縁層の耐摩耗性をいかに確保するか
という点にある。この問題を解決するため、例えば、表
面に陽極酸化処理（アルマイト処理）が施されたアルミ
ニウムスリーブを針弁に固定し、これによシ針弁とノズ
ルボディとの間の絶縁性を保つようにした燃料噴射弁が
提案されている（特開昭５７−５２６７２号公報）。し
かしながら、この提案された燃料噴射弁は、絶縁層を陽
極酸化処理によって形成するものであるため、耐摩耗性
が充分でなく、酸化膜がアルミニウムスリーブよシ剥離
しやすいという欠点を有している。
更に、この提案された燃料噴射弁では、スリーブの母材
がアルミニウムであるから、機械的強度も充分でなく、
耐久性にも問題があった。
がアルミニウムであるから、機械的強度も充分でなく、
耐久性にも問題があった。
本発明の目的は、従って、針弁とノズルボディとの間の
電気的絶縁状態を長期間に亘って安定に保持することが
でき、製造コストも安価で済む、経済的で耐久性に優れ
た燃料噴射弁を提供することにある。
電気的絶縁状態を長期間に亘って安定に保持することが
でき、製造コストも安価で済む、経済的で耐久性に優れ
た燃料噴射弁を提供することにある。
本発明の構成は、ノズルボディ及び該ノズル鱈？ディ内
に形成された案内孔内で滑動する針弁を導電性材料を用
いて形成すると共に案内孔と針弁との間に絶縁層を設け
、これによυ針弁がノズルボディの弁座に着座したとき
にはノズルボディと針弁とが電気的に接続され、燃料圧
によって針弁が弁座から持上げられたときにはノズルボ
ディと針弁との間の電気的接続状態が解除されるスイッ
チが構成されるようにした燃料噴射弁において、線膨張
率が上記針弁の線膨張率と上記絶縁層の線膨張率との間
の値を有し且つ上記針弁及び上記絶縁層との結合性が良
好な材料から成る中間層を介して上記絶縁層が上記針弁
の外面に形成されている点に特徴を有している。
に形成された案内孔内で滑動する針弁を導電性材料を用
いて形成すると共に案内孔と針弁との間に絶縁層を設け
、これによυ針弁がノズルボディの弁座に着座したとき
にはノズルボディと針弁とが電気的に接続され、燃料圧
によって針弁が弁座から持上げられたときにはノズルボ
ディと針弁との間の電気的接続状態が解除されるスイッ
チが構成されるようにした燃料噴射弁において、線膨張
率が上記針弁の線膨張率と上記絶縁層の線膨張率との間
の値を有し且つ上記針弁及び上記絶縁層との結合性が良
好な材料から成る中間層を介して上記絶縁層が上記針弁
の外面に形成されている点に特徴を有している。
絶縁層は、ＳｉＯ２、Ｔａ２ｏ５、Ａｔ２ｏ５．５１５
Ｎ４、ＡｔＮ１Ｚ ｒＯ２等を用いて、スパッタリング
、イオンシレーティング等の技術によシ形成することが
でき、一方、中間層は、ＴＩＮ、 Ｔｉｃ、 ＣｒＮを
ス／やツタリング、イオンブレーティング等の技術によ
って針弁の外周面に被着して形成することができる。
Ｎ４、ＡｔＮ１Ｚ ｒＯ２等を用いて、スパッタリング
、イオンシレーティング等の技術によシ形成することが
でき、一方、中間層は、ＴＩＮ、 Ｔｉｃ、 ＣｒＮを
ス／やツタリング、イオンブレーティング等の技術によ
って針弁の外周面に被着して形成することができる。
このように、絶縁層を、ＴＩＮ 、 Ｔｉｃ 、 Ｃｒ
Ｎ （７）如き材料から成る中間層を介して針弁に被着
すると、例えば、窒化チタン膜の線膨張率の値（７〜９
Ｘ１０／℃）は鉄である針弁の線膨張率と絶縁層（例え
ば５１０２）の線膨張率との中間値近傍にあるので、窒
化チタン膜上に絶縁膜（５ｉｎ２膜）を形成する際に約
５００℃の温度条件を与えた後冷却しても、冷却時に各
被膜に線膨張率の差に起因する歪が生じるのを有効に防
止することができる。
Ｎ （７）如き材料から成る中間層を介して針弁に被着
すると、例えば、窒化チタン膜の線膨張率の値（７〜９
Ｘ１０／℃）は鉄である針弁の線膨張率と絶縁層（例え
ば５１０２）の線膨張率との中間値近傍にあるので、窒
化チタン膜上に絶縁膜（５ｉｎ２膜）を形成する際に約
５００℃の温度条件を与えた後冷却しても、冷却時に各
被膜に線膨張率の差に起因する歪が生じるのを有効に防
止することができる。
更に、窒化チタン膜は母材である鉄及び絶縁膜との結合
度が強く、従って、針弁表面に直接絶縁膜を形成する場
合に比べて、絶縁膜の密着性がよく、耐剥離性が著しく
向上する。
度が強く、従って、針弁表面に直接絶縁膜を形成する場
合に比べて、絶縁膜の密着性がよく、耐剥離性が著しく
向上する。
以下、図示の実施例によシ本発明の詳細な説明する。
第１図には、本発明による燃料噴射弁の一実施例が一部
断面して示されている。内燃機関用の燃料噴射弁１は、
ノズルホルダ２、中間プレート３及びノズル４を備え、
これらはすべてリテイニングナット５にねじ込まれてい
る。ノズル４は、ノズルどディ６と該ノズルボデイ６内
に形成された案内孔７に滑動自在に設けられた針弁８と
から成っている。針弁８の先端には弁体として働く円錐
体９が形成されておシ、この円錐体９に対応した形状に
形成された弁座１０がノズルはディ６に形成されている
。弁座１０の上側に形成された油溜シ１１は、燃料通路
１２に連通している。針弁８の上端に設けられている加
圧ピン１３は噴射弁の不作用状態でばね受け皿１４に接
触している。
断面して示されている。内燃機関用の燃料噴射弁１は、
ノズルホルダ２、中間プレート３及びノズル４を備え、
これらはすべてリテイニングナット５にねじ込まれてい
る。ノズル４は、ノズルどディ６と該ノズルボデイ６内
に形成された案内孔７に滑動自在に設けられた針弁８と
から成っている。針弁８の先端には弁体として働く円錐
体９が形成されておシ、この円錐体９に対応した形状に
形成された弁座１０がノズルはディ６に形成されている
。弁座１０の上側に形成された油溜シ１１は、燃料通路
１２に連通している。針弁８の上端に設けられている加
圧ピン１３は噴射弁の不作用状態でばね受け皿１４に接
触している。
ノズルホルダ２内のばね室１５内には加圧コイルばね１
６が収納されておシ、このコイルばね１６の一端は、絶
縁スリーブ１７に嵌め込まれた電極１８の下端円板部１
９を介してばね室１５の肩部２０に支えられており、そ
の他端は、ばね受け皿１４に支えられている。絶縁スリ
ーブ１７は、電極１８と導電性材料から成るノズルホル
ダ２との間の電気的絶縁を保つためのものであり、ノズ
ルホルダ２の孔２１に圧入されていてもよいし、孔２１
内に遊嵌状態に挿入されていてもよい。符号２２．２３
で示されるのは液密状態を保つだめの −〇リングであ
る。
６が収納されておシ、このコイルばね１６の一端は、絶
縁スリーブ１７に嵌め込まれた電極１８の下端円板部１
９を介してばね室１５の肩部２０に支えられており、そ
の他端は、ばね受け皿１４に支えられている。絶縁スリ
ーブ１７は、電極１８と導電性材料から成るノズルホル
ダ２との間の電気的絶縁を保つためのものであり、ノズ
ルホルダ２の孔２１に圧入されていてもよいし、孔２１
内に遊嵌状態に挿入されていてもよい。符号２２．２３
で示されるのは液密状態を保つだめの −〇リングであ
る。
加圧コイルばね１６、加圧ビン１３、ばね受け１■１４
及び針弁８は導電性材料から成っておシ、従って、電極
１８と針弁８とは、加圧ビン１３、ばね受け皿１４及び
加圧コイルばね１６を介して導電状態にある。尚、符号
２４で示されるのは、加圧コイルばね１６がノズルホル
ダ２と電気的接触状態となるのを防止するための絶縁ス
リーブであシ、特に小型の燃料噴射弁では加圧コイルば
ね１６とばね室１５の壁面との間がせまいため必要とな
る。一方、ノズルボディ６、中間プレート３、リテイニ
ングナット５及びノズルホルダ２もまた全て導電性材料
から作られている。
及び針弁８は導電性材料から成っておシ、従って、電極
１８と針弁８とは、加圧ビン１３、ばね受け皿１４及び
加圧コイルばね１６を介して導電状態にある。尚、符号
２４で示されるのは、加圧コイルばね１６がノズルホル
ダ２と電気的接触状態となるのを防止するための絶縁ス
リーブであシ、特に小型の燃料噴射弁では加圧コイルば
ね１６とばね室１５の壁面との間がせまいため必要とな
る。一方、ノズルボディ６、中間プレート３、リテイニ
ングナット５及びノズルホルダ２もまた全て導電性材料
から作られている。
針弁８の大径部外周面８ａ（第２図参照）とノズルボデ
ィ６の案内孔７の内周面との間の電気的絶縁性を保つた
め、針弁８の外周面８ａには、酸化シリコン（ＳｉＯ２
）から成る絶縁層２６が形成されている。
ィ６の案内孔７の内周面との間の電気的絶縁性を保つた
め、針弁８の外周面８ａには、酸化シリコン（ＳｉＯ２
）から成る絶縁層２６が形成されている。
第２図には、針弁８の拡大詳細断面図が示されている。
針弁８の大径部表面８ａには、線膨張率が針弁８の材料
である鉄（Ｆｅ）と絶縁層２６の材料である５ＩＯ２と
の間にあシ、且つＦｅ及び５ＩＯ２に対する結合性の大
きい材料である窒化チタン（ＴＩＮ ）から成る中間層
２５が形成されており、該中間層２５の上に、ＳｉＯ２
から成る絶縁層２６が −形成されている。中間層２５
及び絶縁層２６は、いずれも、スパッタリング成るいは
イオンブレーティング等の技術により形成することがで
き、このような薄膜技術によって中間層２５及び絶縁層
２６を形成すると、各層の厚みの制御を比較的容易に行
なえるので、各層の厚みを針弁８の前仕上精度を損なわ
ない程度の寸法に制御することができ、品質管理上好都
合である。
である鉄（Ｆｅ）と絶縁層２６の材料である５ＩＯ２と
の間にあシ、且つＦｅ及び５ＩＯ２に対する結合性の大
きい材料である窒化チタン（ＴＩＮ ）から成る中間層
２５が形成されており、該中間層２５の上に、ＳｉＯ２
から成る絶縁層２６が −形成されている。中間層２５
及び絶縁層２６は、いずれも、スパッタリング成るいは
イオンブレーティング等の技術により形成することがで
き、このような薄膜技術によって中間層２５及び絶縁層
２６を形成すると、各層の厚みの制御を比較的容易に行
なえるので、各層の厚みを針弁８の前仕上精度を損なわ
ない程度の寸法に制御することができ、品質管理上好都
合である。
スパッタリング又はイオンブレーティングによる薄膜形
成処理は、約５００℃の温度下において行なわれるが、
針弁の材料であるＦｅＯ線膨張率は１２Ｘ１０／℃であ
るのに対し、ＴｉＮ及び５１０２の純膨張率は、夫々、
７〜９Ｘ１０−’／℃、Ｉ Ｘ １０−６／℃である。
成処理は、約５００℃の温度下において行なわれるが、
針弁の材料であるＦｅＯ線膨張率は１２Ｘ１０／℃であ
るのに対し、ＴｉＮ及び５１０２の純膨張率は、夫々、
７〜９Ｘ１０−’／℃、Ｉ Ｘ １０−６／℃である。
従って、線膨張率が鉄と５１０２とのほぼ中間の値であ
るＴｉＮを介在させて、５１０２膜を針弁の外周面８ａ
上に被着させることとなシ、薄膜形成処理が終了した後
の冷却工程においてＳ １０．、膜に生じる歪が、８％
０２膜を直接針弁上に被着する場合に比べて、少なくて
済む。また、ＴｉＮは、Ｆｅ及びＳ ｓ Ｏ２の双方に
対してよく結合するので、絶縁層２６は中間ノー２５を
介して針弁８によく密着する。従って、耐剥離性が極め
て良好な絶縁層を形成することができ、該絶縁層２６に
よって、針弁８の外周面８ａとノズルはディ６の案内孔
７の内周面との間の電気的絶縁を、長期間に亘シ安定に
確保することができる。
るＴｉＮを介在させて、５１０２膜を針弁の外周面８ａ
上に被着させることとなシ、薄膜形成処理が終了した後
の冷却工程においてＳ １０．、膜に生じる歪が、８％
０２膜を直接針弁上に被着する場合に比べて、少なくて
済む。また、ＴｉＮは、Ｆｅ及びＳ ｓ Ｏ２の双方に
対してよく結合するので、絶縁層２６は中間ノー２５を
介して針弁８によく密着する。従って、耐剥離性が極め
て良好な絶縁層を形成することができ、該絶縁層２６に
よって、針弁８の外周面８ａとノズルはディ６の案内孔
７の内周面との間の電気的絶縁を、長期間に亘シ安定に
確保することができる。
尚、絶縁層２６を形成する材料としては、ＳｉＯ２のほ
かに、Ｔａ２０５ 、ＡＡ２０３ 、Ｓｉ３Ｎ４ 、Ａ
ｔＮ 、 ＺｒＯ２等の適宜の絶縁材料を使用すること
ができる。また、中間層２５を形成する材料としては、
ＴｉＮの他、Ｔ、ｉＣ、ＣｒＮ等を用いることができる
。
かに、Ｔａ２０５ 、ＡＡ２０３ 、Ｓｉ３Ｎ４ 、Ａ
ｔＮ 、 ＺｒＯ２等の適宜の絶縁材料を使用すること
ができる。また、中間層２５を形成する材料としては、
ＴｉＮの他、Ｔ、ｉＣ、ＣｒＮ等を用いることができる
。
上記実施例では、窒化チタン層を、絶縁Ｊｆ１２６に対
応して、針弁８の外周面８ａめみに形成したが、窒化チ
タン層は、シート部にも形成することができ、これによ
り、シート部の耐摩耗性、耐腐食性の向上を図ることが
できる。
応して、針弁８の外周面８ａめみに形成したが、窒化チ
タン層は、シート部にも形成することができ、これによ
り、シート部の耐摩耗性、耐腐食性の向上を図ることが
できる。
更に、針弁８が持上げられた時に、針弁８の上端部が、
中間プレート３に当接することによシ、針弁８とノズル
ボディ６とが電気的に接続された状態となるが、これを
さけるために、針弁８の上端部に絶縁カバーを設けても
よい。また、針弁８の先端部がカービンの付着等によシ
ノズルボディ６と電気的に接触するのをさけるため、針
弁８の上端部にも絶縁層を形成してもよい。
中間プレート３に当接することによシ、針弁８とノズル
ボディ６とが電気的に接続された状態となるが、これを
さけるために、針弁８の上端部に絶縁カバーを設けても
よい。また、針弁８の先端部がカービンの付着等によシ
ノズルボディ６と電気的に接触するのをさけるため、針
弁８の上端部にも絶縁層を形成してもよい。
本発明によれば、上述の如く、針弁の周面に形成される
絶縁層を、針弁及び絶縁層の双方に対する結合性が強く
、且つ線膨張率の値が両者の中間にある材料から成る中
間層を介して針弁の外面に形成したので、絶縁層が針弁
によく密着すると共に、針弁と絶縁層との間の線膨張率
の差に因シ絶縁層内に生じる歪が軽減され、対剥離性に
著しく優れた絶縁層を形成することができ、長期間に亘
って安定な絶縁を保持することができる。
絶縁層を、針弁及び絶縁層の双方に対する結合性が強く
、且つ線膨張率の値が両者の中間にある材料から成る中
間層を介して針弁の外面に形成したので、絶縁層が針弁
によく密着すると共に、針弁と絶縁層との間の線膨張率
の差に因シ絶縁層内に生じる歪が軽減され、対剥離性に
著しく優れた絶縁層を形成することができ、長期間に亘
って安定な絶縁を保持することができる。
第１図は本発明の燃料噴射弁の一実施例を示す一部断面
した正面図、第２図は第１図に示した針弁を一部断面し
て示す拡大正面図である。 １・・・燃料噴射弁、２・・・ノズルホルダ、３・・・
中間プレート、４・・・ノズル、６・・・ノズル？ディ
、７・・・案内孔、８・・・針弁、２５・・・中間層、
２６・・・絶縁層。 特許出願人 ヂーゼル機器株式会社 代理人 弁理士 高 野 昌 俊
した正面図、第２図は第１図に示した針弁を一部断面し
て示す拡大正面図である。 １・・・燃料噴射弁、２・・・ノズルホルダ、３・・・
中間プレート、４・・・ノズル、６・・・ノズル？ディ
、７・・・案内孔、８・・・針弁、２５・・・中間層、
２６・・・絶縁層。 特許出願人 ヂーゼル機器株式会社 代理人 弁理士 高 野 昌 俊
Claims (1)
- １、 ノズルボディ及び該ノズルボディ内に形成された
案内孔内で滑動する針弁を導電性材料を用いて形成する
と共に前記案内孔と前記針弁との間に絶縁層を設け、こ
れによシ前記針弁が前記ノズルがディの弁座に着座した
ときには前記ノズルボディと前記針弁とが電気的に接続
され、燃料圧によって前記針弁が前記弁座がら持上げら
れたときには前記ノズルがディと前記針弁との電気的接
続状態が解除されるスイッチが構成されるようにした燃
料噴射弁において、線膨張率が前記針弁の線膨張率と前
記絶縁層の線膨張率との間の値を有し且つ前記針弁及び
前記絶縁層との結合性が良好な材料から成る中間層を介
して前記絶縁層が前記針弁の外面に形成されていること
を特徴とする燃料噴射弁。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19354483A JPS6085248A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 燃料噴射弁 |
| DE19843438048 DE3438048C2 (de) | 1983-10-18 | 1984-10-17 | Brennstoff-Einspritzventil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19354483A JPS6085248A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 燃料噴射弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6085248A true JPS6085248A (ja) | 1985-05-14 |
| JPH0129987B2 JPH0129987B2 (ja) | 1989-06-15 |
Family
ID=16309832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19354483A Granted JPS6085248A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 燃料噴射弁 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6085248A (ja) |
| DE (1) | DE3438048C2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4885043A (en) * | 1987-03-23 | 1989-12-05 | International Business Machines Corporation | Method for selective decarburization of iron based material |
| JP2017501326A (ja) * | 2013-11-12 | 2017-01-12 | デルファイ・インターナショナル・オペレーションズ・ルクセンブルク・エス・アー・エール・エル | 燃料噴射器 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3624134A1 (de) * | 1986-07-17 | 1988-01-21 | Bosch Gmbh Robert | Einspritzpumpe |
| DE10338489B3 (de) * | 2003-08-21 | 2004-12-16 | Siemens Ag | Einspritzventil mit kapazitivem Ventilhubsensor |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3029721A1 (de) * | 1980-08-06 | 1982-03-04 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoff-einspritzventil fuer brennkraftmaschinen |
| DE3117779A1 (de) * | 1981-05-06 | 1982-11-25 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | "kraftstoff-einspritzduese fuer brennkraftmaschinen" |
-
1983
- 1983-10-18 JP JP19354483A patent/JPS6085248A/ja active Granted
-
1984
- 1984-10-17 DE DE19843438048 patent/DE3438048C2/de not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4885043A (en) * | 1987-03-23 | 1989-12-05 | International Business Machines Corporation | Method for selective decarburization of iron based material |
| JP2017501326A (ja) * | 2013-11-12 | 2017-01-12 | デルファイ・インターナショナル・オペレーションズ・ルクセンブルク・エス・アー・エール・エル | 燃料噴射器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3438048C2 (de) | 1987-01-22 |
| DE3438048A1 (de) | 1985-05-02 |
| JPH0129987B2 (ja) | 1989-06-15 |
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