JPS6085803A - 切屑細断方法およびその装置 - Google Patents
切屑細断方法およびその装置Info
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- JPS6085803A JPS6085803A JP58190944A JP19094483A JPS6085803A JP S6085803 A JPS6085803 A JP S6085803A JP 58190944 A JP58190944 A JP 58190944A JP 19094483 A JP19094483 A JP 19094483A JP S6085803 A JPS6085803 A JP S6085803A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/0042—Devices for removing chips
- B23Q11/005—Devices for removing chips by blowing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Turning (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は切削加工によって発生する切屑を効率良く細断
して切屑の処理性を著しく改善できる切屑細断方法およ
びその装置に関する。
して切屑の処理性を著しく改善できる切屑細断方法およ
びその装置に関する。
切削加工の中でも特に旋削や中ぐシ等では連続した切屑
が発生し、これが切削工具あるいは被剛材に巻きつき、
被削材の面粗度を悪化さぜたル切削工具を損傷させる原
因となっておシ、工作現場での品質管理や生産技術上の
Ｍ要な問題となっている。また、連続した切屑はオペレ
ータにとっても危険であシ、災害発生の要因となる。さ
らに、近年の自動化、省力化の推進に伴い無人加工化も
促進されつつあるが、連続した切屑の発生によｐ、これ
が工具や被削材さらには刃物台等加工機械各部に巻きつ
く可能性があシ、トラブルの原因となるためオペレータ
による監視が必要で無人化の最大の障害となっている。
が発生し、これが切削工具あるいは被剛材に巻きつき、
被削材の面粗度を悪化さぜたル切削工具を損傷させる原
因となっておシ、工作現場での品質管理や生産技術上の
Ｍ要な問題となっている。また、連続した切屑はオペレ
ータにとっても危険であシ、災害発生の要因となる。さ
らに、近年の自動化、省力化の推進に伴い無人加工化も
促進されつつあるが、連続した切屑の発生によｐ、これ
が工具や被削材さらには刃物台等加工機械各部に巻きつ
く可能性があシ、トラブルの原因となるためオペレータ
による監視が必要で無人化の最大の障害となっている。
そこで、従米龜連続する切屑を処理するため切削工具に
チッグプレー力を付して切屑を曲け折って細かく切断す
る方法がとられることが多い。
チッグプレー力を付して切屑を曲け折って細かく切断す
る方法がとられることが多い。
ととろが、チッｆ２レーカにょる切屑の処理では、荒加
工のように切込み量が例えは１〜数調で切屑の厚さが厚
い場合には、切屑表層の曲は応力が大きく比較的折れ易
いので有効であるが、切込み量が例えｔｆｏ、５＋ｗ以
下で切屑の厚さが薄くなるような切削条件の場合には、
チップブレーカによって折シ曲けても切屑が薄く表層の
曲げ応力が小さいため折れ難く有効な処理方法でない。
工のように切込み量が例えは１〜数調で切屑の厚さが厚
い場合には、切屑表層の曲は応力が大きく比較的折れ易
いので有効であるが、切込み量が例えｔｆｏ、５＋ｗ以
下で切屑の厚さが薄くなるような切削条件の場合には、
チップブレーカによって折シ曲けても切屑が薄く表層の
曲げ応力が小さいため折れ難く有効な処理方法でない。
本発明はかかる現状に鑑みてなされたもので、発生する
切屑の厚さが薄い場合であっても確実かつ効率的に細断
できる切屑細断方法およびその装置の提供を目的とする
。かがる目的を達成する本発明の切屑細断方法にががる
構成扛切削工具の刃先すくい面に向けて１０〜／−以上
の高圧液体をその噴射角度が水平方向で扛切屑流出方向
から６０度の範囲で且つ垂直方向で扛０度から５５度の
範囲で切屑を被剛材の未加工側に押圧するよう噴射し、
この切削のカールの曲率半径を縮小化すると共に微細化
するようにしたことを特徴とし、また切屑細断装置にか
かる構成は、切削工具が取付けられる工具台の近傍に支
持台を設け、この支持台に一点を中心に水平角度を調整
し得る水平角度調整機構と前記一点を中心に垂直角度を
調整し得る垂直角度調整機構との少なくともいずれか一
方を介して噴射ノスルを設け、この噴射ノズルに１０
Ｋｆ／ｌｒｉ 以上の高圧液体を供給する供給手段を具
えたことを特徴とする。
切屑の厚さが薄い場合であっても確実かつ効率的に細断
できる切屑細断方法およびその装置の提供を目的とする
。かがる目的を達成する本発明の切屑細断方法にががる
構成扛切削工具の刃先すくい面に向けて１０〜／−以上
の高圧液体をその噴射角度が水平方向で扛切屑流出方向
から６０度の範囲で且つ垂直方向で扛０度から５５度の
範囲で切屑を被剛材の未加工側に押圧するよう噴射し、
この切削のカールの曲率半径を縮小化すると共に微細化
するようにしたことを特徴とし、また切屑細断装置にか
かる構成は、切削工具が取付けられる工具台の近傍に支
持台を設け、この支持台に一点を中心に水平角度を調整
し得る水平角度調整機構と前記一点を中心に垂直角度を
調整し得る垂直角度調整機構との少なくともいずれか一
方を介して噴射ノスルを設け、この噴射ノズルに１０
Ｋｆ／ｌｒｉ 以上の高圧液体を供給する供給手段を具
えたことを特徴とする。
以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に説明する。
第１図は本発明の切屑細断方法の一実施例を旋削に適用
した場合の原理説明図である。
した場合の原理説明図である。
チャック等に取付けられて回転駆動される被剛材１扛刃
物台に取付けられた切削工具２によって旋削される一方
、切削工具２の刃先すくい面３に向けて噴射ノズル４よ
シ高圧液体５、例えば水や切削油等が噴射され切屑６に
高圧液体５が当たシ、切屑６を被削材１の未加工側１ａ
に押圧するようになっている。
物台に取付けられた切削工具２によって旋削される一方
、切削工具２の刃先すくい面３に向けて噴射ノズル４よ
シ高圧液体５、例えば水や切削油等が噴射され切屑６に
高圧液体５が当たシ、切屑６を被削材１の未加工側１ａ
に押圧するようになっている。
こうして切削工具２の刃先すくい面３に向けて高圧液体
５を噴射しながら切削すると、切屑・６は曲率半径ρで
螺旋状にカールされる。これは、第２図に切削点部分を
拡大して示すように、切削点Ｑの近傍では被削材１およ
び切屑６が塑性状態となっており、仁の状態の切屑６に
高圧液体５の噴射力Ｗが作用すると、剪断すベシ方同が
変化して曲は変形が起り、切削点ＱにＬ曲はモーメント
が生じて切屑６が連続的にカールすることとなる。また
、螺旋状にカールされた切屑６は、第３図に示すように
、噴射ノズル４からの高圧液体５の噴射方向を適正にす
ると、被削材１の未加工側１ａ、すなわち図示例でＬ送
り方向Ａの前方に押され未加工側１ａと切削工具２前方
との空間Ｎに流出させることができる。こうして空間Ｎ
に流出される切屑６ ｔ−ｊ被削拐ｌの未加工側１ａや
切削工具２に衝突し、この結果、切屑６のカールの曲率
半径ρが小さく匁ったシ、踊って螺旋が乱れると共に衝
撃によシ折断されるのである。
５を噴射しながら切削すると、切屑・６は曲率半径ρで
螺旋状にカールされる。これは、第２図に切削点部分を
拡大して示すように、切削点Ｑの近傍では被削材１およ
び切屑６が塑性状態となっており、仁の状態の切屑６に
高圧液体５の噴射力Ｗが作用すると、剪断すベシ方同が
変化して曲は変形が起り、切削点ＱにＬ曲はモーメント
が生じて切屑６が連続的にカールすることとなる。また
、螺旋状にカールされた切屑６は、第３図に示すように
、噴射ノズル４からの高圧液体５の噴射方向を適正にす
ると、被削材１の未加工側１ａ、すなわち図示例でＬ送
り方向Ａの前方に押され未加工側１ａと切削工具２前方
との空間Ｎに流出させることができる。こうして空間Ｎ
に流出される切屑６ ｔ−ｊ被削拐ｌの未加工側１ａや
切削工具２に衝突し、この結果、切屑６のカールの曲率
半径ρが小さく匁ったシ、踊って螺旋が乱れると共に衝
撃によシ折断されるのである。
このような高圧液体５の噴射による切屑６の細断は刃先
すくい面３への高圧液体５の噴射角度や噴射圧力が重要
な因子となる。そこで、第４図（ａ） （ｂ）に示すよ
うに噴射角度を水平面内で切削点Ｑから被削材１の軸直
角方向に引いた線Ｘを基単に送り方向Ａの後方にとった
水平角度αと、垂直面内で切削点Ｑから水平に引いた線
ｙを基準に上方にとった垂直角度βに分け、椎々の噴射
角度α、βに９いて切削を行ない切屑６のカールの外径
を測定し、第５図にその結果を示した。図中の円が切屑
６のカールの外径を定量的に示したものであり、例えば
α２６０度でβ＝４０度のとき線外径が５ＷＩＩ＋１で
あった。また、切削条件は、■旋削による外周切削、■
被削材が５ＵＳ３０４、■切削工具がノーズ半径０，８
ｗｔｔ＋、すくい角０度のＰ２０種超硬工具、■切込
角９０度、切削速度１２０ ｍ／ｍｌ 、切込み量０．
２ ｍ、送り量０−２ ｍ／ｒｅｖ、■噴射ノズルから
の噴射圧力３０ Ｋｒ／Ｃｊ Ｔある。
すくい面３への高圧液体５の噴射角度や噴射圧力が重要
な因子となる。そこで、第４図（ａ） （ｂ）に示すよ
うに噴射角度を水平面内で切削点Ｑから被削材１の軸直
角方向に引いた線Ｘを基単に送り方向Ａの後方にとった
水平角度αと、垂直面内で切削点Ｑから水平に引いた線
ｙを基準に上方にとった垂直角度βに分け、椎々の噴射
角度α、βに９いて切削を行ない切屑６のカールの外径
を測定し、第５図にその結果を示した。図中の円が切屑
６のカールの外径を定量的に示したものであり、例えば
α２６０度でβ＝４０度のとき線外径が５ＷＩＩ＋１で
あった。また、切削条件は、■旋削による外周切削、■
被削材が５ＵＳ３０４、■切削工具がノーズ半径０，８
ｗｔｔ＋、すくい角０度のＰ２０種超硬工具、■切込
角９０度、切削速度１２０ ｍ／ｍｌ 、切込み量０．
２ ｍ、送り量０−２ ｍ／ｒｅｖ、■噴射ノズルから
の噴射圧力３０ Ｋｒ／Ｃｊ Ｔある。
同図から明らかなように、切屑６のカールの外径は噴射
角度α、βに依存することがわかシ、水平角度αは切屑
流出角度α。を境に効果が大きく異なり上記の切削条件
■〜■の場合、この切屑流出角度α。は約１５度であり
、水平角度αが１５度から７５度の範囲が適正な値であ
る。
角度α、βに依存することがわかシ、水平角度αは切屑
流出角度α。を境に効果が大きく異なり上記の切削条件
■〜■の場合、この切屑流出角度α。は約１５度であり
、水平角度αが１５度から７５度の範囲が適正な値であ
る。
一方、垂直角度βは０度に近い程好ましく６０度以上で
扛効来が少ないことから０〜５５度の範囲が適正な値で
ある。また、第５図では切屑６のカール外径を示したが
、カール外径に応じて折断長さも変化し、カール外径が
小さい程切屑６の長さも短くなることが確認されておｐ
、上記の噴射角度α、βの適正な範囲では切屑６は処理
の容易な大きさに細断されることが確認されている。
扛効来が少ないことから０〜５５度の範囲が適正な値で
ある。また、第５図では切屑６のカール外径を示したが
、カール外径に応じて折断長さも変化し、カール外径が
小さい程切屑６の長さも短くなることが確認されておｐ
、上記の噴射角度α、βの適正な範囲では切屑６は処理
の容易な大きさに細断されることが確認されている。
上述の噴射角度α、βの適正な範囲で好ましい切屑の細
断が行なわれる理由として、水平角度αがα。≦α≦α
＋６０度では切屑６が空間Ｎに確実かつ効果的に流され
ることを意味し、α。〉αでＬ切屑６が空間Ｎと逆方向
に流される傾向をもち前述の衝突作用がなされない。ま
た、α〉αｏ＋６０度では切屑６の受圧面積が小さくな
って切屑６を螺旋状にカール変形させる曲げモーメント
が減少するため効果が少なくなる。
断が行なわれる理由として、水平角度αがα。≦α≦α
＋６０度では切屑６が空間Ｎに確実かつ効果的に流され
ることを意味し、α。〉αでＬ切屑６が空間Ｎと逆方向
に流される傾向をもち前述の衝突作用がなされない。ま
た、α〉αｏ＋６０度では切屑６の受圧面積が小さくな
って切屑６を螺旋状にカール変形させる曲げモーメント
が減少するため効果が少なくなる。
一方、垂直角度βとしては０度に近い方が最も曲げそ−
メントを与え易く、β〉６０度では切屑６０力−ル上部
から噴射力Ｗを加えるとととなるため切削点Ｑにカロわ
る曲はモーメントが小さくなって効果が少なくなる。こ
れらの傾向は各種被剛材等切削条件が変化しても同様で
あシ、噴射角度α、βの適正な値の範囲は殆んど変らな
い。
メントを与え易く、β〉６０度では切屑６０力−ル上部
から噴射力Ｗを加えるとととなるため切削点Ｑにカロわ
る曲はモーメントが小さくなって効果が少なくなる。こ
れらの傾向は各種被剛材等切削条件が変化しても同様で
あシ、噴射角度α、βの適正な値の範囲は殆んど変らな
い。
また、噴射圧力について第６図の切削条件■〜■と同一
条件でさらに■噴射角度α＝４０度β＝４０度して切削
を行ない、その結果を第７図に示した。同図から明らか
なように、噴射圧力を変化させた場合の切屑の状態から
、噴射圧力が高い程切屑に加わる噴射力Ｗが増大し細断
効果が大きくまることかわかシ、１０助／−以上の噴射
圧力であれば好ましい状態に細断される。この傾向は噴
射角度α、βについてと同様、各種被剛材等切削条件が
変化しても噴射圧力が１０ Ｋｆ／ｍ以上であれは有効
に細断されることはりんど変らな“・ 次に、本発明の切屑細断装置の一実施例を旋盤に適用し
た場合について説、明するが、第７図は全体の正面図、
第８図および第９図祉要部の断面図およびＢ−Ｂ断面図
である。
条件でさらに■噴射角度α＝４０度β＝４０度して切削
を行ない、その結果を第７図に示した。同図から明らか
なように、噴射圧力を変化させた場合の切屑の状態から
、噴射圧力が高い程切屑に加わる噴射力Ｗが増大し細断
効果が大きくまることかわかシ、１０助／−以上の噴射
圧力であれば好ましい状態に細断される。この傾向は噴
射角度α、βについてと同様、各種被剛材等切削条件が
変化しても噴射圧力が１０ Ｋｆ／ｍ以上であれは有効
に細断されることはりんど変らな“・ 次に、本発明の切屑細断装置の一実施例を旋盤に適用し
た場合について説、明するが、第７図は全体の正面図、
第８図および第９図祉要部の断面図およびＢ−Ｂ断面図
である。
旋盤１０の往復台１１上に切屑細断装置１２の支持板１
３が取付けられ、往復台１１に設置されている刃物台１
４の近傍に配置されている。
３が取付けられ、往復台１１に設置されている刃物台１
４の近傍に配置されている。
この支持板１３には、垂直平面内で円弧状とされた垂直
角度調整板１５が立設されその曲率中心が切削点Ｑ側と
なるようにしである。この垂直角度調整板１５には外形
の円弧と同心の円弧状の貫通した溝１６が形成され中心
よシ外側の溝内面にラック１７が形成しである。また、
この垂直角度調整板１５にはその両側をかかえ込むよう
に垂直摺動ホルダ１８が摺動可能に装着され、この垂直
摺動ホルダ１８に取付けられた垂直駆動モータ１９のビ
ニオン２０がラック１７と噛み合っておシ、垂直駆動モ
ータ１９を駆動することで垂直摺動ホルダ１８が垂直角
度調整板１５の曲率中心を向いた状態でこの垂直角度調
整板１５に沿って摺動される。
角度調整板１５が立設されその曲率中心が切削点Ｑ側と
なるようにしである。この垂直角度調整板１５には外形
の円弧と同心の円弧状の貫通した溝１６が形成され中心
よシ外側の溝内面にラック１７が形成しである。また、
この垂直角度調整板１５にはその両側をかかえ込むよう
に垂直摺動ホルダ１８が摺動可能に装着され、この垂直
摺動ホルダ１８に取付けられた垂直駆動モータ１９のビ
ニオン２０がラック１７と噛み合っておシ、垂直駆動モ
ータ１９を駆動することで垂直摺動ホルダ１８が垂直角
度調整板１５の曲率中心を向いた状態でこの垂直角度調
整板１５に沿って摺動される。
また、垂直摺動ホルダ１８の中心側端部には、水平面内
で円弧状とされ且つその曲率中心が垂直角度調整板１５
の曲率中心と一致する水平角度調整板２１が固定してお
る。この水平角度調整板２１も垂直角度調整板１５と同
様に、外形と同心の貫通した溝２２が形成されその中心
よシ外側の溝内側にラック２３が形成しである。
で円弧状とされ且つその曲率中心が垂直角度調整板１５
の曲率中心と一致する水平角度調整板２１が固定してお
る。この水平角度調整板２１も垂直角度調整板１５と同
様に、外形と同心の貫通した溝２２が形成されその中心
よシ外側の溝内側にラック２３が形成しである。
また、水平角度調整板２１にもこれを上下にかかえ込む
よう水平摺動ホルダ２４が摺動可能に装着され、水平摺
動ホルダ２４に取付けられた水平駆動モータ２５先端の
ビニオン２６がラック２３と噛み合っており、この水平
駆動そ一タ２５により水平摺動ホルダ２４が水平角度調
整板２１０曲率中心（垂直角度調整板１５の曲率中心と
同一）を向いた状態でこの水平角度調整板２１に沿って
摺動される。
よう水平摺動ホルダ２４が摺動可能に装着され、水平摺
動ホルダ２４に取付けられた水平駆動モータ２５先端の
ビニオン２６がラック２３と噛み合っており、この水平
駆動そ一タ２５により水平摺動ホルダ２４が水平角度調
整板２１０曲率中心（垂直角度調整板１５の曲率中心と
同一）を向いた状態でこの水平角度調整板２１に沿って
摺動される。
この水平摺動ホルダ２４の中心側端部に線噴射ノズル４
が溶接等で固定され、先端の噴射孔４ａが垂直および水
平角度調整板１５．２１の曲率中心を向くようになって
おシ、基端には高圧液体を供給する高圧液体供給管２７
が接続され、図示しない高圧液体供給装置に接続しであ
る。
が溶接等で固定され、先端の噴射孔４ａが垂直および水
平角度調整板１５．２１の曲率中心を向くようになって
おシ、基端には高圧液体を供給する高圧液体供給管２７
が接続され、図示しない高圧液体供給装置に接続しであ
る。
かように構成した切屑細断装置を使用する場合には、第
８図および第９図に示すように、刃物台１４に取付けら
れる切削工具２の刃先部Ｐが垂直および水平角度調整板
１５．２１の曲率中心とを１は一致するように固定した
のち旋削をｂなう。そして、この旋削中には、予め２つ
の駆動モータ１９．２５をそれぞれ駆動制御して噴射角
度α、βを上述の適正な値の範囲に設定した状態で噴射
ノズル４から切削工具２の刃先づ−くい面３に向けて高
圧液体（１０Ｋｇ／−以上）５を噴射する。
８図および第９図に示すように、刃物台１４に取付けら
れる切削工具２の刃先部Ｐが垂直および水平角度調整板
１５．２１の曲率中心とを１は一致するように固定した
のち旋削をｂなう。そして、この旋削中には、予め２つ
の駆動モータ１９．２５をそれぞれ駆動制御して噴射角
度α、βを上述の適正な値の範囲に設定した状態で噴射
ノズル４から切削工具２の刃先づ−くい面３に向けて高
圧液体（１０Ｋｇ／−以上）５を噴射する。
との結果、切屑６は高圧液体５によｐ螺旋状にカールさ
れ、その曲率を減じながら細断される。
れ、その曲率を減じながら細断される。
一方、切削条件等の変化に対応して噴射角度α、βを変
更した力、切削条件で変化する切屑６の流出角度α。に
対応して適正な噴射角度α。
更した力、切削条件で変化する切屑６の流出角度α。に
対応して適正な噴射角度α。
βに設定する場合には、垂直駆動モータ１９や水平駆動
モータ２５をそれぞれ駆動制御するだけで簡単に設定す
ることができ、従来のチップブレーカでは細断が困難で
あった仕上加工等によって発生する薄い切屑でも効果的
に細断できる。
モータ２５をそれぞれ駆動制御するだけで簡単に設定す
ることができ、従来のチップブレーカでは細断が困難で
あった仕上加工等によって発生する薄い切屑でも効果的
に細断できる。
したがって、オペレータへの危険もなく管理面でも有利
となシ、無人化運転も可能となる。
となシ、無人化運転も可能となる。
尚、上記実施例では垂直および水平の２組の駆動モータ
、ビニオン、ラックでそれぞれ噴射角度を調整可能とし
たが、自動化や遠隔化の必要のない場合には、これらを
廃止し単なる止め金とし、それぞれの角度調整板の溝へ
挿通したがルトとナツトとでホルダを固定する等の手動
式とすることもできる。また、噴射角度の調整を垂直角
度あるいは水平角度のいずれが一方のみを調整可能とし
、他方を固定式とすることも可能である。また、旋削に
限らず広く切削に適用できる。
、ビニオン、ラックでそれぞれ噴射角度を調整可能とし
たが、自動化や遠隔化の必要のない場合には、これらを
廃止し単なる止め金とし、それぞれの角度調整板の溝へ
挿通したがルトとナツトとでホルダを固定する等の手動
式とすることもできる。また、噴射角度の調整を垂直角
度あるいは水平角度のいずれが一方のみを調整可能とし
、他方を固定式とすることも可能である。また、旋削に
限らず広く切削に適用できる。
以上、実施例とともに具体的に１明したように本発明に
よれば、切削工具の刃先すくい面に向けて１０ Ｋ９／
ａｄ以上の高圧液体を噴射ノズルよシ水平角度を切屑流
出方向から６０度の範囲で且つ垂直角度を０度から５５
度の範囲に向けて噴射するようにしたので、発生する切
屑の厚さが薄い場合であっても確実かつ効率的に切屑を
細断することができる１、
よれば、切削工具の刃先すくい面に向けて１０ Ｋ９／
ａｄ以上の高圧液体を噴射ノズルよシ水平角度を切屑流
出方向から６０度の範囲で且つ垂直角度を０度から５５
度の範囲に向けて噴射するようにしたので、発生する切
屑の厚さが薄い場合であっても確実かつ効率的に切屑を
細断することができる１、
第１図〜第３図はそれぞれ本発明の切屑細断方法にかか
る原理説明図、第４図（ａ） （ｂ）はそれぞれ高圧液
体の噴射角度の説明図、第５図は噴射角度と切屑のカー
ル外径との関係を表わす説明図、第６図は噴射圧力と切
屑の細断状態との関係全表わす説明図、第７図〜第９図
は本発明の切屑細断装置の一実施例を旋盤に適用した場
合にかかシ、第７図は全体の正面図、第８図および第９
図は要部の断面図およびＢ−Ｂ断面図である。 図面中、 ｌは被剛材、 ２Ｌ切削工具、 ３は刃先すくい面、 ４は噴射ノズル、 ５は高圧液体、 ６は切屑、 １１は往復台、 １２は切屑細断装置、 １３は支持板、 １４は刃物台、 １５は垂直角度調整板、 １８は垂直摺動ホルダ、 ２１は水平角度調整板、 ２４は水平摺動ホルダ、 Ａは送υ方回、 Ｑは切削点、 Ｗは噴射力、 αは水平角度、 βは垂直角度、 α。は切屑流出角度である。 特許出願人 三菱重工業株式会社 復代理人 弁理士 光 石 士 部 （他１名） 第４図 （０） λ （ｂ）
る原理説明図、第４図（ａ） （ｂ）はそれぞれ高圧液
体の噴射角度の説明図、第５図は噴射角度と切屑のカー
ル外径との関係を表わす説明図、第６図は噴射圧力と切
屑の細断状態との関係全表わす説明図、第７図〜第９図
は本発明の切屑細断装置の一実施例を旋盤に適用した場
合にかかシ、第７図は全体の正面図、第８図および第９
図は要部の断面図およびＢ−Ｂ断面図である。 図面中、 ｌは被剛材、 ２Ｌ切削工具、 ３は刃先すくい面、 ４は噴射ノズル、 ５は高圧液体、 ６は切屑、 １１は往復台、 １２は切屑細断装置、 １３は支持板、 １４は刃物台、 １５は垂直角度調整板、 １８は垂直摺動ホルダ、 ２１は水平角度調整板、 ２４は水平摺動ホルダ、 Ａは送υ方回、 Ｑは切削点、 Ｗは噴射力、 αは水平角度、 βは垂直角度、 α。は切屑流出角度である。 特許出願人 三菱重工業株式会社 復代理人 弁理士 光 石 士 部 （他１名） 第４図 （０） λ （ｂ）
Claims (2)
- （１）切削工具の刃先すくい面に向けて１０Ｋｖ／ｃｄ
以上の高圧液体をその噴射角度が水平方向では切屑流出
方向から６０度の範囲で且つ垂直方向で社０度から５５
度の範囲で切屑を被剛材の未加工側に押圧するよう噴射
し、この切屑のカールの曲率半径を縮小化すると共に微
細化するようにしたことを％徴とする切屑細断方法。 - （２） 切削工具が取付けられる工具台の近傍に支持台
を設け、この支持台に一点を中心に水平角度を調整し得
る水平角度調整機構と前記一点を中心に垂直角度を調整
し得る垂直角度調整機構との少なくともいずれか一方を
介して噴射ノズルを設け、この噴射ノズルに１０に体以
上の高圧液体を供給する供給手段を具えたことを特徴と
する切屑細断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58190944A JPS6085803A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 切屑細断方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58190944A JPS6085803A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 切屑細断方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6085803A true JPS6085803A (ja) | 1985-05-15 |
Family
ID=16266267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58190944A Pending JPS6085803A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 切屑細断方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6085803A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990014913A1 (en) * | 1989-05-30 | 1990-12-13 | Kennametal Inc. | Tool assembly with a hydraulic chip-breaking fluid system |
| EP0624429A1 (en) * | 1993-05-10 | 1994-11-17 | Minganti International Limited | Method for the controlled removal of chips in boring mills and boring mills produced with this method |
| JP2020507161A (ja) * | 2017-02-16 | 2020-03-05 | エレメント シックス （ユーケイ） リミテッド | 切削工具エッジの特性化 |
-
1983
- 1983-10-14 JP JP58190944A patent/JPS6085803A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990014913A1 (en) * | 1989-05-30 | 1990-12-13 | Kennametal Inc. | Tool assembly with a hydraulic chip-breaking fluid system |
| JPH0673763B2 (ja) * | 1989-05-30 | 1994-09-21 | ケンナメタル インコーポレイテッド | 水力式チップ破壊流体システムを伴った工具アッセンブリー |
| EP0426808B1 (en) * | 1989-05-30 | 1997-03-05 | Kennametal Inc. | Tool assembly with a hydraulic chip-breaking fluid system |
| EP0624429A1 (en) * | 1993-05-10 | 1994-11-17 | Minganti International Limited | Method for the controlled removal of chips in boring mills and boring mills produced with this method |
| US5560270A (en) * | 1993-05-10 | 1996-10-01 | Minganti International Limited | Method for the controlled removal of chips in boring mills |
| JP2020507161A (ja) * | 2017-02-16 | 2020-03-05 | エレメント シックス （ユーケイ） リミテッド | 切削工具エッジの特性化 |
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