JPS6086078A - 熱間補修用吹付材 - Google Patents
熱間補修用吹付材Info
- Publication number
- JPS6086078A JPS6086078A JP58190845A JP19084583A JPS6086078A JP S6086078 A JPS6086078 A JP S6086078A JP 58190845 A JP58190845 A JP 58190845A JP 19084583 A JP19084583 A JP 19084583A JP S6086078 A JPS6086078 A JP S6086078A
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- JP
- Japan
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- carbon
- spray material
- resin
- steel
- sprayed
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- Ceramic Products (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、特に炭素含有面４人物で内張すされた転炉の
熱間補修に好適な吹付材に関するものである。
熱間補修に好適な吹付材に関するものである。
（発明の目的）
転炉、電気炉、取鍋、混銑車、出５ｊｌｉｊ樋などの内
張シは、溶銑、溶鋼、スラグなどによる化学的・機械的
作用で局部損傷されることから、損傷個所を吹付材で補
修することにより、炉寿命の延長を図ることが行われて
いる。
張シは、溶銑、溶鋼、スラグなどによる化学的・機械的
作用で局部損傷されることから、損傷個所を吹付材で補
修することにより、炉寿命の延長を図ることが行われて
いる。
吹付材の材質は、耐火材料に結合剤としてリン酸塩また
はケイ酸塩を添加してなるものが一般的であるが、最近
の炉操業の過酷化とともに、十分な耐用性を得ていない
。また、例えばマグネシア−カーボン質耐火物、アルミ
ナ−炭化珪素−カーボン質耐火物などのような炭素含有
耐火物に対しては、なじみが悪いことから接着性に劣る
。
はケイ酸塩を添加してなるものが一般的であるが、最近
の炉操業の過酷化とともに、十分な耐用性を得ていない
。また、例えばマグネシア−カーボン質耐火物、アルミ
ナ−炭化珪素−カーボン質耐火物などのような炭素含有
耐火物に対しては、なじみが悪いことから接着性に劣る
。
そこで、上記欠点を解決するものとして、炭素質樹脂を
結合剤とした吹付材が提案されている。
結合剤とした吹付材が提案されている。
例えば、特開昭５５−４２２５．１号２％開昭５５−４
２２１８号、特開昭５５−１０４９７８号、特開昭５５
−１３０８６８号、特開昭５５−１４０７６８号のとお
りである。この吹付材は壁面に吹付けられると、炉壁面
の熱で結合剤である炭素質樹脂が炭素化し、炭素結合組
織を形成して吹付材に高耐食性、高熱間強度を付与する
ものである。炭素質樹脂は炭素に濡れやすいため、炭素
含有耐火物に対する接着性も高い。
２２１８号、特開昭５５−１０４９７８号、特開昭５５
−１３０８６８号、特開昭５５−１４０７６８号のとお
りである。この吹付材は壁面に吹付けられると、炉壁面
の熱で結合剤である炭素質樹脂が炭素化し、炭素結合組
織を形成して吹付材に高耐食性、高熱間強度を付与する
ものである。炭素質樹脂は炭素に濡れやすいため、炭素
含有耐火物に対する接着性も高い。
しかしながら、この種め吹付材は吹付は初期に吹付層の
中心部分が組織強度に劣るという欠点がある。これは、
炉壁面と炉内雰囲気からの熱が中心部分まで到達せず、
十分な炭素化反応がなされていないためと思われる。こ
の現象は、補修時の炉壁面温度が低いほど顕著である。
中心部分が組織強度に劣るという欠点がある。これは、
炉壁面と炉内雰囲気からの熱が中心部分まで到達せず、
十分な炭素化反応がなされていないためと思われる。こ
の現象は、補修時の炉壁面温度が低いほど顕著である。
従って、吹付層厚みを増しても、それに比例した補修効
果が得られない、 （発明の構成） 第１発明は、上記従来材質の欠点を解決することを目的
とし、その特徴とするところは、耐火材料と炭素質樹脂
とからなる配合物に、金属ファイバーを添加してなる熱
間補修用吹付材である。
果が得られない、 （発明の構成） 第１発明は、上記従来材質の欠点を解決することを目的
とし、その特徴とするところは、耐火材料と炭素質樹脂
とからなる配合物に、金属ファイバーを添加してなる熱
間補修用吹付材である。
金属ファイバーは、耐火材料に比べて熱伝導率が格段に
すぐれ、しかもそれがファイバー状であることで、炉壁
面あるいは炉内雰囲気の熱を吹付層の中心部に伝導する
媒体となり、炭素質樹脂の炭素化反応を促進して、吹付
層全体を迅速、かつ、むらなく炭素結合組織にするもの
である。
すぐれ、しかもそれがファイバー状であることで、炉壁
面あるいは炉内雰囲気の熱を吹付層の中心部に伝導する
媒体となり、炭素質樹脂の炭素化反応を促進して、吹付
層全体を迅速、かつ、むらなく炭素結合組織にするもの
である。
金属ファイバーはこれ以外にも耐スポーリング性、耐摩
耗性の付与、スポーリングに夷９生じた亀裂の進展を阻
止して剥落を防止するなどの効果を合わせもつ。
耗性の付与、スポーリングに夷９生じた亀裂の進展を阻
止して剥落を防止するなどの効果を合わせもつ。
第１発明の構成をさらに詳述する。
耐火材料は特に限定するものではなく、補修対象と力る
内張り材質に合わせて適宜決定する。例えば、マグネシ
ア、クロム、スピネル、ドロマイト。
内張り材質に合わせて適宜決定する。例えば、マグネシ
ア、クロム、スピネル、ドロマイト。
カルンア、アルミナ、シリカ、ムライト、ジルコン。
ジルコニアなどの環基性、中性、酸性の耐火性金属酸化
物から選ばれる１種または２種以上。必要により、さら
にこれに炭素、炭化物、９化物、消石灰などが組合わさ
れる。吹付材が転炉用の場合は、この中でも填塞性材質
が好ましい。
物から選ばれる１種または２種以上。必要により、さら
にこれに炭素、炭化物、９化物、消石灰などが組合わさ
れる。吹付材が転炉用の場合は、この中でも填塞性材質
が好ましい。
本発明でいう炭素質樹脂とは、高温に加熱されると、炭
素化あるいはコークス化する有機化合物のことであって
、具体的には粉末状の熱硬化性樹脂（例えば、フェノー
ル樹脂、フラン樹脂、エポキシｉＩ′Ｌ！脂、メラεン
樹脂）、瀝青物質（各種ピッチ。
素化あるいはコークス化する有機化合物のことであって
、具体的には粉末状の熱硬化性樹脂（例えば、フェノー
ル樹脂、フラン樹脂、エポキシｉＩ′Ｌ！脂、メラεン
樹脂）、瀝青物質（各種ピッチ。
コールタール）、硬化剤を添加した粉末状熱可塑性樹脂
（例えば、ボリブデン樹脂、ビニールポリマー）、その
他の樹脂（例えば、クマｂン樹脂、アタクチックポリプ
ロピレン、ポリエステル）などの１種または２種以上が
使用される。
（例えば、ボリブデン樹脂、ビニールポリマー）、その
他の樹脂（例えば、クマｂン樹脂、アタクチックポリプ
ロピレン、ポリエステル）などの１種または２種以上が
使用される。
一般には、この中でも残留炭素含有量が高いピッチ（炭
化率５２．５ｗｔ係）、フェノール樹脂（５２１ｗｔ％
）、フラン樹脂（４９，１ｗｔ％）などが好ましい。
化率５２．５ｗｔ係）、フェノール樹脂（５２１ｗｔ％
）、フラン樹脂（４９，１ｗｔ％）などが好ましい。
耐火材料と炭素質樹脂との割合は、従来のこの種の吹付
材と同様にすればよく、特に限定するものではないが、
好ましくは炭素質樹脂２〜５５ｗｔ％。
材と同様にすればよく、特に限定するものではないが、
好ましくは炭素質樹脂２〜５５ｗｔ％。
残部耐火材料とする。炭素質樹脂が２ｗｒ％未満では十
分な炭素結合組織が得られず、５５ｗｔ係を超すと耐火
材料が少な過ぎて耐食性低下の傾向を示す。
分な炭素結合組織が得られず、５５ｗｔ係を超すと耐火
材料が少な過ぎて耐食性低下の傾向を示す。
金属ファイバーで好ましいのはスチールファイバーであ
って、スチールファイバーの種類としては一般に耐熱、
耐食性を必要とするためステンレス鋼ファイバーを用い
るのが好ましいが、その他炭素鋼、特殊鋼（Ｎｉ−Ｃｒ
鋼、 Ｃｒ−Ｍｏ ９４ ＋ Ｃｒ鋼。
って、スチールファイバーの種類としては一般に耐熱、
耐食性を必要とするためステンレス鋼ファイバーを用い
るのが好ましいが、その他炭素鋼、特殊鋼（Ｎｉ−Ｃｒ
鋼、 Ｃｒ−Ｍｏ ９４ ＋ Ｃｒ鋼。
Ｃｒ−Ｖ鋼）、Ａ７！、ＡＡ！合金、 Ｃｕ Ｃｕ合金
等のファイバーが使用可能である。形状２寸法は、線２
曲線、山形、波形等の種々のものが使用され、直径０．
０１〜３闘、望【７〈は０．１〜２龍の円形断面または
これに相当する断面積を有する異形断面を有し、直径の
約１００倍程度もしくはそれ以下の長さのものが好まし
い。
等のファイバーが使用可能である。形状２寸法は、線２
曲線、山形、波形等の種々のものが使用され、直径０．
０１〜３闘、望【７〈は０．１〜２龍の円形断面または
これに相当する断面積を有する異形断面を有し、直径の
約１００倍程度もしくはそれ以下の長さのものが好まし
い。
前記耐火材料と炭素質樹脂とからなる配合物に対するス
チールファイバーの添加量は、スチールファイバーの形
状・寸法にもよるが、１５Ｗ１％以下、好ましくは０．
５〜１０ｗｔ％である。スチールファイバーは低融点物
質なので多すぎると吹付材の耐食性全低下させ、また、
スチールファイバー０分散性が悪くなる。
チールファイバーの添加量は、スチールファイバーの形
状・寸法にもよるが、１５Ｗ１％以下、好ましくは０．
５〜１０ｗｔ％である。スチールファイバーは低融点物
質なので多すぎると吹付材の耐食性全低下させ、また、
スチールファイバー０分散性が悪くなる。
この他にも、吹付材の充填性を向上させるために、湿潤
剤を１０ｗｔ％以下添加するのが好ましい。
剤を１０ｗｔ％以下添加するのが好ましい。
湿潤剤の例としては、エチレングライコール（沸点１９
８°Ｃ）、またはジエチレングライコール（同２４５℃
）、プロピレングライコール（同１８８．２℃）。
８°Ｃ）、またはジエチレングライコール（同２４５℃
）、プロピレングライコール（同１８８．２℃）。
ポリエチレングライコール（同１９８°Ｃ）、グリセさ
らに吹付は直後の付着性を付与するために、例えばリン
酸塩、ケイ酸塩、ホウ酸塩、苦汁など’１１５ｗｔ％以
下添加してもよい。多すぎると、吹付材の早期の強度発
現で炭素質樹脂の流動拡散を阻止し、内張りとの接着性
を低下させる。
らに吹付は直後の付着性を付与するために、例えばリン
酸塩、ケイ酸塩、ホウ酸塩、苦汁など’１１５ｗｔ％以
下添加してもよい。多すぎると、吹付材の早期の強度発
現で炭素質樹脂の流動拡散を阻止し、内張りとの接着性
を低下させる。
以上の配合物の混合方法は、適宜粒度に調整したものを
単に混合してもよいし、例えば特開昭５５−４２２５１
号、特開昭５５−１０４９７８号などに見られるとおり
、耐火材料と炭素質樹脂とで一旦、造粒してから他の添
加物を混合してもよい。
単に混合してもよいし、例えば特開昭５５−４２２５１
号、特開昭５５−１０４９７８号などに見られるとおり
、耐火材料と炭素質樹脂とで一旦、造粒してから他の添
加物を混合してもよい。
本発明のように、炭素結合で組織強度を図る吹付材は、
炭素を含有していることから、酸化に対する抵抗性に劣
るという問題がある。そこで、耐火物の酸化防止剤とし
て周知の金属粉を添加することが考えられる。金属粉は
、粉末状であるため反応が早く効果的である反面、使用
初期しか効果が得られない欠点がある。ところが、スチ
ールファイバーとの組合せにより、使用初期は金属粉、
それ以後はスチールファイバーが作用し、酸化防止効果
が長期に及ぶことがわかった。スチールファイバーは、
表面積が少々いため、高温化においても反応速度が小さ
いからと思われる。
炭素を含有していることから、酸化に対する抵抗性に劣
るという問題がある。そこで、耐火物の酸化防止剤とし
て周知の金属粉を添加することが考えられる。金属粉は
、粉末状であるため反応が早く効果的である反面、使用
初期しか効果が得られない欠点がある。ところが、スチ
ールファイバーとの組合せにより、使用初期は金属粉、
それ以後はスチールファイバーが作用し、酸化防止効果
が長期に及ぶことがわかった。スチールファイバーは、
表面積が少々いため、高温化においても反応速度が小さ
いからと思われる。
第２発明は、前記第１発明の吹付材に、さらに金属粉を
添加することを特徴としたものである。
添加することを特徴としたものである。
金属粉の具体例は、アルミニウム、シリコン。
クロム、マグネシウム、チタニウム、鉄、フェロシリコ
ン、フェロクロムなどを単体、または２種以上の組合せ
、あるいはそれらの合金である。効果および経済性から
考慮すると、アルミニウムが最も好ましい。添加量は１
５ｗｔ％以下、好ましくは０３〜１．５ｗｔ％である、
多すぎると、吹付材の耐食性が低下の傾向を示す。
ン、フェロクロムなどを単体、または２種以上の組合せ
、あるいはそれらの合金である。効果および経済性から
考慮すると、アルミニウムが最も好ましい。添加量は１
５ｗｔ％以下、好ましくは０３〜１．５ｗｔ％である、
多すぎると、吹付材の耐食性が低下の傾向を示す。
吹付に使用する吹付ガンは、従来公知のいずれのタイプ
でもよいが、作業性の点から見て、吹付材への添加水が
ノズル先端付近で添加される乾式タイプのものが好まし
い。
でもよいが、作業性の点から見て、吹付材への添加水が
ノズル先端付近で添加される乾式タイプのものが好まし
い。
（実施例）
つぎに本発明実施例とその比較例を示す。
第１表
０内の数値は外掛ｗＬ％
第２表は、マグネシアクリンカ−の微粉とピッチとの造
粒物を配合した例である。
粒物を配合した例である。
第２表
０内の数値は外掛ｗ４チ
第１表、第２表における試験方法の詳細は次のとおりで
ある。
ある。
※１ 炭化率；、ＪＩＳ−に−２４２１に準じて測定。
※２ 曲げ強さ；酸化性雰囲気下、各温度で３０分加熱
後、測定、 ※３ 圧縮強さ；コークスプリーズに詰め、１２００℃
で各時間加熱後、測定。
後、測定、 ※３ 圧縮強さ；コークスプリーズに詰め、１２００℃
で各時間加熱後、測定。
以上の測定は、乾式ガンで吹刊後の吹付材を試験片とし
た。
た。
第２表における造粒物※４は、０．５ｍ＋π以下のマグ
ネシアクリンカ−と、加熱溶融したピッチとの混合物を
滴下法により、５ ｍｕ以下に造粒したものである。
ネシアクリンカ−と、加熱溶融したピッチとの混合物を
滴下法により、５ ｍｕ以下に造粒したものである。
（発明の効果）
第１表および第２表において、本発明実施例は１２００
°Ｃ，１４００℃のいずれの温度で加熱後も曲げ強さが
大きく、しかもその差が少ない。本発明の吹付材が各温
度を通じて、耐酸化性にすぐれているからと思われる。
°Ｃ，１４００℃のいずれの温度で加熱後も曲げ強さが
大きく、しかもその差が少ない。本発明の吹付材が各温
度を通じて、耐酸化性にすぐれているからと思われる。
また、圧縮強さについて、本発明実施例は、加熱時間の
比較的短いものも犬きな数値を示しているが、これはス
チールファイバーの熱伝導作用で炭素結合組織の生成が
促進されたためと思われる。
比較的短いものも犬きな数値を示しているが、これはス
チールファイバーの熱伝導作用で炭素結合組織の生成が
促進されたためと思われる。
第１表に示す各側の一部を使用してマグネシア−カーボ
ン質レンガで内張すされた２５０１転炉の熱間補修を行
った。その効果を第３表に示す。
ン質レンガで内張すされた２５０１転炉の熱間補修を行
った。その効果を第３表に示す。
第３表
なお、以上の実施例はいずれも耐火性骨材にマグネシア
クリンカ−を使用した例を示したが、これ以外の種類の
耐火性骨材の場合も、はぼ同様な結果が得られた。
クリンカ−を使用した例を示したが、これ以外の種類の
耐火性骨材の場合も、はぼ同様な結果が得られた。
Claims (2)
- （１） 耐火材料と炭素質樹脂とからなる配合物に対し
、金属ファイバーを添加してなる熱間補修用吹付ぜ。 - （２）耐火材料と炭素質樹脂とからなる配合物に対し、
金属ファイバーおよび金属粉を添加してなる熱間補修用
吹付材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58190845A JPS6086078A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 熱間補修用吹付材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58190845A JPS6086078A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 熱間補修用吹付材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086078A true JPS6086078A (ja) | 1985-05-15 |
| JPS6156191B2 JPS6156191B2 (ja) | 1986-12-01 |
Family
ID=16264725
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58190845A Granted JPS6086078A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 熱間補修用吹付材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086078A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62120420A (ja) * | 1985-11-19 | 1987-06-01 | Harima Refract Co Ltd | 真空脱ガス装置環流管の補修方法 |
| JPS63311083A (ja) * | 1987-06-13 | 1988-12-19 | 九州耐火▲れん▼瓦株式会社 | 熱間補修用成形体 |
| JPH03150271A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-26 | Harima Ceramic Co Ltd | 高炉炉壁補修用圧入材 |
| JP2006306629A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Kurosaki Harima Corp | 水砕スラグ製造装置 |
| JP2007106630A (ja) * | 2005-10-13 | 2007-04-26 | Kurosaki Harima Corp | 耐火性吹付材およびそれを使用した吹付け施工方法 |
| JP2008120635A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Shinagawa Refract Co Ltd | 熱間吹付け補修材 |
| JP2008230870A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Nippon Steel Corp | 窯炉の熱間補修方法、及びこの方法に使用される窯炉用補修材 |
| JP2008285379A (ja) * | 2007-05-18 | 2008-11-27 | Shinagawa Refract Co Ltd | 焼付け補修材 |
-
1983
- 1983-10-14 JP JP58190845A patent/JPS6086078A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62120420A (ja) * | 1985-11-19 | 1987-06-01 | Harima Refract Co Ltd | 真空脱ガス装置環流管の補修方法 |
| JPS63311083A (ja) * | 1987-06-13 | 1988-12-19 | 九州耐火▲れん▼瓦株式会社 | 熱間補修用成形体 |
| JPH03150271A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-26 | Harima Ceramic Co Ltd | 高炉炉壁補修用圧入材 |
| JP2006306629A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-11-09 | Kurosaki Harima Corp | 水砕スラグ製造装置 |
| JP2007106630A (ja) * | 2005-10-13 | 2007-04-26 | Kurosaki Harima Corp | 耐火性吹付材およびそれを使用した吹付け施工方法 |
| JP2008120635A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Shinagawa Refract Co Ltd | 熱間吹付け補修材 |
| JP2008230870A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Nippon Steel Corp | 窯炉の熱間補修方法、及びこの方法に使用される窯炉用補修材 |
| JP2008285379A (ja) * | 2007-05-18 | 2008-11-27 | Shinagawa Refract Co Ltd | 焼付け補修材 |
| RU2484061C2 (ru) * | 2007-05-18 | 2013-06-10 | Синагава Рифрэкториз Ко., Лтд. | Смесь для горячего ремонта литейного оборудования |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6156191B2 (ja) | 1986-12-01 |
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