JPS6086733A - 陰極線管の製法 - Google Patents
陰極線管の製法Info
- Publication number
- JPS6086733A JPS6086733A JP19465883A JP19465883A JPS6086733A JP S6086733 A JPS6086733 A JP S6086733A JP 19465883 A JP19465883 A JP 19465883A JP 19465883 A JP19465883 A JP 19465883A JP S6086733 A JPS6086733 A JP S6086733A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cathode ray
- temperature
- ray tube
- glass
- vacuum pump
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J9/00—Apparatus or processes specially adapted for the manufacture, installation, removal, maintenance of electric discharge tubes, discharge lamps, or parts thereof; Recovery of material from discharge tubes or lamps
- H01J9/38—Exhausting, degassing, filling, or cleaning vessels
- H01J9/385—Exhausting vessels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は陰極線管の製法に関し、特に排気時間を短縮し
、生産性の向上を図るようにしたものである。
、生産性の向上を図るようにしたものである。
背景技術とその問題点
例えば、１８インチ以上の大型の陰極線管は、その形状
か太きいために、大気圧に対する強度もより高いものが
要求される。従って、これを構成するガラスの肉厚は相
当量厚くされている。例えば、ガラスの肉厚は、パネル
中央部で、！８インチの陰極線管では１１朋、２０イン
チの陰極線管では１３．５ ｒｔａｎである。尚、陰極
線管を構成するガラスの肉厚の一番厚いところはパネル
周辺のコーナ一部であるが、通常肉厚と呼ぶときは、パ
ネル中央部を規準としている。
か太きいために、大気圧に対する強度もより高いものが
要求される。従って、これを構成するガラスの肉厚は相
当量厚くされている。例えば、ガラスの肉厚は、パネル
中央部で、！８インチの陰極線管では１１朋、２０イン
チの陰極線管では１３．５ ｒｔａｎである。尚、陰極
線管を構成するガラスの肉厚の一番厚いところはパネル
周辺のコーナ一部であるが、通常肉厚と呼ぶときは、パ
ネル中央部を規準としている。
第１図はこのような大型の陰極線管の排気工程を示すも
のである。
のである。
まず、■室温から最高温度、例えば４００℃まで、−率
に７〜８°Ｖ分の昇温速度で陰極線管の温度を徐々に上
げる。尚、真空ポンプは室温の状態から作動させる。
に７〜８°Ｖ分の昇温速度で陰極線管の温度を徐々に上
げる。尚、真空ポンプは室温の状態から作動させる。
この場合、陰極線管の加熱は、例えば第２図に示すよう
にして行なわれる。
にして行なわれる。
同図において、（１）は加熱炉であり、図面垂直方向に
伸びた形状のものであり、その炉壁には加熱用のヒータ
ー（２）−が配される。また、（３１は拡散ポンプ（４
）、ロータリーポンプ（５１よりなる負空ポンプ（わ１
気装Ｗ）を有する台車である。そして、（６）は陰極線
管であり、図示のように台車（３）上に固定された状態
で加熱炉ｉＩ＋内を通されて加熱される。
伸びた形状のものであり、その炉壁には加熱用のヒータ
ー（２）−が配される。また、（３１は拡散ポンプ（４
）、ロータリーポンプ（５１よりなる負空ポンプ（わ１
気装Ｗ）を有する台車である。そして、（６）は陰極線
管であり、図示のように台車（３）上に固定された状態
で加熱炉ｉＩ＋内を通されて加熱される。
次に、■最高温度の状態を所定時間、例えば１０分間保
持する。
持する。
次に、■−率に４〜５°Ｃ１０の冷却速度で室温まで冷
却して排気工程を終了する。
却して排気工程を終了する。
ところで通常昇温の場合は、その昇温過程でガラスの内
外面に温度差を生じ、外面が内面に対して常に温度の高
い関係にある。大型の陰極線管の場合は、上述したよう
にガラスの肉厚が厚いため特にその傾向が強く、ガラス
の熱膨張の差により、その内面に非常に大きな内部応力
が発生する。また、上述した従来の工程では、室温の状
態から真空ポンプを作動させているため、陰極線管に加
わる大気圧の影響による外部応力が発生する。そしてこ
れが上述した内部応力に付加される。
外面に温度差を生じ、外面が内面に対して常に温度の高
い関係にある。大型の陰極線管の場合は、上述したよう
にガラスの肉厚が厚いため特にその傾向が強く、ガラス
の熱膨張の差により、その内面に非常に大きな内部応力
が発生する。また、上述した従来の工程では、室温の状
態から真空ポンプを作動させているため、陰極線管に加
わる大気圧の影響による外部応力が発生する。そしてこ
れが上述した内部応力に付加される。
上述した昇温速度（７〜ｓ ”ｃ／＋ ）は、これらの
応力とガラスの強度とのバランスの下に決定されたもの
である。尚、冷却速度（４〜５℃層）も、同様の原理に
より、外面の応力とガラスの強度とのバランスの下に決
定されたものである。
応力とガラスの強度とのバランスの下に決定されたもの
である。尚、冷却速度（４〜５℃層）も、同様の原理に
より、外面の応力とガラスの強度とのバランスの下に決
定されたものである。
従って、従来の排気工程によっては、生産性の向上を図
るために、排気時間を短縮しようとしても、これらの昇
温速度、冷却速度により自ずと制限されてしまう。即ち
、昇温速度や冷却速度をこれ以上速くすると、ガラスに
発生する応力とガラスの強度とのバランスがくずれ、つ
いには、陰極線管が爆縮するといった事態が発生する。
るために、排気時間を短縮しようとしても、これらの昇
温速度、冷却速度により自ずと制限されてしまう。即ち
、昇温速度や冷却速度をこれ以上速くすると、ガラスに
発生する応力とガラスの強度とのバランスがくずれ、つ
いには、陰極線管が爆縮するといった事態が発生する。
発明の目的
本発明は斯る点に鑑みてなされたもので、爆縮等のトラ
ブルを生じることなく、かつガスの実効排気量を減する
ことなく、排気時間を短縮でき、生産性の向上を図るこ
とができるようにしたものである。
ブルを生じることなく、かつガスの実効排気量を減する
ことなく、排気時間を短縮でき、生産性の向上を図るこ
とができるようにしたものである。
発明の概要
本発明は上記目的を達成するため、陰極線管のパネル中
央部のガラスの肉厚が略１０Ｔｒａ以上のものにおいて
、室温から２００℃〜３００℃まで真空ポンプを作動さ
せずに急速度で加熱し、次に上記真空ポンプを作動むげ
に数分保持して上記ガラスの内外面の温度差を減じ、次
に最高温度まで所定昇温速度で加熱しながら上記真空ポ
ンプを作動させて上記陰極線管内の真空排気をし、次に
上記最高温度で所定時間保持した後冷却することを特徴
とするものである。
央部のガラスの肉厚が略１０Ｔｒａ以上のものにおいて
、室温から２００℃〜３００℃まで真空ポンプを作動さ
せずに急速度で加熱し、次に上記真空ポンプを作動むげ
に数分保持して上記ガラスの内外面の温度差を減じ、次
に最高温度まで所定昇温速度で加熱しながら上記真空ポ
ンプを作動させて上記陰極線管内の真空排気をし、次に
上記最高温度で所定時間保持した後冷却することを特徴
とするものである。
実施例
以下、第３図を参照しながら、本発明の一実施例につき
説明しよう。第３図は本例における排気工程を示すもの
である。
説明しよう。第３図は本例における排気工程を示すもの
である。
本例における排気工程は、まず、■真空ポンプを作動さ
せずに、室温から２５０℃付近まで、１５〜１７°Ｃ／
ｅの昇温速度で陰極線管の温度を急速に上げる。この場
合、昇温速度が従来の略２倍であるが、この期間真空ポ
ンプは作動していないので、大気圧の影響による外部応
力は発生せず、爆縮等のトラブルは生じない。
せずに、室温から２５０℃付近まで、１５〜１７°Ｃ／
ｅの昇温速度で陰極線管の温度を急速に上げる。この場
合、昇温速度が従来の略２倍であるが、この期間真空ポ
ンプは作動していないので、大気圧の影響による外部応
力は発生せず、爆縮等のトラブルは生じない。
次に、■′真空ポンプを作動させずに、この２５０℃付
近で数分、例えば３分間保持し、ガラスの内面温度が外
面温度にほどよく近づくようにする。そして、内外面の
温度差による内部応力を、真空下で陰極線管が爆縮等の
トラブルを生じない程度まで下げる。
近で数分、例えば３分間保持し、ガラスの内面温度が外
面温度にほどよく近づくようにする。そして、内外面の
温度差による内部応力を、真空下で陰極線管が爆縮等の
トラブルを生じない程度まで下げる。
次に、■真空ポンプを作動させて排気をしながら、最高
温度、本例では４００℃まで、７〜８°９扮の昇温速度
で陰極線管の温度を徐々に上げろ。この昇温速度は従来
と同様に真空下におけるガラスに発生する応力とガラス
の強度とのバランスの下に決定されたものである。
温度、本例では４００℃まで、７〜８°９扮の昇温速度
で陰極線管の温度を徐々に上げろ。この昇温速度は従来
と同様に真空下におけるガラスに発生する応力とガラス
の強度とのバランスの下に決定されたものである。
次に、■最高温度の状態を所定時間、例えば１０分間保
持する。
持する。
次に、■−率に４〜５°Ｃ／Ｇの冷却速度で室温まで冷
却して排気工程を終了する。
却して排気工程を終了する。
の工程と同様である。
このような本例の排気工程によっては、陰極線管の温度
が２５０℃付近から真空ポンプを作動させるものであり
、この２５０℃付近までの昇温速度を従来の略２倍に上
げることができ、従ってその分だけ排気時間を短縮でき
、生産性の向上を図ることができる。例えば本例におい
ては、従来に比べ約２０分（１７％）の時間短縮が実現
された。
が２５０℃付近から真空ポンプを作動させるものであり
、この２５０℃付近までの昇温速度を従来の略２倍に上
げることができ、従ってその分だけ排気時間を短縮でき
、生産性の向上を図ることができる。例えば本例におい
ては、従来に比べ約２０分（１７％）の時間短縮が実現
された。
尚、本例においては、真空ポンプの作動時間は従来に比
べて短縮されるが、排気特性、即ち実効ガス排気量とし
ては従来とそれ程変らない。これを以下に説明する。
べて短縮されるが、排気特性、即ち実効ガス排気量とし
ては従来とそれ程変らない。これを以下に説明する。
第４図はガラスからの放出ガス量（常温常気圧時）と焼
成温度との関係を示している。そして、同図破線ａで示
１ものは水（Ｈ２Ｏ）であり、一点鎖線すで示すものは
二酸化炭素（ＣＯ２）等であり、実線ｃで示すものは全
ガス量である。
成温度との関係を示している。そして、同図破線ａで示
１ものは水（Ｈ２Ｏ）であり、一点鎖線すで示すものは
二酸化炭素（ＣＯ２）等であり、実線ｃで示すものは全
ガス量である。
同図において、ガラスからの放出ガスは、室温から１０
０℃までほんの微量しか発生しない。また、１５０℃で
放出ガスの極太値が得られるが、これは管壁に吸着され
た水を主成分としている。ここで発生するガスは通常ガ
ラス表面に非常に弱い力で束縛されているので容易に排
出することができる。
０℃までほんの微量しか発生しない。また、１５０℃で
放出ガスの極太値が得られるが、これは管壁に吸着され
た水を主成分としている。ここで発生するガスは通常ガ
ラス表面に非常に弱い力で束縛されているので容易に排
出することができる。
また、１５０℃以上の温度、特に３００℃以上の高温で
は、通常排気しづらい有機高分子系のガス、ガラスやそ
の他の材料の内部に吸収されているガスが排気されるの
で、管内残留ガス成分としては重要な％質を有している
。また、その排出量も微量で蒸気圧も低いものが多いの
で、排出する際も高真空を確保できるポンプ作用が必要
である。
は、通常排気しづらい有機高分子系のガス、ガラスやそ
の他の材料の内部に吸収されているガスが排気されるの
で、管内残留ガス成分としては重要な％質を有している
。また、その排出量も微量で蒸気圧も低いものが多いの
で、排出する際も高真空を確保できるポンプ作用が必要
である。
以上より真空管の排気特性として実質上１要とされる排
気時間は、２５０°Ｃ付近より高温の時間であり、これ
が有効排気時間といえる。
気時間は、２５０°Ｃ付近より高温の時間であり、これ
が有効排気時間といえる。
従って、室温から２５０℃付近までのガスは容易に後に
排気されるので、本例のようにこの間真空ポンプを作動
させた（とも、排気特性、即ち実効ガス排気量としては
従来とそれ程変らない。
排気されるので、本例のようにこの間真空ポンプを作動
させた（とも、排気特性、即ち実効ガス排気量としては
従来とそれ程変らない。
尚、昇温速度等は上述実施例に限られず、ガラスに発生
する応力とガラスの強度とのバランスの下に選定される
。
する応力とガラスの強度とのバランスの下に選定される
。
発明の効果
以上述べた実施例からも明らかなように、本発明によれ
ば、排気工程において室温から２００℃〜３００°Ｃま
で、真空ポンプを作動させずに、急速度で加熱するもの
であり、爆縮等のトラブルを生じることなく排気時間を
短縮でき、生産性の向上を図ることができる。しかも、
有効排気時間を確保しており、従来と同等の排気特性、
即ち実効ガス排気量を得ることができる。
ば、排気工程において室温から２００℃〜３００°Ｃま
で、真空ポンプを作動させずに、急速度で加熱するもの
であり、爆縮等のトラブルを生じることなく排気時間を
短縮でき、生産性の向上を図ることができる。しかも、
有効排気時間を確保しており、従来と同等の排気特性、
即ち実効ガス排気量を得ることができる。
第１図は従来方法の説明のための図、第２図は加熱装置
の例を示す正面図、第３図は本発明方法の説明のだめの
図、第４図は温度と放出ガス量との関係を示す図である
。 手続補正書 】、小作の表示 昭和５８年特許願第 １９４６５８ 号２、発明の名称
陰極線管の製法 ３、補正をする者 小作との関係 特許出願人 代表取締役 大 賀 典 雄 （３３Ｂ＋１） 弁理士 伊 藤 貞 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６、補正により
増加する発明の数 ８、補正の内容 （１）明細書中、特許請求の範囲を別紙のとおり訂正す
る。 （２） 同、第２頁４行「１１龍」とあるを「９〜１２
朋」に訂正する。 （３）同、同頁５行ｒ１３．５ｍｍ１とあるな「１２〜
１４聰」に訂正する。 以 上 特許請求の範囲 陰極線管のパネル中央部のガラスの肉厚が略９ｎ以上の
もの妊おいて、室温から２００℃〜３００℃まで真空ポ
ンプを作動させずに急速度で加熱し、次に上記真空ポン
プを作動させずに数分保持して上記ガラスの内外面の温
度差を減じ、次に最高温度まで所定昇温速度で加熱しな
がら上記真空ポンプを作動させて上記陰極線管内の真空
排気をし、次に上記最高温度で所定時間保持した後冷却
することを特徴とする陰極線管の製法。
の例を示す正面図、第３図は本発明方法の説明のだめの
図、第４図は温度と放出ガス量との関係を示す図である
。 手続補正書 】、小作の表示 昭和５８年特許願第 １９４６５８ 号２、発明の名称
陰極線管の製法 ３、補正をする者 小作との関係 特許出願人 代表取締役 大 賀 典 雄 （３３Ｂ＋１） 弁理士 伊 藤 貞 ５、補正命令の日付 昭和 年 月 日６、補正により
増加する発明の数 ８、補正の内容 （１）明細書中、特許請求の範囲を別紙のとおり訂正す
る。 （２） 同、第２頁４行「１１龍」とあるを「９〜１２
朋」に訂正する。 （３）同、同頁５行ｒ１３．５ｍｍ１とあるな「１２〜
１４聰」に訂正する。 以 上 特許請求の範囲 陰極線管のパネル中央部のガラスの肉厚が略９ｎ以上の
もの妊おいて、室温から２００℃〜３００℃まで真空ポ
ンプを作動させずに急速度で加熱し、次に上記真空ポン
プを作動させずに数分保持して上記ガラスの内外面の温
度差を減じ、次に最高温度まで所定昇温速度で加熱しな
がら上記真空ポンプを作動させて上記陰極線管内の真空
排気をし、次に上記最高温度で所定時間保持した後冷却
することを特徴とする陰極線管の製法。
Claims (1)
- 陰極線管のパネル中央部のガラスの肉厚が略１０閣以上
のものにおいて、室温から２００°Ｃ〜３００°Ｃまで
真空ポンプを作動させずに急速度で加熱し、次に上記真
竪ポンプを作動させずに数分保持して上記ガラスの内外
面の温度差を減じ、次に最高温Ｉ！！Ｌまで所定昇温速
度で加熱しながら上記真空ポンプを作動させて上記陰極
線管内の真空排気をし、次に上記最高温度で所定時間保
持した後冷却することを特徴とする陰極線管の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19465883A JPS6086733A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 陰極線管の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19465883A JPS6086733A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 陰極線管の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086733A true JPS6086733A (ja) | 1985-05-16 |
Family
ID=16328164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19465883A Pending JPS6086733A (ja) | 1983-10-18 | 1983-10-18 | 陰極線管の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086733A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61281513A (ja) * | 1985-06-07 | 1986-12-11 | 信英通信工業株式会社 | 電解コンデンサ |
-
1983
- 1983-10-18 JP JP19465883A patent/JPS6086733A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61281513A (ja) * | 1985-06-07 | 1986-12-11 | 信英通信工業株式会社 | 電解コンデンサ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107098603A (zh) | 一种真空玻璃内置吸气剂的激活方法 | |
| JP2607417B2 (ja) | 多重層真空断熱法及び断熱二重管 | |
| JP3412548B2 (ja) | プラズマディスプレイパネル | |
| JP2984014B2 (ja) | プラズマディスプレイパネルの製造方法 | |
| JPS63181248A (ja) | 電子管の製造法 | |
| JP2002255593A (ja) | 低圧複層ガラスの製造方法 | |
| JPH09320493A (ja) | 真空気密容器 | |
| JPS5916694B2 (ja) | 陰極線管の製造方法 | |
| JPH06169850A (ja) | 金属製真空二重容器及びその製造方法 | |
| JPH1196941A (ja) | 陰極線管用ガラスバルブ | |
| JPS6363101B2 (ja) | ||
| JPS6068530A (ja) | ブラウン管の製造方法およびその装置 | |
| JPH1064488A (ja) | 断熱容器のベーキング方法 | |
| JPS58164947A (ja) | 太陽熱コレクタの排気法 | |
| JPS6221001Y2 (ja) | ||
| JPH0432131A (ja) | 陰極線管の排気方法 | |
| JPS62230901A (ja) | 希土類磁石合金の焼結炉 | |
| JP2006324026A (ja) | プラズマディスプレイパネル | |
| JPS62229635A (ja) | 陰極線管の熱処理方法 | |
| JPS62193099A (ja) | 真空チヤンバ | |
| JPS58126646A (ja) | 陰極線管用フアンネル | |
| JPH0154630B2 (ja) | ||
| JPS6329371B2 (ja) | ||
| JP2002025442A (ja) | 陰極線管の製造方法 | |
| JPH01279546A (ja) | ブラウン管の製造方法 |