JPS6089541A - 反射鏡用アルミニウム合金材料およびその製造方法 - Google Patents
反射鏡用アルミニウム合金材料およびその製造方法Info
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- JPS6089541A JPS6089541A JP19784983A JP19784983A JPS6089541A JP S6089541 A JPS6089541 A JP S6089541A JP 19784983 A JP19784983 A JP 19784983A JP 19784983 A JP19784983 A JP 19784983A JP S6089541 A JPS6089541 A JP S6089541A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、たとえばレーザ・ビーム争プリンタの回転
多面鏡などの金属製反射鏡を製造ずるたＪフルミニウム
合金Ｕイパｌおよびその製造方法に関する。
多面鏡などの金属製反射鏡を製造ずるたＪフルミニウム
合金Ｕイパｌおよびその製造方法に関する。
この種アルミニウム合金鋳塊か大きな晶出物を含んてい
ると、この材料から得られたレーザ・ビーム・プリンタ
用回転多面鏡では、レーザか散乱するためうまく印刷で
きないという問題かあった。また、上記回転多面鏡の鏡
面は、高精度のダイヤモンド旋削機で加工することによ
り形成されることか多くなっているか、ダイヤモンド旋
削により鏡面を形成する場合、旋削時フス の表面での塑性変形により結晶粒の方位により、すなわ
ち結晶粒界を境目として各結晶粒で旋削深さが異なり、
表面か粗面化し、ｉｌられた回転多面鏡でレーザが散乱
させられるおそれかある。
ると、この材料から得られたレーザ・ビーム・プリンタ
用回転多面鏡では、レーザか散乱するためうまく印刷で
きないという問題かあった。また、上記回転多面鏡の鏡
面は、高精度のダイヤモンド旋削機で加工することによ
り形成されることか多くなっているか、ダイヤモンド旋
削により鏡面を形成する場合、旋削時フス の表面での塑性変形により結晶粒の方位により、すなわ
ち結晶粒界を境目として各結晶粒で旋削深さが異なり、
表面か粗面化し、ｉｌられた回転多面鏡でレーザが散乱
させられるおそれかある。
この粗面化を防止するためには回転多面鏡を製造するた
めのアルミニウム合金材料の結晶粒を粗大化し結晶粒界
の数を少くする必要かある。
めのアルミニウム合金材料の結晶粒を粗大化し結晶粒界
の数を少くする必要かある。
この発明は上記実情に鑑みてなされたものであって、粗
大結晶粒を有するとともに、大きな晶出物を含まず、そ
の結果、得られた回転多面鏡におけるレーザの散乱の度
合を少くすることのできる反射鏡用アルミニウム合金材
料を提供することを目的とする。
大結晶粒を有するとともに、大きな晶出物を含まず、そ
の結果、得られた回転多面鏡におけるレーザの散乱の度
合を少くすることのできる反射鏡用アルミニウム合金材
料を提供することを目的とする。
この明細書において、「チ」は重ｆｆｉ ％を示すもの
とする。
とする。
この発明の１つの反射鏡用アルミニウム合金材料は、必
須成分としてＭｇ ３〜６俸、 Ｃｒ０．１５％以下お
よｏ： ＭＴｌ ０．４％以下、ならびに不純物として
Ｆｅ ｏ、 １ ％以下、 Ｓｉ０．０５％以下、
Ｃｕ ０．１％以下、 Ｚｎ ０．２ ｑｂ以下およヒ
Ｔｉ０．０５％以下を含み、残部アルミニウムからなる
とともに、平均結晶粒径か５００μ以上でかつ平均晶出
物径が１０μ以下であることを特徴とするものであり、
この発明の他の１つの反射鏡用アルミニウム合金材料の
製造方法は、必須成分としてＭｇ ３〜６％、 Ｃｒ
０．１５％以下およびＭｎ Ｑ、 ４％以下、ならひに
不純物としてＦｅ０１１係以下、 Ｓｉ０．０５％以下
、Ｃｕ０．１％以下、 Ｚｎ Ｏ，２％ 以下オヨびＴ
ｉ ０．０５ ％以下を含み、残部アルミニウムからな
るアルミニウム合金鋳塊に４００〜５００℃で１時間以
上均質化処理を施した後、３００〜４５０℃で熱間加工
を行い、ついで５００〜５５０℃で１時間以上加熱する
ことにより、平均結晶粒径を５００Ｐ以上でかつ平均晶
出物径を１０１Ｌ以下とすることを特徴とするものであ
る。
須成分としてＭｇ ３〜６俸、 Ｃｒ０．１５％以下お
よｏ： ＭＴｌ ０．４％以下、ならびに不純物として
Ｆｅ ｏ、 １ ％以下、 Ｓｉ０．０５％以下、
Ｃｕ ０．１％以下、 Ｚｎ ０．２ ｑｂ以下およヒ
Ｔｉ０．０５％以下を含み、残部アルミニウムからなる
とともに、平均結晶粒径か５００μ以上でかつ平均晶出
物径が１０μ以下であることを特徴とするものであり、
この発明の他の１つの反射鏡用アルミニウム合金材料の
製造方法は、必須成分としてＭｇ ３〜６％、 Ｃｒ
０．１５％以下およびＭｎ Ｑ、 ４％以下、ならひに
不純物としてＦｅ０１１係以下、 Ｓｉ０．０５％以下
、Ｃｕ０．１％以下、 Ｚｎ Ｏ，２％ 以下オヨびＴ
ｉ ０．０５ ％以下を含み、残部アルミニウムからな
るアルミニウム合金鋳塊に４００〜５００℃で１時間以
上均質化処理を施した後、３００〜４５０℃で熱間加工
を行い、ついで５００〜５５０℃で１時間以上加熱する
ことにより、平均結晶粒径を５００Ｐ以上でかつ平均晶
出物径を１０１Ｌ以下とすることを特徴とするものであ
る。
上記において、反射鏡としては、レーザφビーム・プリ
ンタの回転多面鏡かあげられるが、これに限るものでは
ない。
ンタの回転多面鏡かあげられるが、これに限るものでは
ない。
上記において、アルミニウム合金材料の各成分の限定理
由はつきの通りである。
由はつきの通りである。
Ｍｇ： レーザ・ビーム・プリンタの回転多面鏡は高速
回転させられるので、機械的強度か大きくなけれはなら
ない。Ｍｇはアルミニウム台金の機械的強度を大きくす
る性質を有しているが、含有■か３％未満であれば上記
効果は得られず、６係を越えると晶出物か大きくなるの
で、その含有量は３〜６％の範囲内で選ぶべきである。
回転させられるので、機械的強度か大きくなけれはなら
ない。Ｍｇはアルミニウム台金の機械的強度を大きくす
る性質を有しているが、含有■か３％未満であれば上記
効果は得られず、６係を越えると晶出物か大きくなるの
で、その含有量は３〜６％の範囲内で選ぶべきである。
Ｃｒ ： Ｃｒ は、上記アルミニウム合金の結晶粒を
大きくする性質を有するか、その含有か生じるので、含
有量は０．１５％にすべきである。
大きくする性質を有するか、その含有か生じるので、含
有量は０．１５％にすべきである。
Ｍｎ ： Ｍｎ は、 Ｃｒと同様に、上記アルミニウ
ム合金の結晶粒を大きくする性質を有するか、その含有
量が０．４ ％を越えるとＡＪ？−Ｍｎ系晶出物か生し
るので、含有量は０．４係以下にすべきである。
ム合金の結晶粒を大きくする性質を有するか、その含有
量が０．４ ％を越えるとＡＪ？−Ｍｎ系晶出物か生し
るので、含有量は０．４係以下にすべきである。
Ｆｅ：、Ｆｅの含有量が０．’１％を越えるとＡＡ’
−Ｆｅ 糸晶出物か大きくなるので、含有量は０．１係
以下にすべきである。
−Ｆｅ 糸晶出物か大きくなるので、含有量は０．１係
以下にすべきである。
Ｓｉ ： Ｓｉの含有量か０．０５％を越えるとＭｇＺ
Ｓｉ晶出物か生じるので、含有量は０．０５チ以下にす
べきである。
Ｓｉ晶出物か生じるので、含有量は０．０５チ以下にす
べきである。
Ｃｕ ： Ｃｕの含有ｉＨが０．１ ％を越えると上記
アルミニウム合金の耐食性が劣化するので、含有量はＯ
，］、 １％下にすべきである。
アルミニウム合金の耐食性が劣化するので、含有量はＯ
，］、 １％下にすべきである。
Ｚｎ ： Ｚｎの含有量が０．２ ％を越えると上記ア
ルミニウム合金の耐食性が劣化するので、含有量は０．
２係以下にずべきである。
ルミニウム合金の耐食性が劣化するので、含有量は０．
２係以下にずべきである。
Ｔｉ：Ｔｉの含有量か０．０５％を越えると上記アルミ
ニウム合金の結晶粒か微細化されるので、含有量は０．
０５％以下とすべきであ上記Ｃｒおよび Ｍｎは必須成
分であるので、含有広か０％であることはない。一方、
Ｆｅ。
ニウム合金の結晶粒か微細化されるので、含有量は０．
０５％以下とすべきであ上記Ｃｒおよび Ｍｎは必須成
分であるので、含有広か０％であることはない。一方、
Ｆｅ。
Ｓｉ 、 Ｃｕ 、 ＺｎおよびＴｉは不純物であるの
で、含有量か０％である場合も含まれる。また、Ｆｅ、
Ｓｉ、Ｃｕ、ＺｎおよびＴｉの他に不可避の不純物か・
含まれていてもよい。
で、含有量か０％である場合も含まれる。また、Ｆｅ、
Ｓｉ、Ｃｕ、ＺｎおよびＴｉの他に不可避の不純物か・
含まれていてもよい。
上記において、アルミニウム合金相別の平均晶出物径１
０μ以下、およ０・平均結晶粒径５００μ以上であれば
、この材料からダイヤモンド旋削により得られたレーザ
・ビーム・プリンタ用回転多面鏡の鏡面においてレーザ
の散乱の度合か少なくなる。
０μ以下、およ０・平均結晶粒径５００μ以上であれば
、この材料からダイヤモンド旋削により得られたレーザ
・ビーム・プリンタ用回転多面鏡の鏡面においてレーザ
の散乱の度合か少なくなる。
つきに、反射鏡用アルミニウム合金材料の製造方法につ
いて詳しく説明する。
いて詳しく説明する。
原料用アルミニウム合金鋳塊として、必須成分としてＭ
ｇ ３〜６係、 Ｃｒ Ｏ，１５係以下およびＭｎ ０
．４ ％以下、ならびに不純物としてＦｅ０１１％以下
、 Ｓｉ０．０５％以下、ｃｕ ｏ、 １％以下、 Ｚ
ｎ ０．２ ％ 以下およヒＴｉ Ｏ，０５％以下を含
み、残部アルミニウムからなるものを用いたのは、この
アルミニウム合金の結晶粒か大きく、晶出物か少ないか
らである。
ｇ ３〜６係、 Ｃｒ Ｏ，１５係以下およびＭｎ ０
．４ ％以下、ならびに不純物としてＦｅ０１１％以下
、 Ｓｉ０．０５％以下、ｃｕ ｏ、 １％以下、 Ｚ
ｎ ０．２ ％ 以下およヒＴｉ Ｏ，０５％以下を含
み、残部アルミニウムからなるものを用いたのは、この
アルミニウム合金の結晶粒か大きく、晶出物か少ないか
らである。
また、上記において、４００〜５００℃で１時間以上均
質化処理を施せば、晶出物の径か小さくなる。ところか
、処理温度４００℃未満、処理時間１詩間未満であれば
上記効果は得られず、処理温度か５００℃を越えるとか
えって晶出物は大きくなる。したがって、処理温度を４
００〜５００℃の範囲内で選ひ、処理時間を１時間以上
とすべきである。処理時間は、作業性を考えて１０時間
程度以下とするのか好ましい。
質化処理を施せば、晶出物の径か小さくなる。ところか
、処理温度４００℃未満、処理時間１詩間未満であれば
上記効果は得られず、処理温度か５００℃を越えるとか
えって晶出物は大きくなる。したがって、処理温度を４
００〜５００℃の範囲内で選ひ、処理時間を１時間以上
とすべきである。処理時間は、作業性を考えて１０時間
程度以下とするのか好ましい。
上記において、３００〜４５０’Ｃで熱間加工を行うと
、後工程の加熱時に結晶粒を粗大化することかできる。
、後工程の加熱時に結晶粒を粗大化することかできる。
ところか、加工温度か３００℃未）１ｊへては加工性が
劣下し、４５０℃を越えると上記効果をｉ昇られない。
劣下し、４５０℃を越えると上記効果をｉ昇られない。
したかつて、熱間加工は、３００〜４５０℃の湿度範囲
内で行うへきである。加工法としては、押出加工法によ
るのか好ましい。押出加工法によれば開面部の結晶粒だ
けか粗大化するからである。たとえば、レーザ・ビーム
・プリンタの回転多面鏡をつくる場合には、鏡面を形成
すべきＬ１ｄ面部の結晶粒だけか第１１大化していれば
よい。
内で行うへきである。加工法としては、押出加工法によ
るのか好ましい。押出加工法によれば開面部の結晶粒だ
けか粗大化するからである。たとえば、レーザ・ビーム
・プリンタの回転多面鏡をつくる場合には、鏡面を形成
すべきＬ１ｄ面部の結晶粒だけか第１１大化していれば
よい。
上記において、熱間加工後に５００〜５５０℃で１時間
以上加熱すると結晶粒か粗大化する。
以上加熱すると結晶粒か粗大化する。
ところか、加熱温度５００℃未満、加熱時間１時間未満
であれば上記効果は得られず、加熱渇度か５５０℃を越
えると溶１チｒかはじまる。したかつて、加熱温度を、
５００〜５５０’Ｃの範囲内で選ひ、加熱時間を１時間
以上とすべきである。
であれば上記効果は得られず、加熱渇度か５５０℃を越
えると溶１チｒかはじまる。したかつて、加熱温度を、
５００〜５５０’Ｃの範囲内で選ひ、加熱時間を１時間
以上とすべきである。
処理時間は、作業性を考えて１０時間程度以下とするの
か好ましい。
か好ましい。
次にこの発明の実施例を比較例とともに示す。
第１表に示Ｊ−＝Ｉ Ｍ ＪＭ“ｌのアルミニウム合金
から連続Ｕ１８法により１σ径２５０ ｍｍのヒレット
を得た。ついで、第２表に示す６種類の条件で均質化処
理、熱間押出、加熱を行ない、１σ径８０ｍｍの丸棒を
得た。その後、この丸棒の平均晶出物径および平均結晶
粒径を測定するとともに、各丸棒からダイヤモンド旋削
により回転多面鏡を形成し、鏡面にＨａ −Ｎｅレーザ
を当てて散乱の度合を調べた。その結果を第３表に示す
。
から連続Ｕ１８法により１σ径２５０ ｍｍのヒレット
を得た。ついで、第２表に示す６種類の条件で均質化処
理、熱間押出、加熱を行ない、１σ径８０ｍｍの丸棒を
得た。その後、この丸棒の平均晶出物径および平均結晶
粒径を測定するとともに、各丸棒からダイヤモンド旋削
により回転多面鏡を形成し、鏡面にＨａ −Ｎｅレーザ
を当てて散乱の度合を調べた。その結果を第３表に示す
。
第 ２ 表
第３表
以上の結果から明らかなように、この発明によるアルミ
ニウム合金刊料からつくられた回転多面鏡の鏡面では、
他のアルミニウム合金月利からつくられた回転多面鏡の
鏡面に比べて、レーザの散乱の度合か少くなっている。
ニウム合金刊料からつくられた回転多面鏡の鏡面では、
他のアルミニウム合金月利からつくられた回転多面鏡の
鏡面に比べて、レーザの散乱の度合か少くなっている。
以」二
特許出願人 昭和、アルミニウム株式会社Ｌ″Ｌ二二二
ｌ−二； 手続補正書 １旧印５８３１１１月 ２１１ 昭和５８年１０月２１日付提出の特許願（３〕１、 Ｖ
ｌ ｌ’ｌの人手 →＝→狩呻４ニーユニ＝年２ 発明
の２称 反射鏡用アルミニウム合金材イ；−１および３
、やＴＩＥ ｆ −Ｊ−７１８その製造方法 で、ニ・
／ ７．、’、：・・ ゛ＩＴＩ牛との関係 持ｒ［
出願人 ・１代 理 人 ５９１時正合令の）１イ；」 昭和 年 月 １−１６
？Ｉｌｉ上ｊこより増加する発明の数明ＩＩ ｉｕ （
？ｉｌｉ ｉＥ ＞ １、発明の名称 反射鏡用アルミニウム合金材料おにびその製造方法 ２、特許請求の範囲 （１）Ｍｇ３〜６％、ｃｒｏ、１５％以下、Ｍｎ０１４
％以下、Ｔｉ０．０５％以下、Ｆｅ０゜１％以下、Ｓｉ
Ｏ，０５％以下、Ｃｕｂ、１％以下およびＺｎ０．２％
以下を含み、残部アルミニウムからなるとともに、平均
結晶粒径が５００μ以上℃かつ平均晶出物径が１０μ以
下である反Ｉ８鏡用アルミウム合金林料。
ｌ−二； 手続補正書 １旧印５８３１１１月 ２１１ 昭和５８年１０月２１日付提出の特許願（３〕１、 Ｖ
ｌ ｌ’ｌの人手 →＝→狩呻４ニーユニ＝年２ 発明
の２称 反射鏡用アルミニウム合金材イ；−１および３
、やＴＩＥ ｆ −Ｊ−７１８その製造方法 で、ニ・
／ ７．、’、：・・ ゛ＩＴＩ牛との関係 持ｒ［
出願人 ・１代 理 人 ５９１時正合令の）１イ；」 昭和 年 月 １−１６
？Ｉｌｉ上ｊこより増加する発明の数明ＩＩ ｉｕ （
？ｉｌｉ ｉＥ ＞ １、発明の名称 反射鏡用アルミニウム合金材料おにびその製造方法 ２、特許請求の範囲 （１）Ｍｇ３〜６％、ｃｒｏ、１５％以下、Ｍｎ０１４
％以下、Ｔｉ０．０５％以下、Ｆｅ０゜１％以下、Ｓｉ
Ｏ，０５％以下、Ｃｕｂ、１％以下およびＺｎ０．２％
以下を含み、残部アルミニウムからなるとともに、平均
結晶粒径が５００μ以上℃かつ平均晶出物径が１０μ以
下である反Ｉ８鏡用アルミウム合金林料。
（２）Ｍｇ３〜６％、Ｏｒｏ、１５％以下、ＭｎＯ，４
％以下、Ｔｉ０．０５％以下、ＦｅＯ。
％以下、Ｔｉ０．０５％以下、ＦｅＯ。
１％以下、ｓ：ｏ、ｏ５％以下、Ｃｕｂ、１％以下およ
びＺｎ０．２％以下を含み、残部アルミニウムからなる
アルミニウム合金鋳塊に４００〜５００℃で１時間以上
均質化処理を施した後、３００−４５０’０で熱間加工
を行ない、ついで５００〜５５０”Ｃで１時間以上加熱
づ゛ることにより、平均結晶粒径を５゜Ｏμ以上でかつ
平均晶出物径を１０μ以下とりることを特徴とする反射
鏡用アルミニウム合３月別の製造方法。
びＺｎ０．２％以下を含み、残部アルミニウムからなる
アルミニウム合金鋳塊に４００〜５００℃で１時間以上
均質化処理を施した後、３００−４５０’０で熱間加工
を行ない、ついで５００〜５５０”Ｃで１時間以上加熱
づ゛ることにより、平均結晶粒径を５゜Ｏμ以上でかつ
平均晶出物径を１０μ以下とりることを特徴とする反射
鏡用アルミニウム合３月別の製造方法。
３、発明の詳細な説明
この発明は、たとえばレーザ・ビーム・プリンクの回転
多面鏡などの金Ｂ製反躬鏡を製造づるためのアルミニウ
ム合金材ゎ１およびその％ Ｆ方法に関する。
多面鏡などの金Ｂ製反躬鏡を製造づるためのアルミニウ
ム合金材ゎ１およびその％ Ｆ方法に関する。
この種アルミニウム合金材ゎｌが大きな晶出物を含んで
いると、この材料から得られたレーリ“・ビーム・プリ
ンタ用回転多面鏡では、レーザが散乱りるためうまく印
刷できないという問題があった。また、上記回転多面鏡
の鏡面は、高精度のダイヤモンド旋削機で加工すること
により形成されることが多くなっているが、ダイヤモン
ド旋削により鏡面を形成覆る場合、旋削時の表面での塑
性変形によって結晶粒の方位により、すなわち結晶粒界
を境目として各結晶粒で旋削深さが異なり、表面が粗面
化し、得られた回転多面鏡でレー１ｆが散乱されるおそ
れがある。
いると、この材料から得られたレーリ“・ビーム・プリ
ンタ用回転多面鏡では、レーザが散乱りるためうまく印
刷できないという問題があった。また、上記回転多面鏡
の鏡面は、高精度のダイヤモンド旋削機で加工すること
により形成されることが多くなっているが、ダイヤモン
ド旋削により鏡面を形成覆る場合、旋削時の表面での塑
性変形によって結晶粒の方位により、すなわち結晶粒界
を境目として各結晶粒で旋削深さが異なり、表面が粗面
化し、得られた回転多面鏡でレー１ｆが散乱されるおそ
れがある。
この粗面化を防止するためには回転多面鏡を製造Ｊるた
めのアルミニウム合金材料の結晶粒を粗大化し結晶粒界
の数を少なくする必要がある。
めのアルミニウム合金材料の結晶粒を粗大化し結晶粒界
の数を少なくする必要がある。
この発明は上記実情に鑑みてなされたものであって、粗
大結晶粒を有するとともに、大きな晶出物を含まず、そ
の結果、１！１られた回転多面鏡にお（）るレーザの散
乱の度合を少なくすることのできる反射鏡用アルミニウ
ム合金材料を提供りることを目的とする。
大結晶粒を有するとともに、大きな晶出物を含まず、そ
の結果、１！１られた回転多面鏡にお（）るレーザの散
乱の度合を少なくすることのできる反射鏡用アルミニウ
ム合金材料を提供りることを目的とする。
この明楕書において、「％Ｊは重量％を示すものとする
。
。
この発明の１つの反射鏡用アルミニウム合金材料は、Ｍ
ｇ３〜６％、Ｃｒ０．１’５％以下、Ｍｎ０，４％以下
、Ｔｔｏ、０５％以下、「ｅｏ、１％以Ｆ、ＳｉＯ，０
５％以下、Ｃｕｂ。
ｇ３〜６％、Ｃｒ０．１’５％以下、Ｍｎ０，４％以下
、Ｔｔｏ、０５％以下、「ｅｏ、１％以Ｆ、ＳｉＯ，０
５％以下、Ｃｕｂ。
１％以下Ｊ３よびＺｎ０．２％以下を含み、残部アルミ
ニウムからなるとともに、平均結晶粒径が５００μ以上
でかつ平均晶出物径が１０μ以下であることを特徴とす
るものであり、この発明の他の１つの反射鏡用アルミニ
ウム合金材料の製造方法は、Ｍ ｏ ３〜６％、Ｃｒ０
５１５％以下、Ｍｎ０．４％以下、−ｒｉＯ，０５％以
−ド、Ｆｅ０，１％以下、ＳｉＯ，０５％以下、Ｃｕ０
．１％以−トおよびＺｎ０．２％以下を含み、残部アル
ミニウムからなるアルミニウム合金鋳塊に４００〜５０
０℃で１時間以上均質化処理を施しｌｃ後、３００〜４
５０℃で熱間加工を行ない、ついで５００〜５５０℃で
１時間以上加熱りることにより、平均結晶粒径を５００
μ以上でかつ平均晶出物径を１０μ以下とすることを特
徴とするものである。
ニウムからなるとともに、平均結晶粒径が５００μ以上
でかつ平均晶出物径が１０μ以下であることを特徴とす
るものであり、この発明の他の１つの反射鏡用アルミニ
ウム合金材料の製造方法は、Ｍ ｏ ３〜６％、Ｃｒ０
５１５％以下、Ｍｎ０．４％以下、−ｒｉＯ，０５％以
−ド、Ｆｅ０，１％以下、ＳｉＯ，０５％以下、Ｃｕ０
．１％以−トおよびＺｎ０．２％以下を含み、残部アル
ミニウムからなるアルミニウム合金鋳塊に４００〜５０
０℃で１時間以上均質化処理を施しｌｃ後、３００〜４
５０℃で熱間加工を行ない、ついで５００〜５５０℃で
１時間以上加熱りることにより、平均結晶粒径を５００
μ以上でかつ平均晶出物径を１０μ以下とすることを特
徴とするものである。
上記にｄ３いて、反射鏡としては、レーザ・ビーム・プ
リンタの回転多面鏡があげられるが、これに限るもので
はない。
リンタの回転多面鏡があげられるが、これに限るもので
はない。
上記において、アルミニウム合金ＩＪ ｒ３１の各成分
の限定理由はつき゛の通りである。
の限定理由はつき゛の通りである。
Ｍｇ：レーザ・ビーム・プリンタの回転多面鏡は高速回
転させられるので、機械的強度が大きくなｔプればなら
ない。ＭＱはアルミニウム合金の機械的強度を大きくす
る性質を有１ノでいるが、含有量が３％未満であれば上
記効果は１！７られず、６％を越えるど品出物が大きく
なるので、その含有量は３〜６％の範囲内で選ぶべきで
ある。
転させられるので、機械的強度が大きくなｔプればなら
ない。ＭＱはアルミニウム合金の機械的強度を大きくす
る性質を有１ノでいるが、含有量が３％未満であれば上
記効果は１！７られず、６％を越えるど品出物が大きく
なるので、その含有量は３〜６％の範囲内で選ぶべきで
ある。
Ｃｒ：Ｃｒは、上記アルミニウム合金の結晶粒を大きく
する性質を有するが、その含有ｍが０．１５％を越える
とＡ／−Ｃｒ系晶出物が生じるで、含有ｍは０．１５％
以下にすべきである。
する性質を有するが、その含有ｍが０．１５％を越える
とＡ／−Ｃｒ系晶出物が生じるで、含有ｍは０．１５％
以下にすべきである。
Ｍｎ ：Ｍｎは、Ｃｒと同様に、上記アルミニウム合金
の結晶粒を大きくする性質を有するが、その含有量が０
．４％を越えると△ｌ−〜１ｎ系晶出物を生じるので、
含有ｍは０゜４％以下にずべきである。
の結晶粒を大きくする性質を有するが、その含有量が０
．４％を越えると△ｌ−〜１ｎ系晶出物を生じるので、
含有ｍは０゜４％以下にずべきである。
−「ｉ ： Ｔ ｔは、アルミニウム合金鋳塊の鋳造時
の鋳造ｖｊれを防止する性質を有するが、その含有量が
０．０５％を越えると上記アルミニウム合金の結晶粒が
微細化されるので、含有量は０．０５％以下とずべきで
ある。
の鋳造ｖｊれを防止する性質を有するが、その含有量が
０．０５％を越えると上記アルミニウム合金の結晶粒が
微細化されるので、含有量は０．０５％以下とずべきで
ある。
Ｆｅ：［ｅの含有量が０．１％を越えると△ρ−Ｆｅ系
品出物が大きくなるので、含有量は０．１％以下にずべ
ぎである。
品出物が大きくなるので、含有量は０．１％以下にずべ
ぎである。
３ｉ：３ｉの含有量が０．０５％を越えると＋Ｖ１ｇ□
３ｉの晶出物が生じるので、含有量は０．０５％以下に
ずべきである。
３ｉの晶出物が生じるので、含有量は０．０５％以下に
ずべきである。
ＣＵ：ＣＬＩの含有量が０．１％を越えると上記アルミ
ニウム合金の耐食性が劣化するので、含有ｍは０．１％
以下にずへきである。
ニウム合金の耐食性が劣化するので、含有ｍは０．１％
以下にずへきである。
Ｚｎ：Ｚｎの含有ｍが０．２％を越えると上記アルミニ
ウム合金の耐食性が劣化するので、含有量は０．２％以
下にすべきである。
ウム合金の耐食性が劣化するので、含有量は０．２％以
下にすべきである。
上記において、Ｃｒ、Ｍｎおよび１−１は、」ニ述した
ような性質を有づるので、川によっては積極的に含有さ
せたほうが好ましい場合もある。
ような性質を有づるので、川によっては積極的に含有さ
せたほうが好ましい場合もある。
また、Ｍｌスス外合金成分、１なわちＣｒ、 Ｍｎ、Ｔ
ｉ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕｄ：ｉよびＺｎの含有量はそれぞ
れ０％の場合も含まれる。
ｉ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｃｕｄ：ｉよびＺｎの含有量はそれぞ
れ０％の場合も含まれる。
上記において、アルミニウム合金材料の平均結晶粒径５
００μ以上、および平均晶出物径１０μ以下であれば、
この材料からダイヤモンド旋削にＪ、り得られたレーザ
・ビーム・プリンタ用回転多面鏡の鏡面においてレーザ
の散乱の度合が少なくなる。
００μ以上、および平均晶出物径１０μ以下であれば、
この材料からダイヤモンド旋削にＪ、り得られたレーザ
・ビーム・プリンタ用回転多面鏡の鏡面においてレーザ
の散乱の度合が少なくなる。
つぎに、反射鏡用アルニウム合金材料の製造方法につい
て詳しく説明する。
て詳しく説明する。
原料用アルミニウム合金Ｕｊ ＢＩＴとして、Ｍｇ３−
６％、Ｃｒ０１１５％以下、Ｍｎ０．４％以下、Ｔｉ０
．０５％以下、Ｆｅｄ、１％以下、Ｓｉ０．０５％以下
、Ｃｕｂ、１％以下および７ｎ０．２％以下を含み、残
部アルミニウムからなるものを用いたのは、このアルミ
ニウム合金の機械的強度が大きく、結晶粒が大きく、し
かも品出物が少ないからである。
６％、Ｃｒ０１１５％以下、Ｍｎ０．４％以下、Ｔｉ０
．０５％以下、Ｆｅｄ、１％以下、Ｓｉ０．０５％以下
、Ｃｕｂ、１％以下および７ｎ０．２％以下を含み、残
部アルミニウムからなるものを用いたのは、このアルミ
ニウム合金の機械的強度が大きく、結晶粒が大きく、し
かも品出物が少ないからである。
また、上記において、４００〜５．００℃で１時間以上
均質化処理を施せば、晶出物の径が小さくなる。ところ
が、処理調度４．００℃未満、処理時間１時間末渦であ
れば上記効果は４Ｔ１られず、処（！ｌ！ 温度が５０
０℃を越えるとかえって晶出物は大きくなる。したがっ
て、処理温度を４００〜５００°Ｃの範囲内で選び、処
理時間を１吋間以上とづべきである。処理時間は、作業
性を考えて１０時間程度以下とするのが好ましい。
均質化処理を施せば、晶出物の径が小さくなる。ところ
が、処理調度４．００℃未満、処理時間１時間末渦であ
れば上記効果は４Ｔ１られず、処（！ｌ！ 温度が５０
０℃を越えるとかえって晶出物は大きくなる。したがっ
て、処理温度を４００〜５００°Ｃの範囲内で選び、処
理時間を１吋間以上とづべきである。処理時間は、作業
性を考えて１０時間程度以下とするのが好ましい。
」二足において、３００〜４５０℃で熱間加工を行なう
ど、後工程の加熱時に結晶粒を粗大化づることができる
。ところが、加工温度が３００℃未満では加工性は劣化
し、４．５０℃を越えると上記効果を得られない。した
がって、熱間加工は、３００〜４５０℃の温度範囲内で
行なうべきである。加工法としては、押出加工法ににる
のが好ましい。押出加工法によれば、周面部の結晶粒だ
けが粗大化するからである。たとえば、レーザ・ビーム
・プリンタの回転多面鏡をつくる場合に（よ、鏡面を形
成すべき周面部の結晶粒だ（］が粗大化していればよい
。
ど、後工程の加熱時に結晶粒を粗大化づることができる
。ところが、加工温度が３００℃未満では加工性は劣化
し、４．５０℃を越えると上記効果を得られない。した
がって、熱間加工は、３００〜４５０℃の温度範囲内で
行なうべきである。加工法としては、押出加工法ににる
のが好ましい。押出加工法によれば、周面部の結晶粒だ
けが粗大化するからである。たとえば、レーザ・ビーム
・プリンタの回転多面鏡をつくる場合に（よ、鏡面を形
成すべき周面部の結晶粒だ（］が粗大化していればよい
。
上記において、熱間加工後に５００〜５５０℃で１時間
以上加熱すると結晶粒が粗大化覆る。
以上加熱すると結晶粒が粗大化覆る。
ところが、加熱温度５００℃未満、加熱時間１時間未満
にあれば上記効果は得られず、加熱温度が５５０℃を越
えると溶解が始まる。したがつて、加熱温度を５００〜
５５０℃の範囲内で選び、加熱時間を１時間以上とすへ
きである。
にあれば上記効果は得られず、加熱温度が５５０℃を越
えると溶解が始まる。したがつて、加熱温度を５００〜
５５０℃の範囲内で選び、加熱時間を１時間以上とすへ
きである。
処理時間（Ｊ、作業性を考えて１０時間程度以上とづる
のが好ましい。
のが好ましい。
次にこの発明の実施例を比較例とともに示す第１表に示
す４種類のアルミニウム合金から連続鋳造法により直径
２５０ＩＩ１ｍのヒレットを１げた。ついで、第２表に
示す６種類の条件で均質化処理、熱間押出および加熱を
この順序で行ない、直径８Ｑｍｍの丸棒を得た。その後
、この丸棒の平均品出動径および平均結晶粒径を測定す
るとともに、各丸棒からダイヤモン（き旋削により回転
多面鏡を形成し、鏡面に１〜１ｅ−Ｎｅレーザを当てて
散乱の度合を調べた。その結果を第３表に示づ。
す４種類のアルミニウム合金から連続鋳造法により直径
２５０ＩＩ１ｍのヒレットを１げた。ついで、第２表に
示す６種類の条件で均質化処理、熱間押出および加熱を
この順序で行ない、直径８Ｑｍｍの丸棒を得た。その後
、この丸棒の平均品出動径および平均結晶粒径を測定す
るとともに、各丸棒からダイヤモン（き旋削により回転
多面鏡を形成し、鏡面に１〜１ｅ−Ｎｅレーザを当てて
散乱の度合を調べた。その結果を第３表に示づ。
ｉｎ１表
［
（以下金白）
第２表
第３表
以上の結果から明らかなように、この発明によるアルミ
ニウム合金材料からつくられた回転多面鏡の鏡面”Ｃは
、他のアルミニウム合金材料からつくられた回転多面鏡
の鏡面に比べて、レーザの散乱の度合が少なくなってい
る。
ニウム合金材料からつくられた回転多面鏡の鏡面”Ｃは
、他のアルミニウム合金材料からつくられた回転多面鏡
の鏡面に比べて、レーザの散乱の度合が少なくなってい
る。
以上
外４名
Claims (2)
- （１）必須成分としてＭｇ３〜６％、Ｃｒ０．１５％以
下および Ｒ’Ｉｎ ０．４％以下、ならびに不純物と
して ＦｅＱ、１％以下、 Ｓｉ ０．０５％以下、Ｃ
ｕＯ９１チ以下、 Ｚｎ ０．２係以下および ＴｉＱ
、Ｑ５係以下を含み、残部アルミニウムからなるととも
に、平均結晶粒径か５００μ以上でかつ平均晶出物径か
１０７Ｌ以下である反射鏡用アルミニウム合金相別。 - （２）必須成分としてＭｇ３〜６％、 □ｒ□、１５％
以下および Ｍｎ ０．４ ％以下、ならひに不純物と
して Ｆ’ｃ Ｏ，１’％以下、 ＳｉＯ，０５％以下
、Ｃｕ０．１％以下、 Ｚｎ ０．２％以下およヒＴｉ
０．０５係以下を含み、残部アルミニウムからなるアル
ミニウム合金鋳塊に４００〜５００℃で１時間以上均質
化処理を施した後、３００〜４５０°Ｃで熱間加工を行
い、ついで５００〜５５０℃で１時間以上加熱すること
により、平均結晶粒径を５００μ以上でかつ平均晶出物
径を１０μ以下とすることを特徴とする反射鏡用アルミ
ニウム合金材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19784983A JPS6089541A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 反射鏡用アルミニウム合金材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19784983A JPS6089541A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 反射鏡用アルミニウム合金材料およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6089541A true JPS6089541A (ja) | 1985-05-20 |
Family
ID=16381356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19784983A Pending JPS6089541A (ja) | 1983-10-21 | 1983-10-21 | 反射鏡用アルミニウム合金材料およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6089541A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159545A (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-19 | Canon Inc | 精密加工用アルミニウム合金、これを用いた管材及び光導電部材 |
| JPH09307129A (ja) * | 1996-05-17 | 1997-11-28 | Canon Inc | 光起電力素子 |
| JP2006178023A (ja) * | 2004-12-21 | 2006-07-06 | Toyo Aluminium Kk | 光反射部材 |
-
1983
- 1983-10-21 JP JP19784983A patent/JPS6089541A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159545A (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-19 | Canon Inc | 精密加工用アルミニウム合金、これを用いた管材及び光導電部材 |
| JPH09307129A (ja) * | 1996-05-17 | 1997-11-28 | Canon Inc | 光起電力素子 |
| JP2006178023A (ja) * | 2004-12-21 | 2006-07-06 | Toyo Aluminium Kk | 光反射部材 |
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