JPS6092423A - 一方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法 - Google Patents
一方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法Info
- Publication number
- JPS6092423A JPS6092423A JP19755283A JP19755283A JPS6092423A JP S6092423 A JPS6092423 A JP S6092423A JP 19755283 A JP19755283 A JP 19755283A JP 19755283 A JP19755283 A JP 19755283A JP S6092423 A JPS6092423 A JP S6092423A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- silicon steel
- steel sheet
- oriented silicon
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/04—Decarburising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
一方向性けい素鋼板の絶縁被膜形成方法に関し、とぐに
良好な７オルステライト質被膜を生産上の変動たとえば
通板速度の変化の如き外乱にかかわらず安定して形成さ
せるこ七に関連してこの明細書に述べる技術内容は、脱
炭焼鈍過程における温度雰囲気およびそれらに依存して
生成する酸化被膜の最適化制御についての開発成果を提
案するものである。
良好な７オルステライト質被膜を生産上の変動たとえば
通板速度の変化の如き外乱にかかわらず安定して形成さ
せるこ七に関連してこの明細書に述べる技術内容は、脱
炭焼鈍過程における温度雰囲気およびそれらに依存して
生成する酸化被膜の最適化制御についての開発成果を提
案するものである。
背景技術
主として変圧器などの鉄心用材料として用いられる一方
同性けい素鋼板に要求される特性は、一定の磁化力の下
での磁束密度を与えた場合にその鉄損が低いことである
。
同性けい素鋼板に要求される特性は、一定の磁化力の下
での磁束密度を与えた場合にその鉄損が低いことである
。
通常これらの代表値として磁化力１ｏｏｏＡ、’ｍにお
ける磁束密度Ｂ１ｏテスラと、磁束密度１．７０テスラ
、周波数５１１Ｈｚにおける鉄損Ｗ１７１５０ｗ ／
ｈによって表わされる。
ける磁束密度Ｂ１ｏテスラと、磁束密度１．７０テスラ
、周波数５１１Ｈｚにおける鉄損Ｗ１７１５０ｗ ／
ｈによって表わされる。
通常、一方向性けい素鋼板はＳｉ ２．０〜４．０％を
含む低炭素鋼に微量のＩｎ、Ｓ、Ｓｅ、などのインヒビ
ター生成元素を含有させ、溶製した素材を熱間圧延した
後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍を含む２回以上の冷間
圧延により所定の板厚に仕上げ、この冷延鋼帯に脱炭を
かねた１次再結晶焼鈍を施し、ついでこの脱炭銅帯にそ
の表面へＭｆＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布してか
ら最終仕上げ焼鈍を施す工程をとることによって製造さ
れる。すなわち１次２次の再結晶焼鈍によって２次再結
晶粒を（１１θ）＜００１＞方位に揃えて発達させると
共に、鋼板中の不純物を除去して良好な磁気特性を得る
ことを０指している。
含む低炭素鋼に微量のＩｎ、Ｓ、Ｓｅ、などのインヒビ
ター生成元素を含有させ、溶製した素材を熱間圧延した
後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍を含む２回以上の冷間
圧延により所定の板厚に仕上げ、この冷延鋼帯に脱炭を
かねた１次再結晶焼鈍を施し、ついでこの脱炭銅帯にそ
の表面へＭｆＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布してか
ら最終仕上げ焼鈍を施す工程をとることによって製造さ
れる。すなわち１次２次の再結晶焼鈍によって２次再結
晶粒を（１１θ）＜００１＞方位に揃えて発達させると
共に、鋼板中の不純物を除去して良好な磁気特性を得る
ことを０指している。
この際、脱炭焼鈍後の銅帯表面に生成した５１０８を主
成分とする酸化層と、つづいて該表面に塗布したＭＩＯ
とが最終仕上げ焼鈍中に反応しＭｊｌＱＳｉＯ。
成分とする酸化層と、つづいて該表面に塗布したＭＩＯ
とが最終仕上げ焼鈍中に反応しＭｊｌＱＳｉＯ。
の化学式をもつ７オルステライト質被膜が鋼板表面に形
成されることは、もとより公知である。
成されることは、もとより公知である。
この７オルステライト質被膜は、単に鋼板間の電気的絶
縁性を保持するのみならず、鋼板を積層して変圧器鉄心
に組立てた際、鋼板に不可避的に印加される圧縮応力を
緩和し、磁歪特性、磁気特性の劣化を防止する効果があ
る。
縁性を保持するのみならず、鋼板を積層して変圧器鉄心
に組立てた際、鋼板に不可避的に印加される圧縮応力を
緩和し、磁歪特性、磁気特性の劣化を防止する効果があ
る。
加えてフォルステライト質被膜は製品の最終外観を決定
し、その良否は製品価値を大きく左右し、不良な被膜を
有するものは製品として受入れられず、被膜外観が製品
歩留りに及ぼす影響は極めて大きい０ 以上のように７オルステライト質被膜を安定に形成させ
ることは、製品の磁性、経済的利益から非常に重要であ
って、とくに７オルステライト質被膜が過少なとき、不
均一な外観を呈しやすく、また鋼板との密着性も不良で
あり、鋼板うち抜き時あるいはスリット時にエツジ部の
被膜剥離を生じ、絶縁不良を誘起する一方、逆に過多の
場合非磁性物質の量が増加するため見か肋上の磁性劣化
を生じる。
し、その良否は製品価値を大きく左右し、不良な被膜を
有するものは製品として受入れられず、被膜外観が製品
歩留りに及ぼす影響は極めて大きい０ 以上のように７オルステライト質被膜を安定に形成させ
ることは、製品の磁性、経済的利益から非常に重要であ
って、とくに７オルステライト質被膜が過少なとき、不
均一な外観を呈しやすく、また鋼板との密着性も不良で
あり、鋼板うち抜き時あるいはスリット時にエツジ部の
被膜剥離を生じ、絶縁不良を誘起する一方、逆に過多の
場合非磁性物質の量が増加するため見か肋上の磁性劣化
を生じる。
従って７オルステライト質被膜形成を、生産工程上の変
動要因の影響から脱却して常に安定化させるためには、
その被膜量を容易にしかも、適正に管理することが不可
欠である。
動要因の影響から脱却して常に安定化させるためには、
その被膜量を容易にしかも、適正に管理することが不可
欠である。
従来技術
一方同性電磁鋼板の磁気的性質を、被膜特性にあわせて
改善する脱炭焼鈍方法に関して、特開昭５４−１６０５
１４号公報では、該脱炭焼鈍工程を前、後に二分し九前
半では下限をまた後半では上限をそれぞれ規足した酸化
度を前半に比し、後手でよル低くすることによって該前
半領域で形成された内部酸化層の、最外表面の改質を介
して被膜特性を改善するとの推論に立脚する開示は見ら
れるものの１被膜量それ自体の過不足を、生産上の変動
たとえば通板速度の変化に伴うような均熱時間の長短に
かかわらず、有利に回避する手だては何も与えられてい
ない。
改善する脱炭焼鈍方法に関して、特開昭５４−１６０５
１４号公報では、該脱炭焼鈍工程を前、後に二分し九前
半では下限をまた後半では上限をそれぞれ規足した酸化
度を前半に比し、後手でよル低くすることによって該前
半領域で形成された内部酸化層の、最外表面の改質を介
して被膜特性を改善するとの推論に立脚する開示は見ら
れるものの１被膜量それ自体の過不足を、生産上の変動
たとえば通板速度の変化に伴うような均熱時間の長短に
かかわらず、有利に回避する手だては何も与えられてい
ない。
発想の端緒
発明者らは脱炭焼鈍の初期酸化段階で所望の酸化量を得
た後に炉内雰囲気を特足の酸化性に制御することによシ
、とくに所望酸化量到達後の均熱時間の変化にかかわら
ず酸化量の変動がなくなることを見い出した。
た後に炉内雰囲気を特足の酸化性に制御することによシ
、とくに所望酸化量到達後の均熱時間の変化にかかわら
ず酸化量の変動がなくなることを見い出した。
発明の目的
この知見に従い、フォルステライト質被膜の童を自由に
制御し１かつ安定化する方法を与えることがこの発明の
目的である。
制御し１かつ安定化する方法を与えることがこの発明の
目的である。
発明の構成
上記した発明の目的は、次の事項を骨子とする手順によ
り容易に成就される。
り容易に成就される。
０ ： ０．０２〜０．０６重量％（以下単にチで示す
）、Ｓｉ ： ２．０〜４．０％を含み、かツ５ＳＳｅ
の１種または２種をｏ、ｏｏｓ〜０．１ ％含有する一
方同性けい素鋼板素材を熱間圧延する工程と、それによ
る熱延銅帯を１回の冷間圧延又は中間焼鈍を含む２回以
上の冷間圧延により所定の板厚に仕上げる工程とその冷
延鋼帯に脱炭をかねた１次再結晶焼鈍を施す工程および
その脱炭銅帯にその表面へ焼鈍分離剤を塗布してから最
終仕上げ焼鈍を施す工程からなる一方向性けい素鋼板の
奥造方法において、脱炭焼鈍の均熱温度を７５０〜８５
０℃の範囲とし、かつこの脱炭焼鈍過程の終了以前の任
意の時点で銅帯両面における酸化被膜を酸素量に換算し
て１．２〜２．８ ｐ７ｍ の範囲内の所望値に制御す
るとともにひきつづく均熱過程の雰囲気のＰＨ，Ｏ／Ｐ
Ｈ。
）、Ｓｉ ： ２．０〜４．０％を含み、かツ５ＳＳｅ
の１種または２種をｏ、ｏｏｓ〜０．１ ％含有する一
方同性けい素鋼板素材を熱間圧延する工程と、それによ
る熱延銅帯を１回の冷間圧延又は中間焼鈍を含む２回以
上の冷間圧延により所定の板厚に仕上げる工程とその冷
延鋼帯に脱炭をかねた１次再結晶焼鈍を施す工程および
その脱炭銅帯にその表面へ焼鈍分離剤を塗布してから最
終仕上げ焼鈍を施す工程からなる一方向性けい素鋼板の
奥造方法において、脱炭焼鈍の均熱温度を７５０〜８５
０℃の範囲とし、かつこの脱炭焼鈍過程の終了以前の任
意の時点で銅帯両面における酸化被膜を酸素量に換算し
て１．２〜２．８ ｐ７ｍ の範囲内の所望値に制御す
るとともにひきつづく均熱過程の雰囲気のＰＨ，Ｏ／Ｐ
Ｈ。
を０．３５〜０．４６範囲内に制御することからなる一
方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法。
方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法。
一般にフォルステライト質被膜は、脱炭焼鈍後鍋板表面
に形成されたＳ１０．を主成分とする酸化層（以下サブ
スケールという）と焼鈍分離剤として塗布するＭｆＯと
が筒部仕上げ焼鈍中に反応し、生成する。
に形成されたＳ１０．を主成分とする酸化層（以下サブ
スケールという）と焼鈍分離剤として塗布するＭｆＯと
が筒部仕上げ焼鈍中に反応し、生成する。
その反応は、およそ下記の反応式＋１１で表わされる０
２ＭＮ０ ＋Ｓｉｎ、 −ＩＰ、Ｓｉｎ、 −−−＋１
１ところで通常、ＭｙＯはサブスケールがすべてフォル
ステライト質被膜になった場合の必要量ようも多く塗布
されているが、多少のばらつきｔＩ′ｉ認められるもの
の生成する被膜量は、サブスケール量によって決定され
ると考えてよい。従ってフォルステライト質被膜量を制
御するためには、サブスケール量の制御が最も重要な要
素である。
１ところで通常、ＭｙＯはサブスケールがすべてフォル
ステライト質被膜になった場合の必要量ようも多く塗布
されているが、多少のばらつきｔＩ′ｉ認められるもの
の生成する被膜量は、サブスケール量によって決定され
ると考えてよい。従ってフォルステライト質被膜量を制
御するためには、サブスケール量の制御が最も重要な要
素である。
従来サブスケールは炉内を均一雰囲気とし、脱炭焼鈍最
終時点で所望のサブスケール量を得るように通板を実施
するため、炉長又は通板速度に応じて適正な雰囲気酸化
性が一意的に決定された。
終時点で所望のサブスケール量を得るように通板を実施
するため、炉長又は通板速度に応じて適正な雰囲気酸化
性が一意的に決定された。
このため被膜形成は、生産上の変動に対して極めて彩管
をうけやすく、例えば通板速度を変化させると１必然的
に均熱時間の変動をひきおこすため、所望の酸化量を得
るためには、炉内雰囲気の変更が必要となる。
をうけやすく、例えば通板速度を変化させると１必然的
に均熱時間の変動をひきおこすため、所望の酸化量を得
るためには、炉内雰囲気の変更が必要となる。
このことは連続的に通板を実施している際、コイル長手
方向のサブスケール量の変動を不可避にひきおこしてＳ
磁性上外観上の不均一を生じる不利を伴なう。
方向のサブスケール量の変動を不可避にひきおこしてＳ
磁性上外観上の不均一を生じる不利を伴なう。
コイル毎に雰囲気を検討することにより〜所望のサブス
ケール量を得ることはもちろん可能であっても、著しい
生産性の低下が生じるため受け入れられる方法ではない
。
ケール量を得ることはもちろん可能であっても、著しい
生産性の低下が生じるため受け入れられる方法ではない
。
この発明は、脱炭焼鈍過程における生産状況の変化に由
来して不可避な均熱時間の変動を吸収し、常に適正量の
フォルステライト質被膜を確保するため、上記のサブス
ケール量が均熱時間にかかわらず、一定と゛なる脱炭焼
鈍条件の制御により、容易に工程的に採用できる点で最
も現実的といえる。
来して不可避な均熱時間の変動を吸収し、常に適正量の
フォルステライト質被膜を確保するため、上記のサブス
ケール量が均熱時間にかかわらず、一定と゛なる脱炭焼
鈍条件の制御により、容易に工程的に採用できる点で最
も現実的といえる。
さてサブスケールの形成は、炉内雰囲気の酸素と鋼板中
８１の反応によって生じ、その形成量は焼鈍時間の平方
根に比例して増加する挙動が公知である。理論的には雰
囲気の酸化性（炉内水蒸気分圧と炉内水軍分圧の比、Ｐ
Ｈ，Ｏ／ＰＨ，で表わす）の広い範囲にわたりサブスケ
ール量と焼鈍時間に関して前記の関係が成立する。
８１の反応によって生じ、その形成量は焼鈍時間の平方
根に比例して増加する挙動が公知である。理論的には雰
囲気の酸化性（炉内水蒸気分圧と炉内水軍分圧の比、Ｐ
Ｈ，Ｏ／ＰＨ，で表わす）の広い範囲にわたりサブスケ
ール量と焼鈍時間に関して前記の関係が成立する。
従って酸化被膜の所望値は、仁の関係によって予定をす
ることができる。
ることができる。
しかしながら発明者らが各種の脱炭焼鈍条件とサブスク
ール量および組成の検討を行ったところによると１組成
に関して平衡論では説明できない挙動が見出されたので
あり、例えばＰｌ（０／ＰＨ−Ｂ２ ０．５０程度によって、脱炭温度が高いとＳｉｎ、の多
いサブスケールが形成されることが熱力学的に予想され
るにもかかわらず、実際にはＦｅ ｓ ５１０４ ｇ分
が非常に多くなることがあげられ、この現象はサブスケ
ール形成速度においても理論からの逸脱が生じる可能性
が十分にあることを示唆するものであシ、発明者らはサ
ブスケール形成速度に関して詳細な実験を行ない、脱炭
焼鈍のもう一つの目的である１次再結晶に適切な７５０
’Ｏがら８５０−０の温度範囲において一定のサブス
ケール量を存在させ１かつその後の均熱過程におけるＰ
Ｈ，Ｏ／ＰＨ，がある範囲の値である場合、サブスクー
ル量の時間依存がほとんど見られないことの新規な知見
にもとづき、フォルステライト質被膜の形成に良好なサ
ブスケール量を、恒常的に維持し得る雰囲気酸化性を追
求することによシこの発明の完成を導い念ものである。
ール量および組成の検討を行ったところによると１組成
に関して平衡論では説明できない挙動が見出されたので
あり、例えばＰｌ（０／ＰＨ−Ｂ２ ０．５０程度によって、脱炭温度が高いとＳｉｎ、の多
いサブスケールが形成されることが熱力学的に予想され
るにもかかわらず、実際にはＦｅ ｓ ５１０４ ｇ分
が非常に多くなることがあげられ、この現象はサブスケ
ール形成速度においても理論からの逸脱が生じる可能性
が十分にあることを示唆するものであシ、発明者らはサ
ブスケール形成速度に関して詳細な実験を行ない、脱炭
焼鈍のもう一つの目的である１次再結晶に適切な７５０
’Ｏがら８５０−０の温度範囲において一定のサブス
ケール量を存在させ１かつその後の均熱過程におけるＰ
Ｈ，Ｏ／ＰＨ，がある範囲の値である場合、サブスクー
ル量の時間依存がほとんど見られないことの新規な知見
にもとづき、フォルステライト質被膜の形成に良好なサ
ブスケール量を、恒常的に維持し得る雰囲気酸化性を追
求することによシこの発明の完成を導い念ものである。
ここに７オルステライト質被膜は、サブスケール中の酸
素量が１．２ （１ｉｍ９より少ない場合、外観の不良
あるいは鋼板との密着性の不良を招くため好ましくなく
、逆に２．８１１７ｍ よ勺多い場合、磁気特性を劣化
させるので、１．２〜２．３ρ／ｍ のサブスケール中
酸素量とすることが必要である。
素量が１．２ （１ｉｍ９より少ない場合、外観の不良
あるいは鋼板との密着性の不良を招くため好ましくなく
、逆に２．８１１７ｍ よ勺多い場合、磁気特性を劣化
させるので、１．２〜２．３ρ／ｍ のサブスケール中
酸素量とすることが必要である。
この酸化量を基本とし、通常１次再結晶を行なう温度で
ある７５０’０〜８５０℃において、サブスケール量を
一定に維持することが可能な雰囲気酸化性は、第１図に
示すようにＰＨ，Ｏ／ＰＨ２が０．３５〜０．４５の範
囲であった。
ある７５０’０〜８５０℃において、サブスケール量を
一定に維持することが可能な雰囲気酸化性は、第１図に
示すようにＰＨ，Ｏ／ＰＨ２が０．３５〜０．４５の範
囲であった。
第１図は、１．２〜２．８１１７ｍ のサブスケール中
酸素量をもつ累月をひきつづき、各種の雰囲気で２分間
焼鈍し、その酸素量変化を示しているが、ここでサブ２
ケール量から予想さ九るフォルステライト質被膜量の変
動は一般に１０％程度常に存在するので、サブスケール
中酸素量とフォルステライト買被膜中酸素量の比率から
処理後の酸素量変動が５％ｊＪ少ない場合は一定である
と考えられ、従って、上にのべた銅帯表面における酸化
推移の下での均熱過程雰囲気のＰＨＱＯ／ＰＨ，を０．
３５〜０．４５に限定した。
酸素量をもつ累月をひきつづき、各種の雰囲気で２分間
焼鈍し、その酸素量変化を示しているが、ここでサブ２
ケール量から予想さ九るフォルステライト質被膜量の変
動は一般に１０％程度常に存在するので、サブスケール
中酸素量とフォルステライト買被膜中酸素量の比率から
処理後の酸素量変動が５％ｊＪ少ない場合は一定である
と考えられ、従って、上にのべた銅帯表面における酸化
推移の下での均熱過程雰囲気のＰＨＱＯ／ＰＨ，を０．
３５〜０．４５に限定した。
このような雰囲気によシサブスケール中酸素量の増減が
見られない理由は、サブスケールの組成がＳｉＯ□のみ
ではなく、Ｆｅの関係する酸化物例えばＦｅＯ、Ｆｅ、
Ｓｉｎ、なども生成し、この発明の条件において、酸化
と還元が平衡していることによるものと考えられる。
見られない理由は、サブスケールの組成がＳｉＯ□のみ
ではなく、Ｆｅの関係する酸化物例えばＦｅＯ、Ｆｅ、
Ｓｉｎ、なども生成し、この発明の条件において、酸化
と還元が平衡していることによるものと考えられる。
必要なサブスケール量を得る時点は、均熱過程の任意の
時点でよく、その後の雰囲気を上記のように制御するこ
とによって、酸素量の事実上の変化はなく、磁気特性あ
るいは生産上の要請から自由に均熱時間を選択できるの
は、もちろん、その外乱による変動の影響から脱却する
ことが可能である。その所望サブスケール量到達時をよ
シ前半の段階にすることによシ、広い範囲の対応がとれ
るのは言うまでもない。
時点でよく、その後の雰囲気を上記のように制御するこ
とによって、酸素量の事実上の変化はなく、磁気特性あ
るいは生産上の要請から自由に均熱時間を選択できるの
は、もちろん、その外乱による変動の影響から脱却する
ことが可能である。その所望サブスケール量到達時をよ
シ前半の段階にすることによシ、広い範囲の対応がとれ
るのは言うまでもない。
第２図（ａ）、（ｂ）に均熱時間とサブスケール中酸素
量の関係を示すが、この発明による条件に゛おいて変化
が極めて少ないことが理解される。
量の関係を示すが、この発明による条件に゛おいて変化
が極めて少ないことが理解される。
この点上掲した特開昭５４−１６０５１４号公報は、脱
炭焼鈍工程の前半と後半における酸化度ＰＨ１１Ｏ／Ｐ
Ｈ２を変化させることにより％性向上を図るが、ここで
かりに後半の酸化度が０．８５未満又は０．４５を趙え
る場合にはザブスケール量の管理は全く不可能であり、
しかもこの発明では、後半を前半よりも低酸化性とする
必要に力り、設備あるいは、素材に応じて焼鈍炉の前部
が低酸化性であっても、サブスケール中酸素量がこの発
明で規定したところでさえあれば良好な結果が得られる
。
炭焼鈍工程の前半と後半における酸化度ＰＨ１１Ｏ／Ｐ
Ｈ２を変化させることにより％性向上を図るが、ここで
かりに後半の酸化度が０．８５未満又は０．４５を趙え
る場合にはザブスケール量の管理は全く不可能であり、
しかもこの発明では、後半を前半よりも低酸化性とする
必要に力り、設備あるいは、素材に応じて焼鈍炉の前部
が低酸化性であっても、サブスケール中酸素量がこの発
明で規定したところでさえあれば良好な結果が得られる
。
この発明において鋼板素材につき、成分を限定する理由
は、次のとおりである。
は、次のとおりである。
Ｃは０．０２％よシ少ないと熱延時の中心層の粗大延伸
組織が残存し、磁気特性上好ましくない。また０、０６
％を越えると脱炭焼鈍時に長時間を要し、生産性を低下
させると共に脱炭も不十分となり磁気特性を劣化させる
ので０．０２〜０．０６ ％の範囲に限定した。
組織が残存し、磁気特性上好ましくない。また０、０６
％を越えると脱炭焼鈍時に長時間を要し、生産性を低下
させると共に脱炭も不十分となり磁気特性を劣化させる
ので０．０２〜０．０６ ％の範囲に限定した。
５ｉ（ｄ２．０％未満になると素側としての比抵抗が少
なく、良好な鉄損値が得られない。また４、０％を越し
て多くなると冷間圧延時の加工性が著しく低下し、板割
れなどの欠陥が発生するので２．０〜４．０％の範囲に
限定した。
なく、良好な鉄損値が得られない。また４、０％を越し
て多くなると冷間圧延時の加工性が著しく低下し、板割
れなどの欠陥が発生するので２．０〜４．０％の範囲に
限定した。
５ｓＳｅは共にＩｎと結合してＭｎＳ ｓ ＭｎＳｅを
形成シ、インヒビターとして作用させるために添加する
もので、そのため５ＸＳｅは一方のみのとき、また双方
を用いる場合合計量でｏ、 ｏｏｓ％未満では生成する
ＭｎＳ ％ ＭｎＳｅの１次再結晶粒成長抑制効果が弱
く、また同じ（０，１％を越すと熱間および冷間加工性
が著しく劣化するので、５ｓＳｅはｏ、ｏｏｓ〜０．１
％の範囲に限定した。
形成シ、インヒビターとして作用させるために添加する
もので、そのため５ＸＳｅは一方のみのとき、また双方
を用いる場合合計量でｏ、 ｏｏｓ％未満では生成する
ＭｎＳ ％ ＭｎＳｅの１次再結晶粒成長抑制効果が弱
く、また同じ（０，１％を越すと熱間および冷間加工性
が著しく劣化するので、５ｓＳｅはｏ、ｏｏｓ〜０．１
％の範囲に限定した。
この発明を実施例にもとづき説明する。
実施例
０ ： ０．０８５ ％ 、 Ｓ土 ： ２．９ ％
、 Ｓ ： ０．０１７ ％ を含むスラブを熱間圧延
および中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経てＯ，ａ朋の
最終板厚とした。
、 Ｓ ： ０．０１７ ％ を含むスラブを熱間圧延
および中間焼鈍を含む２回の冷間圧延を経てＯ，ａ朋の
最終板厚とした。
次にＮ２０、Ｎ２、Ｎ２混合雰囲気８００℃中において
均熱時間６０秒後に表１に示す０．９０．１．６０．２
．１０および２．５０９７ｍ のサブスクール中酸素量
となる両面酸化皮膜を生成させ、ひきつづき２分間の均
熱を、表１に掲げた８種類の雰囲気中（８００℃）で実
施した。得らｎ、た脱炭鋼板にＭ２Ｏを塗布し、７５０
’Ｏがら８℃／ｈｒの加熱速度で１０５０℃まで昇温し
た後、１１８０’Ｏの水素雰囲気中で５時間純化焼鈍を
行なって得た一方向性けい素鋼板について被膜外観を観
察し、フォルステライト質被膜中の酸素量をめ表１にあ
わせ示す。
均熱時間６０秒後に表１に示す０．９０．１．６０．２
．１０および２．５０９７ｍ のサブスクール中酸素量
となる両面酸化皮膜を生成させ、ひきつづき２分間の均
熱を、表１に掲げた８種類の雰囲気中（８００℃）で実
施した。得らｎ、た脱炭鋼板にＭ２Ｏを塗布し、７５０
’Ｏがら８℃／ｈｒの加熱速度で１０５０℃まで昇温し
た後、１１８０’Ｏの水素雰囲気中で５時間純化焼鈍を
行なって得た一方向性けい素鋼板について被膜外観を観
察し、フォルステライト質被膜中の酸素量をめ表１にあ
わせ示す。
この発明の供試材のみ均熱終了前後のサブスケール中酸
素量に事実上の変化を来さずして良好なフォルステライ
ト質−Ｉ？膜の形成が見られる。
素量に事実上の変化を来さずして良好なフォルステライ
ト質−Ｉ？膜の形成が見られる。
発明の効果
以上のように、この発明により安定に良好なフォルステ
ライト質被膜が形成される。
ライト質被膜が形成される。
第１図は、サブスケール酸素量が均熱を継続し次際、雰
囲気酸化性の如何によって増減する挙動を示す図表１ 第２図は、サブスケール酸素量が各種の均熱時間におい
て変化する挙動を示す図表である。 第１図
囲気酸化性の如何によって増減する挙動を示す図表１ 第２図は、サブスケール酸素量が各種の均熱時間におい
て変化する挙動を示す図表である。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．０２〜０．０６重量％、Ｓｉ ： ２．０〜
４．０重量％を含み、かつＳ、Ｓｅの１種または２種を
ｏ、ｏｏｓ〜０．１重ＩＮ： ％含有する一方向性けい
素鋼板素材を熱間圧延する工程と、それによる熱延鋼帯
を１回の冷間圧延又は中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧
延によｐ所足の板厚に仕上げる工程と、その冷延鋼帯に
脱炭をかねた１次再結晶焼鈍を施す工程およびその脱炭
銅帯にその表面へ焼鈍分離剤を塗布してから最終仕上げ
焼鈍を施す工程からなる一方向性けい素鋼板の製造方法
において 脱炭焼鈍の均熱温度を７５０〜８５０’Ｏの範囲とし、
かつこの脱炭焼鈍過程の任意の均熱時点で銅帯両面にお
ける酸化被膜を咳累量に換算して１．２〜２．８’ｆ／
ｍ”の範囲同の所望値に制御するとともに、ひきつづく
均熱過程の雰囲気の水蒸気分圧と水素分圧の比ＰＨ，Ｏ
／ＰＨ。 を０，８５−０．４５範囲内に制御することを特徴とす
る一方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19755283A JPS6092423A (ja) | 1983-10-24 | 1983-10-24 | 一方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19755283A JPS6092423A (ja) | 1983-10-24 | 1983-10-24 | 一方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6092423A true JPS6092423A (ja) | 1985-05-24 |
Family
ID=16376382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19755283A Pending JPS6092423A (ja) | 1983-10-24 | 1983-10-24 | 一方向性けい素鋼板の安定な絶縁被膜形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6092423A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001107145A (ja) * | 1999-10-05 | 2001-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US6280534B1 (en) * | 1998-05-15 | 2001-08-28 | Kawasaki Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing thereof |
| KR100711470B1 (ko) | 2005-12-24 | 2007-04-24 | 주식회사 포스코 | 고주파 철손 특성이 우수한 고규소 방향성 전기강판제조방법 |
-
1983
- 1983-10-24 JP JP19755283A patent/JPS6092423A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6280534B1 (en) * | 1998-05-15 | 2001-08-28 | Kawasaki Steel Corporation | Grain oriented electromagnetic steel sheet and manufacturing thereof |
| JP2001107145A (ja) * | 1999-10-05 | 2001-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性に優れた方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR100711470B1 (ko) | 2005-12-24 | 2007-04-24 | 주식회사 포스코 | 고주파 철손 특성이 우수한 고규소 방향성 전기강판제조방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5082509A (en) | Method of producing oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties | |
| WO2013058239A1 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| EP3733895B1 (en) | Low-iron-loss grain-oriented electrical steel sheet and production method for same | |
| JPH0762436A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6250529B2 (ja) | ||
| JP3359449B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH1143746A (ja) | 極めて鉄損の低い方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JP3921806B2 (ja) | 方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| WO1999046416A1 (fr) | Feuille d'acier magnetique unidirectionnel et procede de fabrication associe | |
| KR100259401B1 (ko) | 우수한 자기특성을 가지는 방향성 규소강판의 제조방법 | |
| JP2001049351A (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP4317472A1 (en) | Method for manufacturing grain-oriented electromagnetic steel sheet | |
| JPS59226115A (ja) | 均質なフオルステライト質絶縁被膜を有する一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3536776B2 (ja) | 方向性電磁鋼の焼鈍分離剤用マグネシアと磁気特性および被膜特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3061491B2 (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚のグラス被膜の少ない一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP7816664B1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH11241120A (ja) | 均質なフォルステライト質被膜を有する方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JP7816665B1 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH05295441A (ja) | グラス被膜特性が優れ、磁気特性の良好な高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06256847A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH01119621A (ja) | 磁気特性およびグラス皮膜特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04350124A (ja) | 薄板厚の一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3480332B2 (ja) | 磁気特性及び被膜特性に優れる方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH04235221A (ja) | 鉄損の低い方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH11264019A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 |