JPS609574B2 - 熱処理炉用ハ−スロ−ル - Google Patents
熱処理炉用ハ−スロ−ルInfo
- Publication number
- JPS609574B2 JPS609574B2 JP13967779A JP13967779A JPS609574B2 JP S609574 B2 JPS609574 B2 JP S609574B2 JP 13967779 A JP13967779 A JP 13967779A JP 13967779 A JP13967779 A JP 13967779A JP S609574 B2 JPS609574 B2 JP S609574B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- temperature
- heat treatment
- steel plate
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Tunnel Furnaces (AREA)
- Rollers For Roller Conveyors For Transfer (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は蓮続焼鈍炉等の熱処理炉に用いられて、鋼板が
巻き掛けられる熱処理炉用ハースロールに関する。
巻き掛けられる熱処理炉用ハースロールに関する。
熱処理炉の一種である連続燐鈍炉においては加熱帯均熱
帯等の内部で熱処理炉用鋼板が多数のハースロールへ巻
き掛けられて連続的に進行することにより暁鎚がなされ
るようになっている。
帯等の内部で熱処理炉用鋼板が多数のハースロールへ巻
き掛けられて連続的に進行することにより暁鎚がなされ
るようになっている。
このように鋼板が多数のハースロールに巻き掛けられて
進行する場合には、鋼板がロールの巻き掛け部分でその
幅方向に偏崎する鋼板蛇行量を減少させることが均一な
焼錨を行なうために必要であり、連続燐鈍炉の操業安定
性向上に繋がる。このためハースロールには両端部に比
べて軸方向中間部の直径を大としたクラウンが設けられ
ており、これにより進行する鋼板にはセルフセンタリン
グ作用を生じさせるように配慮されている。ところがこ
のクラウン量は蓮続焼鈍炉においては均一、または加熱
帯、均熱帯等の各帯ごとに均一とされているので操業時
における雰囲気温度による熱膨張のためにクラウン量が
変化し（ヒートクラウン）、安定操業を得ることが困難
となっている。すなわちロール温度が鋼板温度よりも高
い場合には鋼板と接触していないロール軸方向両端部の
直径が膨張するため相対的にロールクラウンが減少する
状態となって鋼板のセルフセンタリング作用が弱くなり
、鋼板が蛇行する原因となる。またロール温度が鋼板温
度よりも低い場合にはロール中央部が鋼板によって加熱
される結果ロール中央部の直径が必要以上に大きくなっ
てセルフセンタリング作用が極端に大きくなる。このた
め鋼板中央部にバックリングが発生することになる。本
発明は上記事実を考慮し、セルフセンタリング作用を適
切に行ない、かつバックリングを生ずることがない適切
なロ−ルクラウンを有する熱処理炉用ハースロールを提
供することが目的である。本発明に係る熱処理炉用ハー
スロールは安定操業が可能なロールクラウン量は１．２
肋から８側の間であることを実験によって確認した上で
、操業中にこのクラウン量を得るべく常温におけるロー
ルクラウン量を決定できるようになっている。
進行する場合には、鋼板がロールの巻き掛け部分でその
幅方向に偏崎する鋼板蛇行量を減少させることが均一な
焼錨を行なうために必要であり、連続燐鈍炉の操業安定
性向上に繋がる。このためハースロールには両端部に比
べて軸方向中間部の直径を大としたクラウンが設けられ
ており、これにより進行する鋼板にはセルフセンタリン
グ作用を生じさせるように配慮されている。ところがこ
のクラウン量は蓮続焼鈍炉においては均一、または加熱
帯、均熱帯等の各帯ごとに均一とされているので操業時
における雰囲気温度による熱膨張のためにクラウン量が
変化し（ヒートクラウン）、安定操業を得ることが困難
となっている。すなわちロール温度が鋼板温度よりも高
い場合には鋼板と接触していないロール軸方向両端部の
直径が膨張するため相対的にロールクラウンが減少する
状態となって鋼板のセルフセンタリング作用が弱くなり
、鋼板が蛇行する原因となる。またロール温度が鋼板温
度よりも低い場合にはロール中央部が鋼板によって加熱
される結果ロール中央部の直径が必要以上に大きくなっ
てセルフセンタリング作用が極端に大きくなる。このた
め鋼板中央部にバックリングが発生することになる。本
発明は上記事実を考慮し、セルフセンタリング作用を適
切に行ない、かつバックリングを生ずることがない適切
なロ−ルクラウンを有する熱処理炉用ハースロールを提
供することが目的である。本発明に係る熱処理炉用ハー
スロールは安定操業が可能なロールクラウン量は１．２
肋から８側の間であることを実験によって確認した上で
、操業中にこのクラウン量を得るべく常温におけるロー
ルクラウン量を決定できるようになっている。
以下本発明の実施例を図面に従い説明する。第１図は本
実施例が適用される蓮続焼鈍炉１０の一部が示されてい
る。この蓮続焼鈍炉１０では加熱帯１２、均熱帯１４〜
徐冷帯１６および急冷帯１８を有しており、熱処理用鋼
板２川ま矢印Ａで示される如く加熱帯１２から均熱帯１
４、徐冷帯１６へと送られ、急袷帯１８を通過して矢印
Ｂで示される如く炉外へ搬出されて連続的に焼鈍がなさ
れるようになっている。第２図にはこの蓮続焼鍵炉１川
こおける熱処理カーブが示されており「炉温Ｔｇは各帯
における雰囲気温度を示すものであり、鋼板はこの炉温
によって加熱帯１２内で所定温度まで昇熱され、均熱帯
１４でその温度に保持され徐冷帯１６「急冷帯１８で順
次室温近くまで冷却される。
実施例が適用される蓮続焼鈍炉１０の一部が示されてい
る。この蓮続焼鈍炉１０では加熱帯１２、均熱帯１４〜
徐冷帯１６および急冷帯１８を有しており、熱処理用鋼
板２川ま矢印Ａで示される如く加熱帯１２から均熱帯１
４、徐冷帯１６へと送られ、急袷帯１８を通過して矢印
Ｂで示される如く炉外へ搬出されて連続的に焼鈍がなさ
れるようになっている。第２図にはこの蓮続焼鍵炉１川
こおける熱処理カーブが示されており「炉温Ｔｇは各帯
における雰囲気温度を示すものであり、鋼板はこの炉温
によって加熱帯１２内で所定温度まで昇熱され、均熱帯
１４でその温度に保持され徐冷帯１６「急冷帯１８で順
次室温近くまで冷却される。
従ってこの鋼板温度Ｔｓと炉温Ｔｇの間には常に温度差
△Ｔ＝Ｔｓ−Ｔｇ・・【１）を有しており、この温度差
は加熱帯均熱帯では炉温が高く、徐袷帯、急袷帯では鋼
板温度が高くなっている。このような環境におかれてい
るハースロールの軸方向における温度分布はこの温度差
△Ｔにほぼ比例しており、ハースロールの軸方向におい
て鋼板が接触している部分と接触していない両端部との
間には鋼板温度と炉温との温度差によって大きな温度差
を生じこれが操業中のハースロール形状を変更すること
になる。
△Ｔ＝Ｔｓ−Ｔｇ・・【１）を有しており、この温度差
は加熱帯均熱帯では炉温が高く、徐袷帯、急袷帯では鋼
板温度が高くなっている。このような環境におかれてい
るハースロールの軸方向における温度分布はこの温度差
△Ｔにほぼ比例しており、ハースロールの軸方向におい
て鋼板が接触している部分と接触していない両端部との
間には鋼板温度と炉温との温度差によって大きな温度差
を生じこれが操業中のハースロール形状を変更すること
になる。
第３図にはハースロールの中央部温度Ｔｙｃとハースロ
ールの軸方向両端部の温度Ｔｙｅの温度差△Ｔッ＝Ｔｙ
ｃ−Ｔｙｅ…‘２｝が示されている。
ールの軸方向両端部の温度Ｔｙｅの温度差△Ｔッ＝Ｔｙ
ｃ−Ｔｙｅ…‘２｝が示されている。
このロールの温度差△Ｔッと、前記炉温と鋼板温度との
温度差△Ｔとの関係を調査した結果以下に示す如くの関
係式を得た。 ＊＊ △Ｔｙ＝１．７
１ｏｇｎＴｇ±△Ｔ〇．８７・・・〔３｝（但し、式中
の土は加熱帯均熱帯では−、冷却帯では十となっている
。）この｛３｝式により計算した△Ｔｙによる操業中の
ハースロール２６の中央部と両端部の熱膨張差を△Ｄｈ
、非ロールクラウン部の外径をＤｏ、常温におけるロー
ルクラウン部の外径をＤ１、常温におけるロールクラウ
ン量△Ｄｉを第４図に示される如く△Ｄｉ：ＤＩ−Ｄ０
・・・‘４｝とすれば操業中の連続糠鎚炉内のハースロ
ールクラウン量（△Ｄ）は常温のクラウン量△Ｄｉとヒ
ートクラウン△Ｄｈとの和となるので以下の如く表わさ
れる。
温度差△Ｔとの関係を調査した結果以下に示す如くの関
係式を得た。 ＊＊ △Ｔｙ＝１．７
１ｏｇｎＴｇ±△Ｔ〇．８７・・・〔３｝（但し、式中
の土は加熱帯均熱帯では−、冷却帯では十となっている
。）この｛３｝式により計算した△Ｔｙによる操業中の
ハースロール２６の中央部と両端部の熱膨張差を△Ｄｈ
、非ロールクラウン部の外径をＤｏ、常温におけるロー
ルクラウン部の外径をＤ１、常温におけるロールクラウ
ン量△Ｄｉを第４図に示される如く△Ｄｉ：ＤＩ−Ｄ０
・・・‘４｝とすれば操業中の連続糠鎚炉内のハースロ
ールクラウン量（△Ｄ）は常温のクラウン量△Ｄｉとヒ
ートクラウン△Ｄｈとの和となるので以下の如く表わさ
れる。
△Ｄ＝△Ｄｉ＋△Ｄｈ＝△Ｄｉ＋Ｑ△ＴｙＤ１・・．‘
５｝この（５’式に【４）式を代入すると△Ｄ＝△Ｄｉ
（１十Ｑ△Ｔｙ）＋Ｑ△ＴＤｏ・”‘６｝ここにＱはロ
ールの熱膨張率である。
５｝この（５’式に【４）式を代入すると△Ｄ＝△Ｄｉ
（１十Ｑ△Ｔｙ）＋Ｑ△ＴＤｏ・”‘６｝ここにＱはロ
ールの熱膨張率である。
次に本実施例に用いた蓮続焼錨炉において操業中のロー
ルクラウン量△Ｄと操業の安定度合とを調べた所「第５
図に示される結果を得た。
ルクラウン量△Ｄと操業の安定度合とを調べた所「第５
図に示される結果を得た。
図中「Ａ曲線は鋼板蛇行発生頻度、Ｂ曲線は鋼板のバッ
クリング発生頻度を示し、Ｃ区間は鋼帯の蛇行が多発す
るロールクラウン量の範囲を示す区間、Ｄ区間は安定操
業の可能な区間、Ｅ区間はバックリングが多発する区間
である。
クリング発生頻度を示し、Ｃ区間は鋼帯の蛇行が多発す
るロールクラウン量の範囲を示す区間、Ｄ区間は安定操
業の可能な区間、Ｅ区間はバックリングが多発する区間
である。
この第５図によれば操業時における。ールクラウン量△
○が１．２柳以下の場合に鋼板の蛇行量が著しく大きく
なって連続操業に支障をきたし、８脚以上の場合にはセ
ルフセンタリング効果が著しく大きくなってバックリン
グが多発する不具合を有するものとなっている。従って
操業中のロールクラウン量△Ｄは１．２肌から８側まで
の間とすることが好ましいことになる。従ってこの結果
を■式を用いて式で示すと以下の如くになる。（１‐２
−Ｑ△ＴｙＤ。）ミ△Ｄｉ≦（８章三を会芋為Ｄ。）。
‐■１十Ｑ△Ｔｙ 一この風式により求めた△Ｄｉを常
温におけるロールクラウン量として用いた結果ト達続焼
鈍ラインの操業率（＝作業時間−停止時間ＸＩＯ。
○が１．２柳以下の場合に鋼板の蛇行量が著しく大きく
なって連続操業に支障をきたし、８脚以上の場合にはセ
ルフセンタリング効果が著しく大きくなってバックリン
グが多発する不具合を有するものとなっている。従って
操業中のロールクラウン量△Ｄは１．２肌から８側まで
の間とすることが好ましいことになる。従ってこの結果
を■式を用いて式で示すと以下の如くになる。（１‐２
−Ｑ△ＴｙＤ。）ミ△Ｄｉ≦（８章三を会芋為Ｄ。）。
‐■１十Ｑ△Ｔｙ 一この風式により求めた△Ｄｉを常
温におけるロールクラウン量として用いた結果ト達続焼
鈍ラインの操業率（＝作業時間−停止時間ＸＩＯ。
％）作業時間が９１．５％から９６．３％に向上した。
以上説明した如く本発明に係る熱処理炉用ハ−スロール
は安定操業を得られるロールクラウン量に基づいて常温
のロールクラウン量を決定するので鋼板のセルフセンタ
リング作用を適切に生ぜしめて安定操業を行なうことが
可能となる優れた効果を有する。
は安定操業を得られるロールクラウン量に基づいて常温
のロールクラウン量を決定するので鋼板のセルフセンタ
リング作用を適切に生ぜしめて安定操業を行なうことが
可能となる優れた効果を有する。
第１図は本発明の熱処理炉用ハースロールの実施例に用
いる蓮続焼鈍炉の概略側面図、第２図は蓮続焼鎚炉の炉
温と鋼板温度との関係を示す線図、第３図は蓮続焼鎚炉
におけるロール中央部と端部との温度差を示す線図、第
４図はロールクラウン量を示すロールの正面図、第５図
は操業中のロールクラウン量が鋼板の蛇行発生、バック
リング発生に及ぼす影響を示す実験結果を示す線図であ
る。 １０・・・・・・連続競錨炉、１２・・…力ロ熱帯、１
４・・・・・・均熱帯、１６・・・・・・徐冷帯、１８
・・…・急冷帯、２０・・・・・・鋼板、２２・・・・
・・炉温、２４・・・・・・鋼板温度、２６……ロール
。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
いる蓮続焼鈍炉の概略側面図、第２図は蓮続焼鎚炉の炉
温と鋼板温度との関係を示す線図、第３図は蓮続焼鎚炉
におけるロール中央部と端部との温度差を示す線図、第
４図はロールクラウン量を示すロールの正面図、第５図
は操業中のロールクラウン量が鋼板の蛇行発生、バック
リング発生に及ぼす影響を示す実験結果を示す線図であ
る。 １０・・・・・・連続競錨炉、１２・・…力ロ熱帯、１
４・・・・・・均熱帯、１６・・・・・・徐冷帯、１８
・・…・急冷帯、２０・・・・・・鋼板、２２・・・・
・・炉温、２４・・・・・・鋼板温度、２６……ロール
。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- １ 熱処理用鋼板が巻き掛けられる熱処理炉用ハースロ
ールにおいて、常温における非ロールクラウン部のロー
ル外径をＤｏ、操業中のロール端部と中央部の温度差を
ΔＴγ、ロールの熱膨張率をαとすれば常温において、
（（１．２−αΔＴγＤｏ）／（１＋αΔＴγ））≦Δ
Ｄｉ≦（（８−αΔＴγＤｏ）／（１＋αΔＴγ））…
（Ａ）のロールクラウン量ΔＤｉを有する熱処理炉用ハ
ースロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13967779A JPS609574B2 (ja) | 1979-10-29 | 1979-10-29 | 熱処理炉用ハ−スロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13967779A JPS609574B2 (ja) | 1979-10-29 | 1979-10-29 | 熱処理炉用ハ−スロ−ル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5662915A JPS5662915A (en) | 1981-05-29 |
| JPS609574B2 true JPS609574B2 (ja) | 1985-03-11 |
Family
ID=15250844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13967779A Expired JPS609574B2 (ja) | 1979-10-29 | 1979-10-29 | 熱処理炉用ハ−スロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS609574B2 (ja) |
-
1979
- 1979-10-29 JP JP13967779A patent/JPS609574B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5662915A (en) | 1981-05-29 |
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