JPS6110834Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6110834Y2 JPS6110834Y2 JP17547379U JP17547379U JPS6110834Y2 JP S6110834 Y2 JPS6110834 Y2 JP S6110834Y2 JP 17547379 U JP17547379 U JP 17547379U JP 17547379 U JP17547379 U JP 17547379U JP S6110834 Y2 JPS6110834 Y2 JP S6110834Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- width
- guide
- cutting
- slabs
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
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- 230000002265 prevention Effects 0.000 claims description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 21
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- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
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Landscapes
- Shearing Machines (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
本考案は熱間スラブに、環状突起を有するロー
ルを用いて切断溝を圧延形成して切断する場合の
スラブ蛇行防止ガイドを高精度で操作するための
装置に関するものである。 熱間スラブを断面が楔状の環状突起を有するロ
ールを用いて、スラブに溝を圧延した後、該溝部
にそつてスラブ巾を分割切断する方法は従来より
知られている。この方法では通常３〜５パスを通
過させて次々に溝を深くしてゆき、しかる後に適
当な方法で切断分割するものである。切断分割の
方法としては種々考えられ、例えば溝付圧延に用
いたロールを使用してさらにもう１パス通過させ
切断する方法、あるいは溝部をガス切断する方法
等がある。 上記ロールを用いてスラブの溝圧延または切断
分割を行なう場合は、溝を真直に圧延すること、
後段パスの溝圧延位置が前段パスの溝圧延位置を
正確にたどることが必要である。このためスラブ
の蛇行防止法として圧延スタンドの前後にスラブ
の側面を拘束するガイドを設置することが既に知
られている。 このスラブを操作するにあたり、ガイド巾の設
定値をいくらにすべきかが重要である。設定値が
狭すぎるとスラブの拘束が強すぎて圧延方向の移
動が円滑に行なわれなかつたり場合によつてはス
ラブ端部がガイドに衝突することも考えられる。
またガイド巾設定値が広すぎるとスラブの蛇行防
止の効果が十分に得られない。したがつてガイド
巾の設定は十分な精度で行なう必要があるが、ス
ラブ巾は各パス毎に変化するうえに細かく見れば
スラブ長手方向にも巾が変化している。これらの
変化量はパススケジユール，ロール突起形状等か
らある程度推定可能であるが、ガイド拘束の精度
を向上させるためには、各パスの入側で巾を測定
する必要がある。こうすることによつて入側ガイ
ドの拘束の精度が向上し、また出側ガイドの設定
が、当面するパスだけの巾拡がりを推定すること
により可能となる。したがつて複数パスの巾拡が
り推定誤差が累積することもなく、出側ガイドの
設定も精度よく行なうことができる。 スラブ巾をオンラインで測定する必要性のもう
一つの理由として、連続鋳造鋳片の巾が鋳片毎
に、または鋳片の長手方向にバラツクことが挙げ
られる。このバラツキの大きさは３σ水準で40mm
程度もあり、これに応じたガイド巾調整を怠る
と、大巾なスラブの蛇行及びスラブ切断片の形状
悪化につながる。 以下図面に従つて説明する。第１図は切断する
スラブとロール及びガイドの関係を示す。１０１
は噛込前スラブを示し、これが移動して１０２に
示すような噛込状態となる。１０３は切断溝を形
成するためのロールであり、このロールには環状
突起１０４が設けられている。１０５は入側ガイ
ド、１０６は出側ガイドを示す。図中寸法１０７
は入側スラブ巾を示し、これは次の溝圧延パスに
より１０８に示す出側スラブ巾に拡がる。図中寸
法１０９＋１１０は巾拡がり量を示す。また図中
寸法１１１＋１１２は入側ガイド余裕を、１１３
＋１１４は出側ガイド余裕を示す。したがつて入
側ガイドの設定値は入側スラブ巾＋入側ガイド余
裕（図中寸法１０７＋１１１＋１１２）、出側ガ
イドの設定値は出側スラブ巾＋出側ガイド余裕
（図中寸法１０８＋１１３＋１１４）となる。た
だ出側スラブ巾は圧延前にはわからないので、巾
拡がり量の推定値と入側スラブ巾の和を用いる。 入側ガイド余裕ε１，出側ガイド余裕ε２は素
材スラブまたは圧延中スラブの曲がり量、切断片
の寸法精度（従つて切断前スラブの巾及び切断本
数）、ガイドの設定精度を考慮して定める。１列
を挙げれば、250厚×1800巾×6000長の曲りのな
いスラブを２分割する場合、入側・出側ガイド余
裕として20mm程度が適切であつた。 第２図ａは溝圧延スラブの平面寸法を示す。溝
圧延前の素材スラブ巾が一定でも溝圧延により長
手方向のスラブ巾に差が生じてくる。一般には第
２図ｂに示す如く、先端・後端で巾広く、中央部
で巾狭の形状となるから、スラブ最大巾を精度よ
く推定するためには、先端及び後端部を含めて巾
測定する必要がある。 第３図はスラブの非対称分割時に特に顕著とな
る曲りの状態を示す。巾方向に非対称な位置に溝
圧延をする場合、溝圧延部３０１での延伸が曲げ
モーメントを生ずるため、スラブは第３図に示す
如く、巾広側が曲率中心となる方向に曲がりを生
ずる。入側及び出側のガイドの位置との巾の設定
は、この曲がりを考慮して行なう必要がある。こ
のためオンラインで各パス毎の曲がり量を正確に
測定することが重要となる。曲がり量を計測する
方法は種々考えられるが１例としては、第３図に
示すような巾広側側面の先端部Ａ，中間部Ｂ，後
端部Ｃの３点の相対位置及び、巾狭側側面の先端
部A′，中間部B′，後端部C′の３点の相対位置を
測定することにより、両側面の曲がり量の概略を
把握することができる。上記相対位置の測定は機
械式・光学式いずれの方式でも可能である。 第４図はパス回数の進行とともに溝が深くなつ
ている様子と、断面の変化する状況を示す。パス
回数の進行に伴ない溝が深くなつていくため、こ
の部分の肉が長手方向、厚手方向、巾方向に逃げ
てスラブ巾が増加する。図中寸法wi＝ui＋viはｉ
パスにおける巾拡がりを示す。図中記号→、
→、→、→、→の様な１パス分
の巾拡がり量は、環状突起の形状とパススケジユ
ールからある程度推定可能であるが、→のよ
うに数パスも先の巾拡がりは当然推定誤差が大き
くなる。したがつて、オンラインで各パス終了後
の巾を測定する必要が生じる。 スラブの巾拡がり量は、環状突起の断面形状、
パススケジユール、スラブ断面形状から推定する
ことができる。250×1500断面のスラブを合計５
パスかけて切断した時、１パス毎に平均６mm程度
の巾拡がりを生じた。 第５図はガイド巾設定のフローチヤートを示
す。光学式，機械式その他の方法で前パス終了後
のスラブ巾を測定し、当面するパスの巾拡がり量
を圧下量及びロール突起形状から推定し、ガイド
余裕も適度にもたせて入側及び出側ガイド設定巾
を決める。スラブ通過の状態によりガイド余裕を
調整する。 第６図はガイド巾設定の実施形態を示す。図中
６０１は噛込前スラブ、６０２は６０１が移動し
た噛込スラブ、６０３は溝圧延用ロール、６０４
は入側ガイド、６０５は出側ガイドである。６０
６はスラブ入側のオンライン巾測定器で、これに
より入側スラブの巾を少なくとも先端部，後端部
を含めた定められた位置又は全長にわたり測定す
る。オンライン巾測定器の方式としては機械式，
光学式等の方法が考えられる。６０７はガイド巾
設定値の計算装置であり、該装置により入側及び
出側ガイドの設定巾計算あるいはそのために必要
な適正ガイド余裕の推定、入側から出側にかけて
のスラブ巾拡がり量の推定等を行なう。スラブ巾
測定装置とガイド巾設定値の計算装置は電気的に
結合されていてもまたは操業者による手動入力方
式でも差し支えない。６０８及び６０９はそれぞ
れ入側及び出側のガイド巾設定装置であり、ガイ
ド巾設定値計算装置に直結してまたは操業者によ
り作動される。 ここで、入側ガイド余裕、出側ガイド余裕およ
び幅拡がり量を算出する方法について説明する。 第７図に、スラブを幅方向に２分割するときの
切断装置と出側ガイド７０６の関係を示す。 入側および出側ガイド余裕、即ち、第１図にお
ける１１１，１１２，１１３および１１４は、多
量の鋼スラブを切断した結果から、先に述べたよ
うに、20mm程度が適切である。従つて、入側ガイ
ドの設定間隔は、オンラインで測定されたスラブ
幅寸法に入側ガイド余裕20mmを加えた数値であ
る。 次に、第７図に示す出側ガイド７０６の間隔を
設定するには、次の方法による。 Ｗ＝Ｂ＋△Ｂ＋（δｒ＋δｅ）＋η …(1) ここで Ｗ：出側ガイド設定間隔 Ｂ：オンラインで検出された入側でのスラブ幅
寸法 △Ｂ：溝圧延によるスラブ幅増加量 δｒ，δｅ：それぞれ右，左側の切断片の曲り
量 ｅ：ロール７０３軸芯からガイドの一端までの
距離（間隔） η：ガイド余裕 ここで、溝圧延による鋳片（スラブ）幅増加量 △Ｂは、 △Ｂ＝（0.3〜0.7）×Ｓ／ｔ …(2) で与えられる。 ここでＳは、分割切断しようとするスラブ断面
を示す第８図において、斜線を施した部分の面積
である。 すなわち、切断パスよりも１つ前のパスにおけ
る圧延溝断面の大きさと、切断パスにおける圧延
溝断面の大きさとの差である。 ｔ：スラブ厚さ 次に、 ここで ｒ：スラブの引張り破断強さ σ：ポアツソン比 Ｅ：ヤング率 ε：切断パスよりも１つ前のパスにおける溝部
残厚 Wr（ｅ）：それぞれ右，左側の切断片の幅 多量の鋼スラブの熱間切断結果から(3)式右辺の
ルを用いて切断溝を圧延形成して切断する場合の
スラブ蛇行防止ガイドを高精度で操作するための
装置に関するものである。 熱間スラブを断面が楔状の環状突起を有するロ
ールを用いて、スラブに溝を圧延した後、該溝部
にそつてスラブ巾を分割切断する方法は従来より
知られている。この方法では通常３〜５パスを通
過させて次々に溝を深くしてゆき、しかる後に適
当な方法で切断分割するものである。切断分割の
方法としては種々考えられ、例えば溝付圧延に用
いたロールを使用してさらにもう１パス通過させ
切断する方法、あるいは溝部をガス切断する方法
等がある。 上記ロールを用いてスラブの溝圧延または切断
分割を行なう場合は、溝を真直に圧延すること、
後段パスの溝圧延位置が前段パスの溝圧延位置を
正確にたどることが必要である。このためスラブ
の蛇行防止法として圧延スタンドの前後にスラブ
の側面を拘束するガイドを設置することが既に知
られている。 このスラブを操作するにあたり、ガイド巾の設
定値をいくらにすべきかが重要である。設定値が
狭すぎるとスラブの拘束が強すぎて圧延方向の移
動が円滑に行なわれなかつたり場合によつてはス
ラブ端部がガイドに衝突することも考えられる。
またガイド巾設定値が広すぎるとスラブの蛇行防
止の効果が十分に得られない。したがつてガイド
巾の設定は十分な精度で行なう必要があるが、ス
ラブ巾は各パス毎に変化するうえに細かく見れば
スラブ長手方向にも巾が変化している。これらの
変化量はパススケジユール，ロール突起形状等か
らある程度推定可能であるが、ガイド拘束の精度
を向上させるためには、各パスの入側で巾を測定
する必要がある。こうすることによつて入側ガイ
ドの拘束の精度が向上し、また出側ガイドの設定
が、当面するパスだけの巾拡がりを推定すること
により可能となる。したがつて複数パスの巾拡が
り推定誤差が累積することもなく、出側ガイドの
設定も精度よく行なうことができる。 スラブ巾をオンラインで測定する必要性のもう
一つの理由として、連続鋳造鋳片の巾が鋳片毎
に、または鋳片の長手方向にバラツクことが挙げ
られる。このバラツキの大きさは３σ水準で40mm
程度もあり、これに応じたガイド巾調整を怠る
と、大巾なスラブの蛇行及びスラブ切断片の形状
悪化につながる。 以下図面に従つて説明する。第１図は切断する
スラブとロール及びガイドの関係を示す。１０１
は噛込前スラブを示し、これが移動して１０２に
示すような噛込状態となる。１０３は切断溝を形
成するためのロールであり、このロールには環状
突起１０４が設けられている。１０５は入側ガイ
ド、１０６は出側ガイドを示す。図中寸法１０７
は入側スラブ巾を示し、これは次の溝圧延パスに
より１０８に示す出側スラブ巾に拡がる。図中寸
法１０９＋１１０は巾拡がり量を示す。また図中
寸法１１１＋１１２は入側ガイド余裕を、１１３
＋１１４は出側ガイド余裕を示す。したがつて入
側ガイドの設定値は入側スラブ巾＋入側ガイド余
裕（図中寸法１０７＋１１１＋１１２）、出側ガ
イドの設定値は出側スラブ巾＋出側ガイド余裕
（図中寸法１０８＋１１３＋１１４）となる。た
だ出側スラブ巾は圧延前にはわからないので、巾
拡がり量の推定値と入側スラブ巾の和を用いる。 入側ガイド余裕ε１，出側ガイド余裕ε２は素
材スラブまたは圧延中スラブの曲がり量、切断片
の寸法精度（従つて切断前スラブの巾及び切断本
数）、ガイドの設定精度を考慮して定める。１列
を挙げれば、250厚×1800巾×6000長の曲りのな
いスラブを２分割する場合、入側・出側ガイド余
裕として20mm程度が適切であつた。 第２図ａは溝圧延スラブの平面寸法を示す。溝
圧延前の素材スラブ巾が一定でも溝圧延により長
手方向のスラブ巾に差が生じてくる。一般には第
２図ｂに示す如く、先端・後端で巾広く、中央部
で巾狭の形状となるから、スラブ最大巾を精度よ
く推定するためには、先端及び後端部を含めて巾
測定する必要がある。 第３図はスラブの非対称分割時に特に顕著とな
る曲りの状態を示す。巾方向に非対称な位置に溝
圧延をする場合、溝圧延部３０１での延伸が曲げ
モーメントを生ずるため、スラブは第３図に示す
如く、巾広側が曲率中心となる方向に曲がりを生
ずる。入側及び出側のガイドの位置との巾の設定
は、この曲がりを考慮して行なう必要がある。こ
のためオンラインで各パス毎の曲がり量を正確に
測定することが重要となる。曲がり量を計測する
方法は種々考えられるが１例としては、第３図に
示すような巾広側側面の先端部Ａ，中間部Ｂ，後
端部Ｃの３点の相対位置及び、巾狭側側面の先端
部A′，中間部B′，後端部C′の３点の相対位置を
測定することにより、両側面の曲がり量の概略を
把握することができる。上記相対位置の測定は機
械式・光学式いずれの方式でも可能である。 第４図はパス回数の進行とともに溝が深くなつ
ている様子と、断面の変化する状況を示す。パス
回数の進行に伴ない溝が深くなつていくため、こ
の部分の肉が長手方向、厚手方向、巾方向に逃げ
てスラブ巾が増加する。図中寸法wi＝ui＋viはｉ
パスにおける巾拡がりを示す。図中記号→、
→、→、→、→の様な１パス分
の巾拡がり量は、環状突起の形状とパススケジユ
ールからある程度推定可能であるが、→のよ
うに数パスも先の巾拡がりは当然推定誤差が大き
くなる。したがつて、オンラインで各パス終了後
の巾を測定する必要が生じる。 スラブの巾拡がり量は、環状突起の断面形状、
パススケジユール、スラブ断面形状から推定する
ことができる。250×1500断面のスラブを合計５
パスかけて切断した時、１パス毎に平均６mm程度
の巾拡がりを生じた。 第５図はガイド巾設定のフローチヤートを示
す。光学式，機械式その他の方法で前パス終了後
のスラブ巾を測定し、当面するパスの巾拡がり量
を圧下量及びロール突起形状から推定し、ガイド
余裕も適度にもたせて入側及び出側ガイド設定巾
を決める。スラブ通過の状態によりガイド余裕を
調整する。 第６図はガイド巾設定の実施形態を示す。図中
６０１は噛込前スラブ、６０２は６０１が移動し
た噛込スラブ、６０３は溝圧延用ロール、６０４
は入側ガイド、６０５は出側ガイドである。６０
６はスラブ入側のオンライン巾測定器で、これに
より入側スラブの巾を少なくとも先端部，後端部
を含めた定められた位置又は全長にわたり測定す
る。オンライン巾測定器の方式としては機械式，
光学式等の方法が考えられる。６０７はガイド巾
設定値の計算装置であり、該装置により入側及び
出側ガイドの設定巾計算あるいはそのために必要
な適正ガイド余裕の推定、入側から出側にかけて
のスラブ巾拡がり量の推定等を行なう。スラブ巾
測定装置とガイド巾設定値の計算装置は電気的に
結合されていてもまたは操業者による手動入力方
式でも差し支えない。６０８及び６０９はそれぞ
れ入側及び出側のガイド巾設定装置であり、ガイ
ド巾設定値計算装置に直結してまたは操業者によ
り作動される。 ここで、入側ガイド余裕、出側ガイド余裕およ
び幅拡がり量を算出する方法について説明する。 第７図に、スラブを幅方向に２分割するときの
切断装置と出側ガイド７０６の関係を示す。 入側および出側ガイド余裕、即ち、第１図にお
ける１１１，１１２，１１３および１１４は、多
量の鋼スラブを切断した結果から、先に述べたよ
うに、20mm程度が適切である。従つて、入側ガイ
ドの設定間隔は、オンラインで測定されたスラブ
幅寸法に入側ガイド余裕20mmを加えた数値であ
る。 次に、第７図に示す出側ガイド７０６の間隔を
設定するには、次の方法による。 Ｗ＝Ｂ＋△Ｂ＋（δｒ＋δｅ）＋η …(1) ここで Ｗ：出側ガイド設定間隔 Ｂ：オンラインで検出された入側でのスラブ幅
寸法 △Ｂ：溝圧延によるスラブ幅増加量 δｒ，δｅ：それぞれ右，左側の切断片の曲り
量 ｅ：ロール７０３軸芯からガイドの一端までの
距離（間隔） η：ガイド余裕 ここで、溝圧延による鋳片（スラブ）幅増加量 △Ｂは、 △Ｂ＝（0.3〜0.7）×Ｓ／ｔ …(2) で与えられる。 ここでＳは、分割切断しようとするスラブ断面
を示す第８図において、斜線を施した部分の面積
である。 すなわち、切断パスよりも１つ前のパスにおけ
る圧延溝断面の大きさと、切断パスにおける圧延
溝断面の大きさとの差である。 ｔ：スラブ厚さ 次に、 ここで ｒ：スラブの引張り破断強さ σ：ポアツソン比 Ｅ：ヤング率 ε：切断パスよりも１つ前のパスにおける溝部
残厚 Wr（ｅ）：それぞれ右，左側の切断片の幅 多量の鋼スラブの熱間切断結果から(3)式右辺の
【式】を推定すると、
である。
従つて、
である。
実際に鋼スラブを切断したときの、出側ガイド
間隔Ｗの設定数値を示すと、 入側鋳片（スラブ）702サイズ（切断前パス）： 1500mm幅×250mm厚 中央切断：Wr＝We＝750mm 突起ロール７０４頂角：30゜（左右対称：半頂角
15゜） 切断パス前溝部残厚（ε）：30mm ロールとガイド間距離（ｅ）：1200mm Ｓ≒ｔεtanε／２＝2010mm2 (2)式の係数0.7を用いて、片側曲り量 δ＝δｒ＝δｅは、 ガイド余裕ηは、20mmであるから出側ガイド設定 間隔Ｗは(1)式から Ｗ＝1500＋5.6＋２×16.0＋20＝1557.6mm である。 以上説明したように本考案の蛇行防止装置によ
れば、鋳片の蛇行が効果的に抑止できると共に、
蛇行防止装置を高精度に操作でき、実際の鋳片切
断作業を正確に行う上で多大の寄与をなす。
間隔Ｗの設定数値を示すと、 入側鋳片（スラブ）702サイズ（切断前パス）： 1500mm幅×250mm厚 中央切断：Wr＝We＝750mm 突起ロール７０４頂角：30゜（左右対称：半頂角
15゜） 切断パス前溝部残厚（ε）：30mm ロールとガイド間距離（ｅ）：1200mm Ｓ≒ｔεtanε／２＝2010mm2 (2)式の係数0.7を用いて、片側曲り量 δ＝δｒ＝δｅは、 ガイド余裕ηは、20mmであるから出側ガイド設定 間隔Ｗは(1)式から Ｗ＝1500＋5.6＋２×16.0＋20＝1557.6mm である。 以上説明したように本考案の蛇行防止装置によ
れば、鋳片の蛇行が効果的に抑止できると共に、
蛇行防止装置を高精度に操作でき、実際の鋳片切
断作業を正確に行う上で多大の寄与をなす。
第１図は鋳片（スラブ）の溝圧延時の概略図、
第２図は溝圧延スラブの長手方向の巾変化を示
し、ａはスラブの平面寸法、ｂはスラブの長手方
向の巾分布を示す説明図、第３図はスラブの非対
称分割溝圧延時のスラブ曲りを示す説明図、第４
図はパス進行に伴なうスラブ断面変化を順次示す
断面略図、第５図はガイド巾設定のためのフロー
チヤート、第６図はガイド巾設定の実施形態を示
す平面図である。第７図は、出側ガイド間隔設定
方法を説明するための、スラブを幅方向に２分割
するときの切断装置と出側ガイドの関係を示す平
面図、第８図は、第７図に示す、スラブ分割切断
におけるスラブ断面を示す図である。 １０１，６０１……噛込前スラブ、１０２，６
０２……噛込中スラブ、１０３，６０３……溝圧
延用ロール、１０５，６０４……入側ガイド、１
０６，６０５……出側ガイド、２０１……溝圧延
されたスラブ、２０２……先端スラブ巾、２０３
……中央スラブ巾、２０４……後端スラブ巾、３
０１……溝圧延部、６０６……スラブ入側巾測定
器、６０７……ガイド巾設定値計算装置、６０８
……入側ガイド巾設定装置、６０９……出側ガイ
ド巾設定装置。
第２図は溝圧延スラブの長手方向の巾変化を示
し、ａはスラブの平面寸法、ｂはスラブの長手方
向の巾分布を示す説明図、第３図はスラブの非対
称分割溝圧延時のスラブ曲りを示す説明図、第４
図はパス進行に伴なうスラブ断面変化を順次示す
断面略図、第５図はガイド巾設定のためのフロー
チヤート、第６図はガイド巾設定の実施形態を示
す平面図である。第７図は、出側ガイド間隔設定
方法を説明するための、スラブを幅方向に２分割
するときの切断装置と出側ガイドの関係を示す平
面図、第８図は、第７図に示す、スラブ分割切断
におけるスラブ断面を示す図である。 １０１，６０１……噛込前スラブ、１０２，６
０２……噛込中スラブ、１０３，６０３……溝圧
延用ロール、１０５，６０４……入側ガイド、１
０６，６０５……出側ガイド、２０１……溝圧延
されたスラブ、２０２……先端スラブ巾、２０３
……中央スラブ巾、２０４……後端スラブ巾、３
０１……溝圧延部、６０６……スラブ入側巾測定
器、６０７……ガイド巾設定値計算装置、６０８
……入側ガイド巾設定装置、６０９……出側ガイ
ド巾設定装置。
Claims (1)
- 環状突起を有するロールで、幅広鋳片に切断溝
を圧延，形成し、該切断溝に沿つて鋳片を切断分
離するよう構成した鋳片の縦方向切断装置におい
て、鋳片の幅または、幅および曲がりをパス毎に
測定する計測装置と、該計測装置からの信号を入
力されて、前記環状突起を有するロールの入側お
よび出側の鋳片ガイド幅方向隔間設定値を演算算
出する演算装置と、該演算装置からの出力に基づ
いて、鋳片ガイドの幅方向間隔を設定するガイド
設定装置とよりなる鋳片の縦方向切断における蛇
行防止装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17547379U JPS6110834Y2 (ja) | 1979-12-20 | 1979-12-20 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17547379U JPS6110834Y2 (ja) | 1979-12-20 | 1979-12-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5695408U JPS5695408U (ja) | 1981-07-29 |
| JPS6110834Y2 true JPS6110834Y2 (ja) | 1986-04-07 |
Family
ID=29686145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17547379U Expired JPS6110834Y2 (ja) | 1979-12-20 | 1979-12-20 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6110834Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60227902A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Matsushita Electric Works Ltd | 圧延薄金属板の製造方法 |
| JPS60240309A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-29 | Nippon Steel Corp | 異形断面鋼板のマ−ク入り圧延方法 |
-
1979
- 1979-12-20 JP JP17547379U patent/JPS6110834Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5695408U (ja) | 1981-07-29 |
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