JPS6110917A - 交直変換装置の制御方法 - Google Patents
交直変換装置の制御方法Info
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- JPS6110917A JPS6110917A JP59131120A JP13112084A JPS6110917A JP S6110917 A JPS6110917 A JP S6110917A JP 59131120 A JP59131120 A JP 59131120A JP 13112084 A JP13112084 A JP 13112084A JP S6110917 A JPS6110917 A JP S6110917A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Rectifiers (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、周波数変換装置ｄや直流送電設備のような交
直変換装置の一方の端子にロータリー・コンデンサーを
接続したシステム（＝おける交直変換装置の制御方法に
関する。
直変換装置の一方の端子にロータリー・コンデンサーを
接続したシステム（＝おける交直変換装置の制御方法に
関する。
従来の直流連系システムでは、交直変換装置が接続され
る交流系統の容量は、交直変換装置の容量に比較して十
分大きい、即ち強い交流系統である為に、交直変換装置
が消費する無効電力を十分補なうことが可能であった。
る交流系統の容量は、交直変換装置の容量に比較して十
分大きい、即ち強い交流系統である為に、交直変換装置
が消費する無効電力を十分補なうことが可能であった。
しかるに近年では交直変換装置が接続される交流系統の
容量が変換装置の容量と比較して著しく小さい、又は交
流電源のない隔絶された島に直流送電によって電力を供
給するような、謂ゆる逆変換装置の交流側に同期発電機
のような電源がない所に直流連系設備を建設する場合が
多い。このようなシステムでは無効′磁力供給用にロー
タリー・コンデンサー（以下、Ｒ，Ｃと略記）が設置さ
れることが好ましい。しかしながら、Ｒ，Ｃが接続され
た弱小交流系統に接続された直流連系システムにおいて
、保守点検や事故等によりＲｏＣが停止した場合におけ
る交直変換装置の制御方式としては、現在まで公表され
ていない。
容量が変換装置の容量と比較して著しく小さい、又は交
流電源のない隔絶された島に直流送電によって電力を供
給するような、謂ゆる逆変換装置の交流側に同期発電機
のような電源がない所に直流連系設備を建設する場合が
多い。このようなシステムでは無効′磁力供給用にロー
タリー・コンデンサー（以下、Ｒ，Ｃと略記）が設置さ
れることが好ましい。しかしながら、Ｒ，Ｃが接続され
た弱小交流系統に接続された直流連系システムにおいて
、保守点検や事故等によりＲｏＣが停止した場合におけ
る交直変換装置の制御方式としては、現在まで公表され
ていない。
第２図に従来の直流送電設備の変換装置の制御装置の概
略ブロック図を示す。
略ブロック図を示す。
直流送電設備の変換装置は変換器ＩＡ、 ＩＢの直流側
はそれぞれ直流リアクトル２Ａ、 ２Ｂを介して直流送
電線路３によって接続され、各変換器ＩＡ、ＩＢの交流
側は変換器用変圧器４Ａ、４Ｂ、Ｌや断器５Ａ、 ５Ｂ
を介して、それぞれの交流系統６Ａ、 ６Ｂに接続され
るように構成されている。
はそれぞれ直流リアクトル２Ａ、 ２Ｂを介して直流送
電線路３によって接続され、各変換器ＩＡ、ＩＢの交流
側は変換器用変圧器４Ａ、４Ｂ、Ｌや断器５Ａ、 ５Ｂ
を介して、それぞれの交流系統６Ａ、 ６Ｂに接続され
るように構成されている。
従来変換器ＩＡ、、ＩＢには、定余裕角制御回路１１Ａ
。
。
１１Ｂ１定電流制へ１回路１３Ａ、 １３Ｂが具備され
ており、定余裕角制御回路１１Ａ、ＩＩＢは変換器の最
小余裕角を設定している。この余裕角設定器１８Ａ、
１８Ｂの出力である最小余裕角基準値と変換装置が交流
系統の無効電力制御を行なう場合に必要となる定無効電
力制御回路４８の出力とが加算器１７Ａ、 １７Ｂで加
算され、余裕角基準値に変換器ＩＡ、 ＩＢの余裕角を
追従させるように動作する。又、定電力制御回路材の出
力である電流基準値と、直流電流検出器２工氏２１Ｂで
検出された直流電流を電流／電圧変換回路２２Ａ、 ２
２Ｂによって制御回路として取り扱い易い値に変換した
直流電流検出値とが加算回路２８Ａ、 ２８Ｂに入力さ
れその差が定電流制御回路１８Ａ、 １８Ｂに入力され
ることで直流送電線路３に流れる直流電流が前記電流基
準値に追従するように制御されることになる。
ており、定余裕角制御回路１１Ａ、ＩＩＢは変換器の最
小余裕角を設定している。この余裕角設定器１８Ａ、
１８Ｂの出力である最小余裕角基準値と変換装置が交流
系統の無効電力制御を行なう場合に必要となる定無効電
力制御回路４８の出力とが加算器１７Ａ、 １７Ｂで加
算され、余裕角基準値に変換器ＩＡ、 ＩＢの余裕角を
追従させるように動作する。又、定電力制御回路材の出
力である電流基準値と、直流電流検出器２工氏２１Ｂで
検出された直流電流を電流／電圧変換回路２２Ａ、 ２
２Ｂによって制御回路として取り扱い易い値に変換した
直流電流検出値とが加算回路２８Ａ、 ２８Ｂに入力さ
れその差が定電流制御回路１８Ａ、 １８Ｂに入力され
ることで直流送電線路３に流れる直流電流が前記電流基
準値に追従するように制御されることになる。
スイッチ２４Ａ、 ２４Ｂは変換器を逆変換運転する変
換器側のみが閉となり、電流マージン設定器２５Ａ。
換器側のみが閉となり、電流マージン設定器２５Ａ。
２５Ｂの出力である電流マージンが前記加算回路２８Ａ
、 ２８Ｂに入力される。
、 ２８Ｂに入力される。
この電流マージンの機能と、前記定余裕角制御回路１１
Ａ、ＩＩＢ、前記定電流制御回路１８Ａ、 １８Ｂの出
力のうちその出力として変換器の制御進み角の最も進ん
でいる出力のみをその出力として選択する制御進み角優
先回路２８Ａ、 ２８Ｂの機能とにより、今、仮りにス
イッチ２４Ｂが閉でスイッチ２４人が開になっていると
すると前記制御進み角優先回路２８人には前記定電流制
御回路１３人の出力が出され、前記制御進み角優先回路
２８Ｂには前記余裕角制御回路１１Ｂの出力が出される
（今後の説明は便宜上スイッチ２４人が開で、スイッチ
２４Ｂが閉として説明する）。
Ａ、ＩＩＢ、前記定電流制御回路１８Ａ、 １８Ｂの出
力のうちその出力として変換器の制御進み角の最も進ん
でいる出力のみをその出力として選択する制御進み角優
先回路２８Ａ、 ２８Ｂの機能とにより、今、仮りにス
イッチ２４Ｂが閉でスイッチ２４人が開になっていると
すると前記制御進み角優先回路２８人には前記定電流制
御回路１３人の出力が出され、前記制御進み角優先回路
２８Ｂには前記余裕角制御回路１１Ｂの出力が出される
（今後の説明は便宜上スイッチ２４人が開で、スイッチ
２４Ｂが閉として説明する）。
それぞれ前記制御進み角優先回路２８Ａ、 ２１３Ｂの
出力は位相制御回路２９Ａ 、 ２９Ｂに入力され、こ
こで変換器ＩＡ 、 ＩＢの点弧タイミングを決めるパ
ルス信号に変換され、パルス増巾回路８０Ａ 、 ＢＯ
Ｂを介して変換器１人、ＩＢにそれらのゲートパルス信
号として与えられる。
出力は位相制御回路２９Ａ 、 ２９Ｂに入力され、こ
こで変換器ＩＡ 、 ＩＢの点弧タイミングを決めるパ
ルス信号に変換され、パルス増巾回路８０Ａ 、 ＢＯ
Ｂを介して変換器１人、ＩＢにそれらのゲートパルス信
号として与えられる。
このように変換器の制御回路を構成することは公知の技
術であり、かかる直流連系設備の動作曲線は、横軸に直
流電流Ｉｄ、縦軸に直流電圧Ｂｄをとると、第３図に示
すようになることも周知の事実である。
術であり、かかる直流連系設備の動作曲線は、横軸に直
流電流Ｉｄ、縦軸に直流電圧Ｂｄをとると、第３図に示
すようになることも周知の事実である。
第８図において、（イ）（ロ）（ハ）は順変換器運転を
している変換器ＩＡ （スイッチ２４Ａを開と仮定して
いることで変換器ＩＡは順変換器運転となる）の動作曲
線で（イ）（ロ）部分は変換器用変圧器４人を含む転流
インピーダンス等で決まるレギュレーション部分で（ロ
）ぐうは定電流制御回路１８人の動きによる定電流特性
の部分である。一方に）（ホ）（へ）は逆変換器運転を
している変換器ＩＢ （スイッチ２４Ｂを閉と仮定して
いることで変換器ＩＢは逆変換器運転となる）の動作曲
線に）（ホ）は前記定電流制御回路１８Ｂの動きによる
定電流特性部分で（ホ）（へ）は前記定余裕角制御回路
１１Ｂの働きによる変換器ＩＢの定余裕角特性の部分で
ある。ここで、第３図の動作特性曲線の（ハ）とに）の
点の直流電流の差が前記電流マージンに相当している。
している変換器ＩＡ （スイッチ２４Ａを開と仮定して
いることで変換器ＩＡは順変換器運転となる）の動作曲
線で（イ）（ロ）部分は変換器用変圧器４人を含む転流
インピーダンス等で決まるレギュレーション部分で（ロ
）ぐうは定電流制御回路１８人の動きによる定電流特性
の部分である。一方に）（ホ）（へ）は逆変換器運転を
している変換器ＩＢ （スイッチ２４Ｂを閉と仮定して
いることで変換器ＩＢは逆変換器運転となる）の動作曲
線に）（ホ）は前記定電流制御回路１８Ｂの動きによる
定電流特性部分で（ホ）（へ）は前記定余裕角制御回路
１１Ｂの働きによる変換器ＩＢの定余裕角特性の部分で
ある。ここで、第３図の動作特性曲線の（ハ）とに）の
点の直流電流の差が前記電流マージンに相当している。
直流送電系の変換装置は、第３図の変換器ＩＡと変換器
ＩＢの動作曲線の交点である（Ａ）点で運転されるが、
一般に、直流送電系統は交流系統６人。
ＩＢの動作曲線の交点である（Ａ）点で運転されるが、
一般に、直流送電系統は交流系統６人。
６回間を融通する送電電力を制御するために直流送電系
統の変換装置に定電力制御回路４４が具備されている。
統の変換装置に定電力制御回路４４が具備されている。
電力設定器４１で決まる電力基準値と送電電力を検出す
る電力検出器４３の出力である電力検出値を極性を異に
して加算器４２に入力し、その出力（差）を定電力制御
回路材で誤差増巾した信号を前記電流基準値とするよう
に構成することで前記電力基準値に送電電力が追従する
ように制御回路が構成されている。
る電力検出器４３の出力である電力検出値を極性を異に
して加算器４２に入力し、その出力（差）を定電力制御
回路材で誤差増巾した信号を前記電流基準値とするよう
に構成することで前記電力基準値に送電電力が追従する
ように制御回路が構成されている。
即ち、第８図の特性曲線から明らかなように、逆変換器
運転をしている変換器は直流電圧を決めており、順変換
運転をしている変換器は直流電流を制御して送電電力を
制御するようになる。
運転をしている変換器は直流電圧を決めており、順変換
運転をしている変換器は直流電流を制御して送電電力を
制御するようになる。
一方無効電力を制御するためには、変換器は順変換運転
、逆変換運転のいずれ省場合でも、それぞれの交流系統
からみると一種の遅れ負荷と考えられ、その力率は変換
器の制御遅れ角又は進み角にほぼ比例することは周知で
ある。従って無効電力を制御するために無効電力設定器
４５で決まる無効電力基準値と無効電力を検出する無効
電力検出器４７の出力である無効電力検出値を極性を異
にして加算器４６に入力し、その差を定無効′重力制御
回路４８で誤差増巾した信号を前記最小余裕角基準値と
を加算器１７Ａ 、 １７Ｂで加算して余裕角基準値を
制御するように無効電力制御回路が構成される。
、逆変換運転のいずれ省場合でも、それぞれの交流系統
からみると一種の遅れ負荷と考えられ、その力率は変換
器の制御遅れ角又は進み角にほぼ比例することは周知で
ある。従って無効電力を制御するために無効電力設定器
４５で決まる無効電力基準値と無効電力を検出する無効
電力検出器４７の出力である無効電力検出値を極性を異
にして加算器４６に入力し、その差を定無効′重力制御
回路４８で誤差増巾した信号を前記最小余裕角基準値と
を加算器１７Ａ 、 １７Ｂで加算して余裕角基準値を
制御するように無効電力制御回路が構成される。
伺、ここでは図示していないが交流系統６にの無効電力
を制御する場合には、交流系統６Ａ、交流系統６Ｂの無
効電力を制御する場合には交流系統６Ｂの無効電力を検
出することは勿論のことであるが今、変換器１人が順変
換器運転をしている場合に、交流系統６Ａの無効電力を
制御する場合であっても、無効電力制御回路４８の出力
で変換器ＩＢの余裕角を制御すればそれに追随して変換
器ＩＡの制御角が変化するので交流系統６人の無効電力
は当然制御されることになる。
を制御する場合には、交流系統６Ａ、交流系統６Ｂの無
効電力を制御する場合には交流系統６Ｂの無効電力を検
出することは勿論のことであるが今、変換器１人が順変
換器運転をしている場合に、交流系統６Ａの無効電力を
制御する場合であっても、無効電力制御回路４８の出力
で変換器ＩＢの余裕角を制御すればそれに追随して変換
器ＩＡの制御角が変化するので交流系統６人の無効電力
は当然制御されることになる。
さて、８は几、Ｃで、このＲ，、Ｃ８が接続される場合
及び接続される理由は、前述した通りである。
及び接続される理由は、前述した通りである。
いま、このａ、 ｃ Ｂが何らがの理由で、例えば保守
点検や事故等によって、しゃ断器７で切離されたとする
。このとき当然のことながら、ＴＬ、Ｃ８０）停止によ
って交流系統６Ｂの短絡容量が減少するので、変換器Ｉ
Ｂが接続されている交流母線の電圧が低下する。一方、
前述したごとく、交直変換装置は定電力制御によって運
転されているので、交流電圧低下（二伴なう送電々カを
補償する為に直流電流を増加させて送電々カを一定に維
持しようとする。即ち、第３図において、交直変換装置
の運転点は、ＡからＡ２点に移行する。すると、交直変
換装置による無効電力の消費が増加するので、更に交流
電圧が低下する。従って再び定電力制御によって直流電
流が増加する。このパターンが繰り返されて最終的にシ
ステム崩壊に至る。謂ゆる電圧不安定現象が発生すると
云う不具合がある。
点検や事故等によって、しゃ断器７で切離されたとする
。このとき当然のことながら、ＴＬ、Ｃ８０）停止によ
って交流系統６Ｂの短絡容量が減少するので、変換器Ｉ
Ｂが接続されている交流母線の電圧が低下する。一方、
前述したごとく、交直変換装置は定電力制御によって運
転されているので、交流電圧低下（二伴なう送電々カを
補償する為に直流電流を増加させて送電々カを一定に維
持しようとする。即ち、第３図において、交直変換装置
の運転点は、ＡからＡ２点に移行する。すると、交直変
換装置による無効電力の消費が増加するので、更に交流
電圧が低下する。従って再び定電力制御によって直流電
流が増加する。このパターンが繰り返されて最終的にシ
ステム崩壊に至る。謂ゆる電圧不安定現象が発生すると
云う不具合がある。
〔発明の目的〕
本発明は、以上述べた不具合を解消し、交直変換装置を
安定に運転させる為の交直変換装置の制御方法を提供し
ようとするものである、〔発明の概要〕 本発明は、Ｒ，Ｃが停止したときには、定余裕角制御系
の電流設定値を制限して、安定な交直変換装置を維持し
ようとするものであろ う〔発明の実施例〕 本発明の一実施例を第１図に示す。第１図において第２
図と同一機能のものは同一符号を記し、説明を省略する
。
安定に運転させる為の交直変換装置の制御方法を提供し
ようとするものである、〔発明の概要〕 本発明は、Ｒ，Ｃが停止したときには、定余裕角制御系
の電流設定値を制限して、安定な交直変換装置を維持し
ようとするものであろ う〔発明の実施例〕 本発明の一実施例を第１図に示す。第１図において第２
図と同一機能のものは同一符号を記し、説明を省略する
。
４９Ａは設定器、５０ＡはＲ，Ｃ８が停止したと云う条
件で閉となるスイッチ、５１人は低値選択回路である。
件で閉となるスイッチ、５１人は低値選択回路である。
さて、第２図における几。Ｃ８が停止した場合を考える
と、前述したごとく、変換器ＩＢが接続されている交流
母線電圧が低下するので、第３図における定電力制御回
路Ｉは、送電々力を一定に維持しようとして、定電力制
御回路４４の出力値が増加する。しかるに、Ｒ，Ｃ８が
停止したと云う条件でスイッチ５０Ａが閉となっている
ので、低値選択回路５１Ａによって設定器４９Ａの設定
値以上に、′電流設定値が増加することはない。
と、前述したごとく、変換器ＩＢが接続されている交流
母線電圧が低下するので、第３図における定電力制御回
路Ｉは、送電々力を一定に維持しようとして、定電力制
御回路４４の出力値が増加する。しかるに、Ｒ，Ｃ８が
停止したと云う条件でスイッチ５０Ａが閉となっている
ので、低値選択回路５１Ａによって設定器４９Ａの設定
値以上に、′電流設定値が増加することはない。
或いは、又１．（、Ｃ８が運転されている状態で、定電
力制御回路４４の出力値が既に設定器４９Δ、の設定値
以上であった場合には、Ｒ，Ｃ８が停止したと云う条件
でスイッチ５０Ａが閉となるので、スイッチ５０Ａが閉
どなった時点で、１代値選択回路５１人により設定ｕ４
９Ａの設定値が電流設定値となる。
力制御回路４４の出力値が既に設定器４９Δ、の設定値
以上であった場合には、Ｒ，Ｃ８が停止したと云う条件
でスイッチ５０Ａが閉となるので、スイッチ５０Ａが閉
どなった時点で、１代値選択回路５１人により設定ｕ４
９Ａの設定値が電流設定値となる。
従って、予めｎ、Ｃ８が停止したときに電圧不安定現象
が発生しない最大の電流設定値をディジタルシミュレー
ションやシミュレータで求めておいて、その電流設定値
を設定器４９Ａの設定値としておけば電圧不安定現象は
防止できる。
が発生しない最大の電流設定値をディジタルシミュレー
ションやシミュレータで求めておいて、その電流設定値
を設定器４９Ａの設定値としておけば電圧不安定現象は
防止できる。
上記実施例では、低値選択回路５１Ａを導入することに
より電圧不安定現象を防止する回路構成を採用したが、
例えば、定電力制御回路４４自体にすミッタを施すなど
しても同様に実施出来る。
より電圧不安定現象を防止する回路構成を採用したが、
例えば、定電力制御回路４４自体にすミッタを施すなど
しても同様に実施出来る。
以上説明したように、本発明によれば逆変換器側にＲ，
Ｃが接続された直流連系システムで、上記Ｒ，Ｃが停止
した場合には、定余裕角制御系の電流設定値を制限する
と云う簡単な操作で′４圧不安定現象に帰因するシステ
ム崩壊を防止することができると云う著しい効果を有す
る。
Ｃが接続された直流連系システムで、上記Ｒ，Ｃが停止
した場合には、定余裕角制御系の電流設定値を制限する
と云う簡単な操作で′４圧不安定現象に帰因するシステ
ム崩壊を防止することができると云う著しい効果を有す
る。
第１図は本発明の一実施例を示すブロック図、第２図は
本発明が通用される直流送電設備の制御ブロック図、第
８図は第２図の動作を説明するための図である。 ＩＡ 、 ＩＢ・・・変換器、２Ａ 、 ２Ｂ・・・直
流リアクトル、３・・・直流送電線路、４Ａ、 ４Ｂ・
・・変換器用変圧器、５Ａ、５Ｂ、？・・・しゃ断器、
、６ｆｉＬ、６Ｂ・・・交流系統、１１人、１１Ｂ・・
・定電ｍｌ制御回路、１３Ａ 、 １８Ｂ・・・定電ｍ
ｌ制御回路、１７人、１７Ｂ、・２８Ａ 、 ２８Ｂ
、４２ 、４６・・・加算回路、１１．１８Ｂ・・・最
小余裕角設定器、２４Ａ 、 ２４Ｂ・・・スイッチ、
２５人、２５Ｂ・・・電流マージン設定器、２１Ａ 、
２１Ｂ・・・直流電流検出器、２２Ａ 、 ２２Ｂ・
・・電流・電圧変換回路、２８人、２８Ｂ・・・制御進
み角優先回路、２９Ａ 、 ２９Ｂ・・・位相制御回路
、３０人、８０Ｂ・・・ノくルス増幅回路、４１・・・
電力設定器、４３・・・電力検出器、４５・・・無効電
力設定器、４７・・・無効電力検出器、４４・・・定電
力制御回路、絽・・・定無効電力制御回路、８・・・ロ
ータリー・コンデンサ、４９人・・・設定器、５０Ａ・
・・スイッチ、５１Ａ・・・低値選択回路。 （７８１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか
］名）第１図 第２図
本発明が通用される直流送電設備の制御ブロック図、第
８図は第２図の動作を説明するための図である。 ＩＡ 、 ＩＢ・・・変換器、２Ａ 、 ２Ｂ・・・直
流リアクトル、３・・・直流送電線路、４Ａ、 ４Ｂ・
・・変換器用変圧器、５Ａ、５Ｂ、？・・・しゃ断器、
、６ｆｉＬ、６Ｂ・・・交流系統、１１人、１１Ｂ・・
・定電ｍｌ制御回路、１３Ａ 、 １８Ｂ・・・定電ｍ
ｌ制御回路、１７人、１７Ｂ、・２８Ａ 、 ２８Ｂ
、４２ 、４６・・・加算回路、１１．１８Ｂ・・・最
小余裕角設定器、２４Ａ 、 ２４Ｂ・・・スイッチ、
２５人、２５Ｂ・・・電流マージン設定器、２１Ａ 、
２１Ｂ・・・直流電流検出器、２２Ａ 、 ２２Ｂ・
・・電流・電圧変換回路、２８人、２８Ｂ・・・制御進
み角優先回路、２９Ａ 、 ２９Ｂ・・・位相制御回路
、３０人、８０Ｂ・・・ノくルス増幅回路、４１・・・
電力設定器、４３・・・電力検出器、４５・・・無効電
力設定器、４７・・・無効電力検出器、４４・・・定電
力制御回路、絽・・・定無効電力制御回路、８・・・ロ
ータリー・コンデンサ、４９人・・・設定器、５０Ａ・
・・スイッチ、５１Ａ・・・低値選択回路。 （７８１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか
］名）第１図 第２図
Claims (1)
- 少くとも定電流制御系と定余裕角制御系を有した交直変
換装置が、上記交直変換器容量に対して、比較的大きな
短絡容量の交流系統Ａと、小さな短絡容量の交流系統Ｂ
に接続され、更に交流系統Ｂ側の変換所にロータリー・
コンデンサが接続され、且つ上記交直変換装置による電
力が、交流系統Ａから交流系統Ｂに送電されている状態
で、ロータリー・コンデンサが停止した場合には、上記
定電流制御系の電流設定値を制限することを特徴とする
交直変換装置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59131120A JPS6110917A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | 交直変換装置の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59131120A JPS6110917A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | 交直変換装置の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6110917A true JPS6110917A (ja) | 1986-01-18 |
Family
ID=15050450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59131120A Pending JPS6110917A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | 交直変換装置の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6110917A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5720787A (en) * | 1995-04-12 | 1998-02-24 | Ngk Insulators, Ltd. | Exhaust gas purifying filter using honeycomb monolith with random length sealing portions |
| US6890616B2 (en) | 2001-12-03 | 2005-05-10 | Hitachi Metals Ltd. | Ceramic honeycomb filter and its structure |
| US7297175B2 (en) | 2002-03-13 | 2007-11-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Exhaust gas purifying filter |
| US7897237B2 (en) | 2005-03-10 | 2011-03-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structure and method of manufacturing the same |
-
1984
- 1984-06-27 JP JP59131120A patent/JPS6110917A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5720787A (en) * | 1995-04-12 | 1998-02-24 | Ngk Insulators, Ltd. | Exhaust gas purifying filter using honeycomb monolith with random length sealing portions |
| US6890616B2 (en) | 2001-12-03 | 2005-05-10 | Hitachi Metals Ltd. | Ceramic honeycomb filter and its structure |
| US7297175B2 (en) | 2002-03-13 | 2007-11-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Exhaust gas purifying filter |
| US7897237B2 (en) | 2005-03-10 | 2011-03-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb structure and method of manufacturing the same |
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