JPS61117612A - 自動高効率調整装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

発明の背景 この発明は、一般に、電源のための高効＊！ｌ整装置に
関するもので、特に疎結合変圧器の整流直流出力を制御
し、それによって微調整交流電源から最大効率で負荷調
整を与えるためのりアクティブバック（ｂｕｃｋ）自動
直流電圧調整装置に閏ずろものである。 初期の頃設組された電源は交流入力１３号を整流直流出
力に変換するものであった。変動する負荷および入力条
件のもとに直流出力を：ｌ整する必要性は多くの用途に
おいて〒々に明らかとなった。 初期の調整に対する試みの多くは過飽和リアクｌ−ル変
圧器を使用していて、それはよく規定された飽和特性を
有し、過飽和リアクトルの１巻線に誘導される半サイク
ル平均電圧はコアが飽和しかつ周波数が固定される限り
一定であった。このことは入力電圧の波形の大きさに関
わらずかつ１次巻線のさ数に関わらず正しい、なぜなら
ばコアが飽和状態に駆動される限り出力電圧は２次巻線
の巻数に追随するからである。もし整流器および平均化
フィルタを付加して過飽和リアクトル変圧器の出力に追
随するならば、直流出力はライン電圧変化に対して調整
され、かつこれはすぐにライン電圧調整装置の最も基本
的な形式のｂのと＜１つだ。 より効率的なライン電圧調整装置は電力損を減じるため
に過飽和リアクトル変圧器と直列にインダクタを用いて
いて、かつ出力電圧を調整するためのより一怨効率的な
技術も開発され、それは過飽和リアクトルと並列に置か
れる］ンデンナを用いていてコンデンサと直列インダク
タは入力周波数近くで同調させた。この配列はほぼ１の
力〒と効率的な電力伝達を提示する。これらの回路は鉄
共振調整装置と呼ばれ、かつ改善された力率と整流およ
びろ波に対するより良好な出力波形と、入力される電圧
スパイクに対して比較的感受しない性質を享有していた
。しかしながら、鉄共振調整装置は、５つの主たる欠点
を有している、すなわち（１）出力電圧が周波数に感応
すること、（２）コアが飽和状態で動作するのでコア損
失が高く外部磁界が高い、（３）出力がコアの断面積と
直接的な関係で変化するので、通常のコア公差によって
装置ごとの出力電圧差が生じる、（４）コアが調整要素
であるので、出力電圧が２次抵抗での電圧降下のため負
荷電流変化とともに変化する、および（５）鉄共振調整
装置に用いられる磁気祠ｒ１はその特徴的なり　−１−
１１気ループに対して同右の非正方形性を何するので、
理想的な動作が不可能である。 これらの欠点を克服しようとして、次にフ（−ドパツク
制御鉄共振電圧調整装置ａが設計された。 これらのシステムはしばしばＲＣの引合わじを有する１
Ｉｌｙ１１回路を用いていて、調整装置は出力電圧の電
圧一時間面積の測定に用いられた。直列のインダクタは
鉄共振変圧器の２次巻線の飽和インダクタのｈαにほぼ
等しい値を有するように選ばれ、かつトライアックスイ
ッチが用いられそれは素子に１−分なゲート電流が流れ
るとき開成した。このＰＣｌ３合わせは出力電圧を積分
し、そのためコンデンサ両端のピーク層圧はどの瞬間で
も変圧器の２次巻線の電圧の電圧一時間面積に比例する
。コンデンサの電圧が予め定められる値にｉｉ！　する
とき、トライアックにゲート電流が流れ、それによって
トライアックスイッチは導通しかつそのためコンデンサ
が放電しかつ直列インダクタを介して反対方向に再充電
させられる。このときスイッチにかかる電圧が逆転され
、そのため導通状態から扱は出し、このようにして半サ
イクルを完了する。この作用は反対極性についても各半
サイクルごとに発生づる。電力損は減じられる、なぜな
らばこの作用はもしコアが飽和するならば生じないから
であって、なぎならばスイッチを点灯するに要する必要
な電圧一時間面積を得る口とができないからである。し
かしこの手順はなおも電力を浪費した、なぜならば直列
インダクタを通すシャントされるエネルギが失われたか
らであって、かつ従来のＣ０Ｖ、Ｔ、に存在した範囲で
はないけれどもその出力電圧はなおも周波数従属性を有
し、かつ整流器ブリッジの２次回路での電圧降下はなお
し出力電圧に影響を与えた。 より複雑なフィードバック制御型鉄共振直流電圧調整装
Ｕはフィードバック回路の設計によって調整の精度を増
加する。さらに、フィードバック制御回路によって直列
インダクタの値を小さくすることができ、それによって
スイッチがより速く逆転でき、矩形波を発生しかつ所要
のフィルタ容世を減じる。変圧器のコアは飽和しないの
で、コア損失が減じられかつ回路がより効率的となるが
、しかしある程度の損失がなおも直列イングクタシャン
ト回路に生じる。 自動電圧調整装置に対する他のアプローチでは電気機械
的手段が用いられ、ソリッドステート検出器がモータ駆
動可変変圧器の制御のために用いられかつバック−ブー
スト（ｂｕｃｋ−ｂｏｏｓｔ　）固定比率変圧器が出力
電圧の変化のために用いられる。 出力電圧がその所望圃から変動するとき、検出器が誤差
信号を発生し、それによって可変変圧器駆動モータがａ
作されかつ補助バック−ブースト変圧器を駆動し、それ
によって電圧が所望レベルに房される。これらのシステ
ムは晦正の速度、制御の精度およびは械部品の摩耗およ
び故障などの点で厳しい欠点に悩まされる。 発明の概要 この発明の目的は改良された調整型電力源を提供するこ
とである。 この発明の他の目的は、電源のための改良された高効率
電圧調整装置を提供することである。 この発明のなおも他の目的は疎結合の変圧器の整流され
た直流出力を直接的に制御し、それによって未調整交流
電源から負荷調整を行なう改良された高効率リアクティ
ブバック自動直流電圧調整装置を提供することである。 この発明のなおも他の目的は、電力が消散されるよりも
むしろ補助バック変圧器から疎結合変圧器に戻される２
面性エネルギ伝達技術を用いることによって、匹敵する
性能を有するすべての調整装置に比べて改良された効率
を有するリアクティブバック自動直流電圧調整装置を提
供することである。 この発明のなおも他の目的は通常の鉄共Ｊｉ′Ｆｉ源よ
りも周波数感受性の少ない電源出力を発生し、かつその
出力が調整装置コンポーネントの故障が生じても実質的
に過電圧とならないことを確実にし、かつ電源電圧、周
波数および負荷の広範囲の変動に対してプラス／マイナ
ス１％以下の調整幅を与える、高効率リアクティブバッ
ク自動直流電圧調整装置を提供することである。 この発明のなおも池の目的は類似の゛電力取扱い能力を
有する匹敵する系列の調整装置で現在可能なよりもさら
に正確な調整をもたらすリアクチでブパック自動直流電
圧調整装置を提供することである。 この発明のなおも他の目的はより小形のがっ冷初（Ｙの
変圧器を有しかつ改良された効率を有する改良された調
整電源を提供することである。 この発明のなおも他の目的は同期的繰返しラインまたは
ＰＪ荷過渡変化に対して出力が改善された安定性を有す
る高効率リアクティブバック自動直流電圧調整装置を提
供することである。 この発明のこれらのおよび敗の目的および利点は、未調
整交流入力信号を受ける入力巻線、鉄共振を達成するた
めその両端間に同調コンデンサが接続された巻線、およ
び負荷に電流を与える２次巻線を有する、Ｃ，Ｖ、Ｔの
ような疎結合変圧器を用いる調整電源システムにおいて
達成される。 ２次巻線は補助バック変圧器の２次巻線を介してかつさ
らに！１流器手段およびフィルタを介して負荷に至り直
列に接続される。補助バック変圧器の１次巻線は鉄共振
Ｃ，Ｖ、Ｔ変圧器のコアに巻回される励起コイルと直列
に接続される。トランジスタ制御回路を含む結合回路網
は補助バック変圧器の予め定められた吊のバッキングへ
適正な直流出力電圧を発生するように調整される。入力
電圧、周波数、または負荷に変動が生じると、バック吊
は出力電圧が所望のレベルを保持するように変化を補償
するように変えられる。補助バック変圧器の１次巻線は
バック変圧器および鉄共振変圧器の間でエネルギを前後
に伝達する２方向エネルギ伝達技術を用い、過剰な電力
を補助バック変圧器から疎結合鉄共振変圧器に戻し、そ
れによってバック電力損失を減じかつ効率を最大にする
。結合回路網はネガティブフィードバックを用いるトラ
ンジスタ制御回路を含み、所望レベルの出力電圧を維持
するに必要な予め定められた基準点を確立する。補助バ
ック変圧器および鉄共振変圧器の間でのエネルギの２方
向の伝達によってこの基準点が一定に維持されようとし
、かつこのことは補助バック変圧器と鉄共１騒変圧器の
双方を介して同時に変化が起こりながらリアクティブ型
の調整を達成するようにリアルタイムに発生する。フィ
ードバック手段がさらに設けられて、確立された基準点
を正確に変化させるためトランジスタ制御回路の微同調
を可能にし、直流出力電圧の精密なＷＡ整を可能にする
。 この発明のこれらの目的、利点および特徴は以下の詳Ｉ
ｌｌな説明、前掲の特許請求の範囲および添付の図面か
ら一朽明らかとなろう。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の調整装置を採用する高効率電源のブ
ロックダイヤグラムを示す。ブロック１１は定電圧変圧
器（Ｃ，Ｖ、Ｔ）のような疎結合変圧器、鉄共振変圧器
などを表わす。１対の入力端子１３および１３′がリー
ド１５および１５′を介してブロック１１の鉄共振変圧
器の１次入力巻線に接続されかつ未調整交流電源ｅｉ　
ｎが入力１３および１３′の間に接続される。ブロック
１１の変圧器の２次または負荷巻線は２重矢印のリード
１９で示す結合手段を介してブロック１７の補償手段に
結合される。補間手段の出力はブロック２１によって整
流されかつブロック２３によって表わされるフィルタの
入力に供給される。フィルタされた直流出力Ｖ。ＵＴは
出力端子２５および２７の間に取出され、これらの端子
はそれぞれリード２９および３１を介してブロック２３
のフィルタの出力に接続される。ブロック１７のＹＩＱ
手段、ブロック２１の整流器、ブロック２３のフィルタ
および出力リード２９および３１を囲む点線のブロック
３３は負荷端子２５および２７をブロック１１の鉄共振
変圧器の負荷巻線に結合する負荷出力手段を表ねり。点
線のブロック３５はこの発明のりアクティブ調整器制御
手段を表わす。 ネガティブフィードバックトランジスタｉ１．ｌ１１０
回路はブロック３７によって表わされかつこの回路はリ
アルタイムで動作して予め定められた電圧基準点を確立
し、この基準点は仝ｄ子２５および２７に所望のレベル
の直流出力電圧Ｖ。ＩＪＴを生じるに必ｖ５イ≧ブロッ
ク１１の鉄共振変圧器のコアの予め定められた飽和レベ
ルに対応する。リアクティブ２方向伝達回路網はブロッ
ク３９によって表わされ、かつ点線のサブブロック４１
に表わされる結合回路網を念む。ブロック３９のリアク
ティブ２方向伝ｊヱ回路網はブロック１１の鉄共振変Ｊ
工乙のコアの飽和をモニタしかつ点線サブブロック４５
に囲まれるリード４３で表わされる２重矢印伝達経路を
介してブロック１１の疎結合鉄共振変圧器の方へまたは
そこからエネルギを伝達しかつ第１図の点線サブブロッ
ク４つに囲まれるリード４７で表わされる２重矢印伝達
経路を介してブロック３つのりアクティブ２方向伝達回
路網およびブロック１７の補償手段の間で１ネルギを伝
達する。 ブロック３９のリアクティブ２方自伝達回路網はブロッ
ク３７のネガティブフィードバックトランジスタＩｌｌ
　１１１回路で確立される予め定められた電圧基準点を
維持するようにブロック４１の結合回路網を変化さるこ
とによってエネルギの２方向伝達が制御される。微同調
効果はブロック５１の誤差検出フィードバック回路によ
って達成され、その入力はフィードバックリード５３を
介して取出され、リード５３はブロック２３のフィルタ
の出力２つにかつブロック２３のフィルタの出力リード
３１からフィードバックリード５５を介して接続される
。ブロック５１の誤７￥検出フィードバック回路の出力
はリード５７を介してブロック３７のネガティブフィー
ドバックトランジスタυ［御回路に与えられかつ直流出
力電圧を所望レベルに一定に正確に維持するために確立
電圧基準点を微同調または再調節するために用いられる
。 第２図はこの発明のりアクティブバック自動直流電圧調
整装ぎを有する電源の回路図を示す。疎結合鉄共振変圧
器は第２図の点線のブロック１１に囲まれて示される。 鉄共振変圧器はコア５９および磁気シャント６１を有す
る。１次コイルまたは入力巻線６３は磁気シャント６１
の一方側のコア５９に巻回される。１次巻線６３の一方
喘部はリード１５を介して入力端子１３に結合されかつ
１次巻ｍ６３の反対端部はリード１５′を介して入力１
３′に結合され、そのため未調整交流入力信号ｅｉｎが
端子１３および１３′の間に与えられかつ１次人力巻＄
１１６３に供給される。２次巻線６５は磁気シャント６
１の反対側のコア５つに巻回されかつコンデンサ６７が
２次巻線６５両情に結合される。コンデンサ６７は２次
巻線またはコイル６５と同調して通常の入力周波数で共
ｊ辰し、そのため鉄共振効果がブロック１１の疎結合変
圧器内で達成される。２次または負荷巻＄１６９は磁気
シャント６１の２次または鉄共振達成コイル６５と同じ
側のコア５９に結合される。負荷巻線６９の中心は基準
リード３１によって中間タップとして取出され、それは
出力端子２７に直接接続される。２次または負荷巻線６
つの一方端はリード７１を介して補助バック変圧器の第
１の２次巻線７３に結合され、補助バック変圧器は点線
ブロック７５内に囲まれて示され、かつ補助バック変圧
器７５の第１の２次巻線７３の反対端部はリード７７を
介してダイオード７９のアノードに接続され、でのカソ
ードはリード装置を介して接続点８３に接続される。中
間タップを有する負荷巻線６つの反対端はり一ド８５を
介して補助バック変圧器７５の第２の２次巻線８７の一
方端に接続されかつ第２の２次巻線８７の反対端はリー
ド８９を介してダイオード９１のアノードに接続され、
そのカソードはリード装置を介して接続点８３に接続さ
れる。接続点８３は第１のフィルタコンデンサ９３を介
して中間タップ基準リード３１に接続されかつ直列フィ
ルタインダクタまたはチョークコイル９７を介して第２
の接続点９５に接続される。第２の接続点９５は第２の
フィルタコンデンサ９８を介して基準リード３１に結合
されかつ出力リード２９を介して出力２５に接続され、
そのため調整直流出力電圧Ｖ。ＵＴが第２図の回路図で
示される出力端子２５および２７の間に取出される。補
助バック変圧器７５はさらにコア９９および１次補助バ
ック変圧器制御巻線１０１を含む。 補助バック変圧器７５の１次制御巻＄１１１０１は第１
図のブロック３つのりアクティブ２方向性伝達回路網の
一方の脚部を含む。ブロック３つの２方向性伝達回路網
の第２の脚部は励起巻線１０３を含み、それはブロック
１１の疎結合鉄共振変圧器のコア５つに結合され、負荷
巻線６９からは絶縁され、ブロック３５のυ１顛回路の
だめの必要な絶縁を与える。励起巻線１０３の一方端は
接続点１０４において補助バック変圧器７５の１法制ａ
ｌ１巻線１０１に直接に接続されかつ励起巻線１０３の
他方端はリード１０５を介して接続点１０７に接続され
、接続点１０７は第２図の回路図では（ａ−）の符号が
付されている。接続点１０４は安定化コンデンサ１０９
を介して接続点１１５で１次制御巻線１０１の他方端に
結合されかつコンデンサ１０９および１次Ｉ制御巻１１
０１の並列組合わせが接続点１０４から接続点１１５に
接続され、接続点１１５は第２図の回路図で（ａ）とし
ても示される。ｌ＆ＩＪ点１１５はリード１１７を介し
て全波整流器ブリッジ回路の第１の入力接続点１１９に
結合される。接続点１１９はダイオード１２１の７ノー
ドとダイオード１２５のカソードとに結合され、ダイオ
ード１２１のカソードはブリッジ出力接続点１２３に結
合され、ダイオード１２５のアノードは接地接続点１２
７に接続される。 接続点１０７はリード１２９を介して第２のブリッジ入
力接続点１３１に接続される。接続点１３１はダイオー
ド１３３のカソードとダイオード１３５の７ノードとに
接続され、ダイオード１３３のアノードは接地接続点１
２７に接続され、ダイオード１３５のカソードはブリッ
ジ出力接続点１２３に接続される。それゆえに、ダイオ
ード１２１．１２５．１３３６よび１３５は技術分野で
よく知られるような全波整流ブリッジ回路を形成する。 接続点１２３はリード１３７を介してコレクタ基準電圧
確立接続点１４１でトランジスタ１３９のコレクタに接
続される。トランジスタ１３９のエミッタは直接接地リ
ード１４３に結合され接地リード１４３は接地ブリッジ
接続点１２７とブロック１２３のフィルタ回路の出力の
り一ド３１の双方に接続される。トランジスタ１３９の
ベース電極はり−ド１４５を介してベース駆動バイアス
確立接続点１４７に接続される。バイアス確立接続点１
４７は第１のネガティブフィードバック抵抗器１４９を
介してトランジスタ１３９のコレクタでコレクタ電圧基
準確立接続点１４１に接続され、かつ第２のベースエミ
ッタ抵抗器１５１を介して接地リード１４３に接続され
る。制御２１１ｔ〜ランジスタ１３９の動作点はフィー
ドバック抵抗器１４９およびベース−エミッタ抵抗器１
５１の比すによ−〕てｈＷ立され、かつこの比率は制御
トランジスタ１３９の動作点を設定するように選ばれ、
それによってブロック１１の鉄共振変圧器のコア５９の
動作接続密度が予め定められた所望のレベルの直流出力
電圧Ｖ。ＵＴを与えるような予め定められたコレクタ基
準電圧が帷′持される。 １０ツク５１の誤差検出フィードバックシステムは出力
誤差増幅器１５３を含み、その正の入力はり一ド１５５
を介して基＊’ｆｆｉ源に接続されかつその負の入力は
リード１５７を介して出力リード２９に接続される。増
幅器１５３の負電源入力はリード１５９を介して接地リ
ード１４３に直接接読され、正の電源入力はリード１９
０を介して正の電源に結合され、かつ誤差増幅器の出力
はり一ド１６１を介してベース駆動バイアス確立接続点
１４７に接続され、予め定められた所望レベルの出力電
圧からの実際の出力電圧Ｖ。（１ｒの小さい変動を表わ
す誤差に従って制御トランジスタ１３９の動作点の精密
な調整を行なう。鉄共振変圧器のコア５つはシールド接
地リード１６３を介して接続点１６５に接続されかつ補
助バック変圧器７５のコア９９はリード１６７を介１）
で接続点１６５に接続される。これらはシールド用リー
ドであってかつ接続点１６５は接続点１６９を介してシ
ールド接地端子１７１で表わされるシールド接地に接続
される。接続点１６５はまた高エネルギシールド１７３
に接続され、それは銅箔などで構成され、出力または負
荷コイル６つから高電圧コイル６５をシールドするのに
用いられる。このシールド１７３は接続点１６５に結合
されかつリード１６９を今してシールド接地端子１７１
に接続される。 動作において、未調整交流（を号ｅ１ｏが入力端子１３
および１３−に供給されかつブロック１１の鉄共振変圧
器の１次ひ線６３に与えられる。第２の巻線６５はコン
デンサがその端子間に並列に接続されかつこのコンデン
サは巻線６５と同調し鉄共振効果を与える。２次または
負前巻線６９はシールド１７３を介して高エネルギ巻線
６５からシールドされかつ逓昇または逓降変圧２次電圧
が１１１１６９間に発生する。出力巻１１４６９は接地
り一ド３１を介してセンタータップが取出されかつその
両端は補助バック変圧器７５の補ｔ１１２次バック巻瞭
７３および８７と直列に接続される。直列２次バック巻
轢７３および８７の両端は整流の目的でそれぞれダイオ
ード７９および９１の対に接続され、かつその出力はフ
ィルタされて調整直流出力電圧■。０丁を与える。負荷
電流は補助バック変圧器の２次バック巻線７３および８
７を通らなければならずかつ補助バック変圧器７５の１
次制御１１１！　１０１でずつと低い値に逓降される。 ダイオード１２１．１２５．１３３および１３５からな
るブリッジ整流器の端子ａ−ａ−の間で矢印方向に児た
電圧は励起巻線１０３間に発生する電圧から補助バック
変圧器１吹制ｍ巻線の電圧を引いたものである。絶対値
、すなわちブリッジの整流出力はバイポーラ制御トラン
ジスタ１３９が使用できるように得られる。予め定めら
れた所望レベルの調整直流出力電圧Ｖ。、ｒを生じるに
必要なブロック１１の鉄共振変圧器の動作磁束密度は予
め定められるレベルのコレクタ電圧を維持するように制
御トランジスタ１３９の動作点を設定することによって
決定される。この予め定められた所望のレベルの直流出
力電圧を維持するために、制御トランジスタの動作点は
フィードバック抵抗器１４９およびエミッタ抵抗器１５
１のベースの比率によって設定される。これがコレクタ
または電圧基準接続点１４１に予め定められたレベルの
基準電圧を確立し、かつブロック３５のυＩｔ２１１回
路はトランジスタ１３９の伝Ｗｆｆｌを変えることによ
ってこの点における基準電圧のレベルを維持しようとす
ることによって動作する。励起巻線１０３にかかるピー
ク交流電圧はコレクタ接続点１４１での電圧の大きさに
直接的に比例し、それによって負荷巻線６９にかかる電
圧の出力のバッキングを生じる。もし接続点１４１での
コレクタ電圧の大きさが低ければ、バッキングまたはキ
ャンセル電圧の最小値が補助バック変圧器の１次巻線１
０１問に得られ、そのため変圧器が高インピーダンスを
介して一体接続される。 以上のことを言葉を変えて再度説明すると、第２図は基
本的には、ラインレギュレータと負荷レギュレータとの
両方として働く。もし第２図からブロック５１、すなわ
ち演算増幅器５１を除去すれば、ラインレギュレータ回
路が得られる。ブロック５１で、潰砕増幅器は端子２５
および２７間の出力電圧をフィードバックし、そのとき
は回路は負荷レギュレータとして動作する。 接続点１４１は、トランジスタ１３９のコレクタ電圧を
反映する接続点である。この電圧は、端子２５および２
７間の出力電圧によって影鵞される、調整可能な１４準
電圧である。変圧器７５の２次巻線７３．８７は、非常
に大きい導体であり非常に低い抵抗を有する。それらは
、主変片器１１の２次巻線６つに直列に接続されている
１、バック２次巻線７３および８７は非常に低抵抗なの
で、２次巻線６つと直列であっても、これらの巻線には
感知でさる損失はない。バック変圧器の考えは、もしバ
ック変圧器の１次さａｌｏｌに？＋２１１を与えた場合
、出力巻線６９にキャンセル電圧を与えることになり、
それゆえ巻線７３および８７間に現れる電圧によって出
力巻線６９の電圧を実際」−引下げる。非常に高いライ
ン入力電圧の場合、２次巻線７３．８７間に最大のキャ
ンセル電圧を１ｑることができ、それによって巻線６９
間の実行電圧が引下げられる。このことはバック変圧器
の使用によって、電ｌＩ！装置における入力電圧を安定
化させるは会を与えることになる。さらに、そのバ・ン
ク変圧器は、電源装置の出力からのフィードバックルー
プを形成して接続されている。演算増幅器ブロック５１
を用いることによって、フィルタ回路２３によってフィ
ルタされた後の端子２５および２７間の出力がモニタさ
れており、その出力は順次、巻ＦＡ６９の電圧を引下げ
る要求あるいはこの電圧をバック変圧器７５によってバ
ックアウトする要求に比例してトランジスタ１３９をオ
ンにする。今、特に接続点１４１、すなわちトランジス
タ１３９のコレクタ出力において、演悼増幅器１５３の
出力が１１６１で切られておりそれによって接続点１４
７への接続器１５３からの入力がないｊ５合（すなわら
ラインレギュレータのみの場合）を仮定すると、抵抗器
１４９および１５１の比率によって定められる所定の基
準電圧レベルを得ることができる。これは、巻線１０３
の出力電圧の測定用であり、かつ１次変圧器１１への入
力ライン電圧の直接の測定量である。この１１６１が取
外されたりあるいはオーブンされているとき、ラインレ
ギュレータのみである通常の回路を得ることができる。 このように、第２図の装置は、演算増幅器１５３を用い
ない場合であっても有益な装置である。 発明者はまたコンパレータ５１、すなわちブロック５１
中の演算増幅器をも追加しており、それによってライン
レギュレータばかりではなく負荷レギュレータをも形成
しており、それによってこの装置は２機能装置となる。 すなわち、基準値は、１次を通る入力電圧の直接の測定
量であり、そしてそれは分圧器１４９．１５１の比率、
すなわちこれらの抵抗器の値によって固定される。この
測定量は、コレクタ接続点１４１におけるトランジスタ
１３９の出力として確立される。したがって、接続点１
４１の電圧は基１１！電圧となる。コンパレータ５１お
よびバック変圧器７５を付加覆ることにより、ラインレ
ギュレータの付加的な特徴を鉄共振変圧器１１に付加し
たパックレギル−タを得ることができる。励起巻線１０
３間のピーク交流電圧は、コレクタ接続点１４１での′
ｆｆ１圧に直接比例しており、それによって負荷巻線６
９間の出力電圧のバッキング（キャンセル）を間接的に
生じさせる。基本的に、この基準値がＯのとき、それは
実際上、線１０５と接続点１１５との直線的な接続であ
る。したがって、出力電圧がないとき、演算増幅器はラ
インレギュレータ回路中に何も供給しない。出力に負荷
がない場合、端子１３に非常に低い入力電圧がある場合
でも、フィードバックはそれが多すぎると伝えるであろ
うし、かつフィードバックはそれをより削減するように
伝えるであろう。 明ｌｌ１ｌ舊第３２頁下部の、「もし接続点１４１での
コレクタ電圧の大きさが低ければ、・・・」の記載８考
える場合は、コンパレータ５１が除かれている場合を考
えなければならない。しかしながら、前述しｌζ通當の
例における正常な状況の下では、フィードバックは用い
られるであろう。もし出力端子２５．２７に負荷がほと
んどない場合、ラインＷ４！！のほかに、負荷調整をす
ることもでき、それによって入力が低い場合でも変圧器
１１の出力を下げることができる。端子１３へ入力電圧
が低い正常な状況の場合、接続点１４１の電圧は低であ
り最小のバッキングが達成される。端子１３への入力電
圧が高い場合、高く現われるフィルタされた出力電圧が
端子２５．２７に通常１ワられ、かつ、接続点１４１を
通してのフィードバックは高くなり２次ｆｆｌ！８７．
７３による巻線６つからの電圧のバッキングを生じさせ
、端子２５．２７間に出力される電圧を引下げる。接続
点１４１における一ルクタ電圧が低の場合を推定すると
、この場合は、大部分の実効出力が低であり、はとんど
バッキングアクションがすく、変圧器１１ｄ３よび７５
が高インピーダンスを介して互いに接続されていること
を意味する。 安定化コンデンサ１０９が補助バック変圧器７５の１次
巻ｎ１０１聞に接続され、バラ４ング作用がわずかしか
ないか、または、全くないとき、補助バック変圧器の２
次バック巻線７３および８７に容重を反映させる。゛こ
のことがシステムの安定性を高めるために必要である、
なぜならばもしそうでなければ２次バック巻線７３およ
び８７がブロック３３の出力回路に対して直列インダク
タのようになるからである。換言すれば、２次バック巻
線７３．８７は常に直列接続されたインダクタである。 コンデンサ１０９の接続場所のおかげで、そのキャパシ
タンスはコイル１０１１？ｊｌに反映される。バッキン
グが起こっていない場合、接続点１０５および接続点１
１５はオープン接続であると考えてよい。コンデンサ１
０つとともにコイル１０１の比率によるバッキング番、
末、一連のインダクタにはね返る。、２次導体は、常に
、その間に並列コンデンサを有する直並列インダクタと
考えられる。このコンデンサの反映により、電源装置の
ほとｌυどすべてのエネルギは１次回路へフィードバッ
クされる。このコンデンサ１０９のキャパシタンスは、
何らかのバッキングアクションが生じているか否かによ
らず反映される。コンデンサ１０９はバック変圧器７５
の１次巻線１０１間にあるので、これもまた鉄共振変圧
器１１の２次巻線１０３を通して元に反映される。しか
しながら電力損失はなく、電力はシステムに戻される。 逆に、高いコレクタ電圧の状況の下では、ｉ、ＩＩ御ト
ランジスタ１３９は、そのコレクターへ−スフィードバ
ック抵抗１１４９を介して、十分にオンにされて、それ
によって補助バック変圧器の１次巻線が過剰な高出力電
圧をバックアウトさせる。端子２５．２７に反映される
過大な出力電圧は、端子１３での高入力電圧あるいは電
源装置の出力での異常に低い負荷のいずれかによって発
生される。 補助バック変圧器７５は、出力の測定量を用いることに
より、いかなる入力電圧があろうとも出力電圧を引下げ
る。これらの変１王器７５および１１は低インピーダン
スのように兇えるυ１闘トランジスタ回路をｆＦ　シて
一体接続されかつ電力が補助バック変圧器７５からブロ
ック１１の鉄共振変圧器に戻される。すなわち、変圧器
１１の２次巻線１０３はバック変圧器７５の１次巻線に
つながっているので、電源装置内の電力は巻線１０１か
ら巻線１０３へのルートを通って補助バック変圧器７５
から鉄共振変圧器１１へと戻される。上述のすべてのこ
とがリアルタイムに発生しかつ電力損失が最小の状態で
リアクティブイア調整を行なう、なぎならばエネルギは
、当該技術分野ぐ知られるようにシャントインダクタで
消散される代わりに、補助バック変圧器７５とブロック
１１の鉄共振変圧器との間で實際に伝達されるからであ
る。さらに、フィードバックｖｌ１１１１ベース駆動が
誤差増幅器１５３の出力から得られ、誤差増幅ｆｉ１５
３から接続点１４７に与えられる信号レベルを経てトラ
ンジスタ１３９の動作点を変化させることにより出力電
圧Ｖ。ＩＩＴにわたり精密な制御を維持する。 ブロック１１の鉄共振変圧器の共振巻線６５にかかる電
圧は電圧基準接続点１４１で制御トランジスタ１３９の
コレクタに見られる電圧の絶対値大きざによって決定さ
れる安定値ｅ　（（）まで上背する。入力信号レベルの
または供給周波数のどのような変化も過飽和インダクタ
６５およびコンデンサ６７のリアクタンスを変化さけ、
それによって共振回路を循環する電流に影響を与える。 制御システムは、周波数が過飽和インダクタ６５および
コンデンサ６７の共振周波数に正確に一致するとさ、通
常すべてのラインおよび負荷条件の下でバッキング動作
するので、共振以上のまたは以下の周波数変位は甲に相
補的態様で生じるバッキングの蚤を変化させるだけであ
る。たとえば、もしこの供給周波数がシフトづれば、出
力５１’Ｊ　６９および１０３の電圧は小さくなり、か
つそれが小さくなれば分圧器１４９，１５１間の電Ｌ［
も小さくなる。それによってバッキングの小が変わる。 そして、それによってライン調整が前述した方法で行な
われる。この場合、演算増幅器１５ご３には少しも関係
がない。低電圧または高負約７ｆｉ流に対して、バッキ
ングの巾は減少し、かつ高ライン電圧または低角′ｖ１
１！流に対しＣバッキングの半は増加する。バッキング
動作の過程の問わずかの電力しか消費されないことに留
意しなければならｌ（い、なぜならば電力は補助バック
変圧器２次：１７３および８７からブロック１１の鉄共
振変圧器に戻され、わずかの唇が制御トラ２２２９０１
１敗されるにすぎないからである。リアクティブ制御は
補助バック変圧器７５とブロック１１の鉄共振変圧器と
の間でのエネルギの２方向伝達を介して、制御１〜ラン
ジスタ１３９の伝導度のリアルタイムな変動によって達
成される。 この発明の振幅検出回路網５１は、継続的にリアルタイ
ムに端子２５．２７闇の直流出力１月Ｖ、ＪＵＴをモニ
タし、かつネガティブフィードバックを与え、そのため
所用のインピーダンス変１ヒがｉスバ振変圧器を通り人
力巻線６３に直９１に戻る反映によってラインインピー
ダンスに直ａ１に実際士課じられる。以上のことを８葉
を変えて説明すると、ブロック５１は、実時間で２−３
ミリ秒で出力“層圧ｖｎ　ｕ　Ｔをモニタし、それをこ
の時間内に、すなわち実τ１的にはがれなしに、］レク
タ接続点１４１に供給し、かつ、この］レクタ）冷続点
１４１の出力は、実時間で、ネガティブフィードバック
のために用意された、１次鉄共振変圧器の励磁電圧と補
助バック変圧器７５の１次電圧との整流用として供給さ
れる。このように、１法制ｔＩ１巻線１０１、Ｔｌンデ
ンサ１０９、励磁巻線１０３を通しての入力巻線６３に
直列になった反映により、必要なインピーダンスは実際
上ラインインビーグンスに直ダ１にツかれる。それゆえ
に、この発明はエネルギの２方向伝達を介して２方向リ
アクティブ調節を達成し、そのためラインおよび負荷双
方の変動が最小の電力損とかつ実質的に時間遅れなしに
同時に補償される。 第３図はこの発明のりアクティブバック自動直流電圧１
ＯｌｖｉＫ「のより複雑な実施例を示し、第２図の回路
に対して付加的な馴初回路および誤差増幅器が追加され
て、調整装置がオフにされかつオンにされるときの過渡
変化期間の間良好なＮ高特性を与える。第３図の説明に
おいて類似の参照数字は第２図の回路の類似の回路要素
を示ゴ。 鉄共振変圧器またはＣ，Ｖ、Ｔ、が点線のブロック１１
に囲まれて示される。交流ｅ、。の′Ｆ１源が端子１３
および１３′の間にうえられかつり一ド１５および１５
−を介して１次入力巻線６３に供給され、１次入力巻ｗ
Ａ６３はブロック１１の鉄杖振変圧器のコア５つに巻回
される。１対の磁気シャント６１が１次巻線６３を第２
の鉄共振巻線６５から分離する。同調コンデンサ６７が
第２の巻Ｊ１１６５間に接続されかつ入カライン周波教
に同調されて、鉄共振効果牙達成し、そのため鉄共振出
力電圧ｅ＜ｔ＞が鉄共振巻線６５間に存在する。 ２次のまたは負荷巻線６つはコア５９に巻回されるが銅
箔などのようなシールド要素１７３によって高圧鉄共振
巻線６５からシールドされる。２次のまたは負荷巻ａ６
９は接地リード３１によってセンタータップが取出され
、接地リード３１は中間タップを出力端子２７に接続す
る。負荷巻線６９の一方端はり一ド７１を介して補助バ
ック変圧器の第１の２次バック巻線の一方端と直列に接
続され、補助バック変圧器は点線のブロック７５内の回
路として示される。補助バック変圧器７つの第１の２次
バック巻線７３の反対端がリード７７を介して接続点７
８に接続される。接続点７８は第１のショット士ダイオ
ード８０および第２のショットキダイオード８２の並列
組合わせを介して接続点８３に接続され、これらのダイ
オードの各々（」そのアノードが接続点７８に接続され
かつての力゛ノードが接続点８３に接続される。負荷巻
線６９の反対端はリード８５を介して補助バック変圧器
７５の第２の２次バック巻線８７の一方端に接続されか
つ第２の２次バック巻＄１１８７の反対端はリード８９
を今して接続点９０に接続される。 接続点９０は第２の対のシ」ットキダイオード９２およ
び９４の並列１１１合わせを介して接続点８３に接続さ
れ、これらのダイオードの各々がそのアノードが接続点
９０に接続されかつその力゛ノードが１））続点８３に
接続される。接続点８３はフィルタ回路の入力として霞
きかつ第１のフｒルタコンデンリ−９８を介して接地リ
ード３１に接続されかつ直列インダクタまたはチョーク
コイル９７を介して第２のフィルタ出力接続点９５に接
続される。 第２のフＣルタ接続点９５はコンデンサ９７を介して接
地リード３１にかつ出力リード２つを介して出力端子２
５に接続され、そのため調整された直流出力電圧ｖ１）
Ｕ丁（直流）が、所望の＋５ボルト直流出力が取出され
るとき、出力端子２５および２７の間ぐ取出される。リ
ード１５７は出力リード２つに接続されかつ出力電圧の
７ｆ−ドパツクを、後述するように回路の他のところで
用いるために、フィードバック端子１５８に供給寸ろ。 補助バック変圧器７５は変Ｉ′］：ｉ！！ｉ］ア９９お
よび１次制御巻線１０１を含み、そのため補助バック変
圧器の２次バック巻線７３および８７を通る付ｈａ電流
は１法制ｔＩＩ巻腺１０１においてずつと小さい１直に
逓降される。１次１ｌｉｌＩ陣巻線１０１は接続点１０
４において励起巻線１０３の一方端に接続さ一１励起巻
線１０３はブロック１１の鉄共鼾変圧器のコアに巻回さ
れる。ブ「１ツ／７１１の鉄共１騒変圧器の］ア５９は
リード１６３を介してシールド接続点１６５にＩ８続さ
れる。シールド接続点１６５はリード１６７を介して補
助バック変圧器のコア９つとシールド要＄１７３とに接
続され、シールド要素１７３は高圧鉄共振巻線６５を２
次または負？ｉｉｉ巻線６つから分離し、かつシールド
接続点１６５はリード１６９を介してシールド接地端子
１７１に接続される。励起巻１１０３の一方端は接続点
１０４において補助バック変圧器７５の１次Ｉ１．ｌｌ
ｌｍ１杏線１０１の一方端に接続されかつ励起巻Ｉ％１
１０３の池方端はリード１０５を介して接続点１０７に
接続され、接続点１０７は第３図の回路において接続点
（ａ＞としても示される。補助バック変圧器７５の１次
巻線１０１の反対端は接続点１１５に接続され、この接
続点１１５はまた（ａ　）としても示され、かつ安定化
コンデンサ１０９が１次巻線１０１の両端に接続点１０
４から接続点１１５に接続される。接続点１１５がり−
ド１１７を介して第１のブリッジ入力接続点１１９に接
続されかつ接続点１０７がリード１２９を介して第２の
ブリッジ入力接続点１３１に接続される。ダイオードブ
リッジはグイオード１２１゜１２５．１３３および１３
５を含む第１のブリッジ入力接続点１１９がダイオード
１２１の７ノードに結合され、そのカソードがブリッジ
出力接続点１２３とダイオード１２５のカソードとに接
続され、ダイオード１２５のアノードはブリッジ接地接
続点１２７に接続される。第２のブリッジ入力接続点１
３１はダイオード１３５のアノードに接続され、そのカ
ソードはダイオード１３３のカソードを介してブリッジ
出力接続点１２３に接続され、このダイオード１３３の
アノードは接地ブリッジ接続点１２７に接続される。接
地ブリッジ出力接続点１２７はリード１４３を介して接
地接続点１４４に接続されかつブリッジ出力接続点１２
３はリード１３７を介して基準電圧確つ−】レクタ接続
点１４１に接続される。コレクタ接続＋：、ｉ　１４１
は１対のダーリントン形態制御ｌ−ランジスクの共通結
合コレクタ接続点に接続される。−】レクタ接続点１４
１はリード１７５を介して第１の共通結合コレクタ接続
点１７７に接続される。第１のダーリントンの対の第１
のまたは駆動トランジスタ１７つはそのコレクタが接続
点１７７に直接に結合され、そのエミッタがトランジス
タ１７９および１装置からなる第１のダーリントンの対
の第２のトランジスタ１装置のベースに直接に結合され
、かつそのベースがリード１８５を介して駆動入力接続
点１８３に接続される。トランジスタ１７９および１装
置からなる第１のダーリントンの対の第１のトランジス
タ１７９のベースはり一ド１８５　ｊ５よび第１のバイ
アス抵抗器１８７を介して接続点１８つに接続される。 接続点１８９はリード１９１を介して、第１のトランジ
スタ１７つの１ミツタと第２の１〜ランジスタ１装置の
ベースとの１５続点に接続されかつ第２のバイアス抵抗
器１９３を介して第１のエミッタ出力接続点１９５に接
続される。Ｔミッタ出力接続点ｆａｔ　Ｉ［（広照１９
７を介して接地接続点１４４に結合されかつトランジス
タ１装置のエミッタに直接結合される。 ］レクタ接続点１４１に結合される第２のダーリントン
形態トランジスタの対が第１のグーリンｌ−ン形態のト
ランジスタ対１７９および１装置と並列に接続される。 第２の共通結合コレクタ接続点１９９がコレクタ接続点
１４１に直接接続されかつまた第２のダーリントンの対
の第１の％Ｍトランジスタ２０１のコレクタにも直接に
接続される。第１の駆動トランジスタ２０１の１ミツタ
はトランジスタ２０１および２０３からなる第２のダー
リントンの対の第２のトランジスタ２０３のベースに直
接に結合される。駆動トランジスタ２０１のベースはリ
ード２０５を介して駆動入力接続点１８３に接続される
。第１のバイアス抵抗器２０７は駆動トランジスタ２０
１のベースとり一ド２０５とをバイアス接続＋ｊ、ｔ２
０　”）に接続づる。 接続点２０９は駆動Ｉ・ランジスタ２０１の［ミ・ツタ
とトランジスタ２０１　ａｊよび２０３からなる第２の
ダーリントンの次の第２のトランジスタ２０３のベース
との接続点に直接に結合されかつ抵抗器２１３を介して
第２のエミッタ出力接続点２１５に接続され、この接続
点２１５は１−ランジスタ２０３のＪミッタに直接接続
され、ｉ・ランジスタ２０３の一ルクタはトランジスタ
２０１および２０３　／）１１ろイ＾る第２のダーリン
トンの対の共通結合コレクタ接続点１９９に直接に接続
される。エミッタ出力２１５は抵抗器２１７を今しＣ接
地接続点１４４に接続される。１ｌｉｌｌ　ｉＩＩダー
リントントランジスタの次の動作点はバイアス確立駆動
入力接続点１８３の電Ｉｒ−によってｉ、１ｌｔｌｌｌ
される。第１のフィードパ・ツク抵抗器２１９は一方端
がバイアス接続点１８３に接続され、かつその他方端が
コレクタ接続点１４１に接続される。第２のバイアス抵
抗器２２１は一方端がバイアス接続点１８３に接続され
かつその他方端が接地に接続される。 制御電位の＋２４ボルトの電源は端子２２３に与えられ
る。端子２２３はリード２２５を介して抵抗器２２７の
一方端に接ＦＡされ、この抵抗器２２７の他方端はり一
部２２９を介して不足電圧モニタ１？！準接続点２３１
に接続される。不足電圧基キモニク接続点２３１はリー
ド２３５を介して抵抗器２３７の一方端に接続され、口
の抵抗器の反２ｉｊｌはリード２３９を介して接地リー
ド２４１に接続される。不足電圧モニタＪ！準接続点２
３１　＋、１またダイオード２４３のアノードに接続さ
れ、そのカソードは接続点２４５に接続される。接続点
２４５　ハＩＪ　−ト２４７　ヲ介シテ前述（７）＋５
ＶＰＳフイ一ドバツク接続点１５８に接続されろ、接続
点２４５はまたリード２４９を介して第１のベース駆動
トランジスタ２５１のエミッタに接続され、このトラン
ジスタ２５１のベースはリード２５３を介して不足電圧
モニタ接続点２３１に接続される。トランジスタ２５１
のコレクタは抵抗器２５５を介しで接続点２５７に接続
され、この接続点２５７はリード２５９を介してバイア
ス確立ベース駆動入力接続点１８３に直接に接続される
。←２４ボルト電源、抵抗器２２７，２３７および２５
５、ダイオード２４３およびトランジスタ２５１からな
る回路はターンオンまたはターンオフの際に存在するよ
うな不足電圧状態のために制御回路に供給するのに用い
られる＋２４ボルトの電源をモニタづる働きをする。（
氏広照２２７ｔ′３よび２３７の１妄続点２３１の電圧
が端子１５８のフィードバック出ノフ電圧の供給される
トランジスタ２５１のエミッタの電圧以下に降下すると
き、１−ランジスタ２５１が導通しかつ抵抗器２５５を
介して駆動？ｌｉ流をバイアス確立ベース駆動入力接続
点１８３に供給し、かつしたがって、制御グーリントン
トランジスタの対のベース駆動１−ランジスタに供給し
、ダーリントンの対を駆動しかつ不足電圧状態が存在す
るとき調整装βを最大バック状態に維持する。グでオー
ド２４３は保護の目的でトランジスタ２５１のベースと
エミッタ接続点との間に過剰な逆電圧を防ぐために含ま
れる。 フィードバック喘Ｔ１５８からの出力電圧■１１ξ１ｒ
を検出するための誤差増幅器システムの一部について；
小べろ。＋２４ボルト端子２２３がり一部２６１を介し
て抵抗器２６３の一方端に接続され、この抵抗器２６３
の反対端は接続点２６５に接続される。接続点２６５は
１５ボルトツＩナーグイＡ−ド２６７のカソードに接続
され、このダイオード２６７のアノードはｅ接接地に接
続ぎれ。 かつ接続点２６５はさらに抵抗器２６９を介して第２の
ベース駆動トランジスタ２７１の１ミツ今に接続される
。トランジスタ２７１のコレクタは接続点２５７に直接
接続され、先に述べたように、この接続点２５７はリー
ド２５９を介してバイアス確立ベース駆動入力接続点１
８３にｔ１接接続される。トランジスタ２７１のベース
は接続点２７３に直接接続されかつ接続点２７３はリー
ド２７５を介して単（党利得増幅器２７７の正の入力に
接続され、この１！１幅器２７７の出力はリード２７９
を介して接続点２７３に戻り接続される。甲（Ｑ利得増
幅器２７７の角の入力はり一部２装置を介して負の入力
接続点２８３に接続され、増幅器２７７の負の電源入力
はリード２８５を介して接地リード２４１に直接接続さ
れ、かつ増幅Ｚ２７７の正の電源入力は、後述のように
、リード２８６を介して正の基準電源接続点２８９にヨ
接接杭される。この副回路はベース駆動電流をダーリン
トンの対にバイアス確立ベース駆動入力接続点１８３を
介して、トランジスタ２７１のコレクタ電流からそれぞ
れ制御トランジスタの対１７９，１装置および２０１．
２０３のベース駆動入力へ供給する。トランジスタ２７
１および抵抗器２６３および２６９とツェナーダイオー
ド２６７との組合わせはｔ流源を形成するように構成さ
れ、トランジスタ２７１のエミッタ１！流は、接続点２
６５においてツェナーダイオード２６７によって確立さ
れる＋１５ボルトと抵抗器２６９の１直によって分割さ
れるトランジスタ２７１の」エミッタでの電圧との電圧
差によって決まる。トランジスタ２７１のエミッタの電
圧はそのベースの電圧よりも約０゜７ボルトだけより正
でありかつそのベースの電圧は接続点２７３に与えられ
る単位利得増幅器２７７の出力によって決まる。したが
ってトランジスタ２７１のコレクタ電流は単位利得増幅
器２７７の出力から得られるそのベース電圧に逆比例し
かつしたがって制御トランジスタダーリントンの対にう
えられる駆動電流はｌｉ位刊青増幅器２７７の出力によ
って制御される。 制御ＩＩ躍圧の＋２４ボルト電源はまた第２の入力端子
２８５に供給され、この端子２８５は抵抗器２８７を介
して接続点２８９に接続され、この接続点２８つは正の
電源電圧を以下に述べる他の増幅器の供給入力に供給す
るのに用いられる。接続点２８つはまた抵抗器２９１を
介して接続点２９３に接続されかつこの接続点２９３は
リード２９７を介して標準７２３調整装誼のようなＩＩ
準オフ−ず−シェルフ（ｏｆｆ　−ｔｈｅ　−５ｈｅｌ
ｆ　）　？Ｉ圧調整装置２９５の正の電源入力に直接に
接続される。 負の電源入力はり−ド２９９を介して接地リード２４１
に直接接続される。接続点２８９は第１のコンデンサ３
０１を介して接地リード２／１１に接続されかつ接続点
２９３は第２のコンデンサ３０３を介して接地リード２
４１に同様に接続される。 電圧調整装［２９５の出力は抵抗器３０５を介して接続
点３０７に接続される。接続点３０７はリード３１１を
介して１次誤差増幅器３０９の正の入力に接続される。 この誤差増幅は当該Ｆ３１．術分野で知られるような標
準オフーザーシｒルフ７４１増幅器であってもよい。１
次誤差増幅器３０９の負の入力はり一部３１５を介して
接続点３１３に接続される。接続点３１３は抵抗器３１
７を介してＷｉ続点点３１９接続され、この接続点３１
９はリード３２１を介して＋５ＶＰＳフイ一ドバツクＩ
Ｂ続点１５８に直接に接続される。接続点３１３はまた
抵抗器３２３を介して１次誤差増幅器出力接続点３２５
に接続され、接続点３２５はリード３２７を介して１次
誤差増幅器３０９の出力に直接に接続される。誤差増幅
器出力接続点３２５は抵抗器３２９の一方端に結合され
、抵抗器３２９の他方端はり一部３３１を介して既述の
接続点２８３に結合される。増幅器３０９の正の電源入
力はり一部３３２を介して接続点２８９の正電源に接続
されかつ負電源入力は共通接地に直接に接続される。 リード３２１を介してト５ＶＰＳフィードバック端子１
５８に直接接続される接続点３１９はまた抵抗器３３３
の一方端に接続され、その反対端はリード３３５を介し
て２次誤差増幅器３３７の負の入力に接続され、増幅器
３３７は標準型のオフ−デーシェルフ７２３ユニツトで
あってしよい。 誤差増幅器３３７の正の入力はリード３３９を介して正
入力接続点３４１に接続され、かつ正の入力接続点３４
１は抵抗器３４３を介して接続点３０７と抵抗器３４５
の一方端とに接続され、抵抗器３４５の反対端は接地リ
ード２４１に接続される。接続点３０７はまた抵抗器３
０６の一方端に結合され、その反対端は接地リード２４
１に接続される。２次誤差増幅器３３７の出力はリード
３４７を介して接続１点３４９に接続される。接続点３
４９はリード３５０を介してトランジスタ３５１のベー
スに接続され、トランジスタ３５１は誤差増幅器３３７
の出力回路の一部を構成する。トランジスタ３５１のコ
レクタは他の端子２８５を介して接続点３５３を介して
制御電位の・１２／Ｉボルト電源に接続され、かつ接続
点３５３は抵抗器３５５の一方端に結合され、抵抗器３
５５の反対端は接続点３５７に接続される。接続点３５
７はトランジスタ３５９のコレクタに接続され、トラン
ジスタ３５９のベースは抵抗器３６１を介して＋５ＶＰ
Ｓフィードバック端Ｔ−１５８に接続されかつそのエミ
ッタは接地リード２４１に直接接続される。〕レクタ接
続点３５７はまたもう１つのトランジスタ３６３のベー
スに直接接続され、トランジスタ３６３のコレクタはｆ
ｆｌ統点３４９に直接結合され、そのエミッタは同様に
接地リード２４１に直接結合される。トランジスタ３５
１のエミッタは接続点３６５に直接接続される。接続点
３６５は抵抗Ｈ３６７を介して接地リード２４１と抵抗
器３６９の一方端とに接続され、抵抗器３６９の反対端
はダイオード３７１のアノードに接続され、ダイオード
３７１のカソードは先に論じた接続点２８３に直接接続
される。接続点２８３はリード２装置を介して誤差増幅
器２７７の負の入力に結合されることに加えて、充電コ
ンデンサ３７３を介して接地リード２４１に結合される
。 最初に、コンデンサ３７３が接地電位に充電され、中位
利得増幅器２７７の出力がＯボルトの近くにありかつト
ランジスタ２５１のコレクタ電流が最大罐にあり、それ
によって調整装置を最大バック状態で始！ｌＩさせる。 第２の誤柁増幅器３３７が充電コンデンサ３７３に初期
状態を確立するために用いられて、良好なターンオン特
性をもたらす。抵抗器３４３おノ；び３４５の接続点３
４１の電圧は調整バンド幅内の、しかし主ＷＡ；？に増
幅器３０９の基準よりやや低い基準を第２の誤差増幅器
３３７のために確立する。交流電力が最初に与えるとき
、トランジスタ３６３が飽和状態にありかつ第２の誤差
増幅器３３７の出力を接地電位にクランプする。トラン
ジスタ３６３は＋２４′？Ｉｉ力端子２８５から抵抗器
３５５を介してそのベース駆動を受ける。＋５ボルト直
流出力がほぼ１ポルｌ−に上昇するとき、トランジスタ
３５９が飽和状態になりかつトランジスタ３６３のベー
スを接地にクランプする。トランジスタ３５９は＋１ボ
ルト以上に上界しているフィードバック接続点１５８の
←５ＶＰＳ出力から抵抗器３６１を介してでのベース駆
動を受ける。トランジスタ３６３のコレクタとエミッタ
との間は今や非導通状態にあり、かつトランジスタ３５
１を含む誤差増ＩＩＦｌ器３３７の出力回路は抵抗器３
６つおよびダイオード３７１を介してコンデンサ３７３
を自由に充電する。 コンデンサ３７３はそれによって比較的速く定常状態動
作点近くのかつ調整バンド幅内のところに充電される。 この点において主誤差増幅器３０９は制御状態をとりか
つコンデンサ３７３は今やよりゆっくりと抵ｖ′Ｌ器３
２９を介して定常状態動作点にまで充電され、それによ
ってターンオンの間の過電圧過渡現象を避ける。第２の
誤差増幅器３３７は修正が必要でなくかつその出力が接
地電位近くまで落ち、それによって電力ターンオンシー
ケンスを完成することを検出する。負荷の駆動回路およ
び誤差増幅器は、それゆえに動作して、調整装置がオフ
になりかつオンになるときの過渡現東期間の間、良好な
応答特性を与える。１次誤差増幅器３０９は、以後動作
して、フィードバック端子１５８を介して実際の直流出
カフＦｉ汗をモニタしかつコンデンサ３７３の充電を制
御し、あす御ダーリントン形態のトランジスタの対の確
立された！ＩＪ作点を精密に調節する。 第１表は第３図に関して述べた代表的な］ンポーネント
の値を示す。これらの圃は代表的なもののみとして意図
されていて決してこの発明の限定を構成するものではな
い。 匿−１−人 誤差増幅器　　　　　２７７．３０９　　　　　　　　
　　Ｓｔｄ、７４１　　Ａｍｐ。 誤差増幅！！！！　　　　　　　３３７　　　　　　　
　　　　　　Ｓ　ｔｄ、７２３　　Ａｍｐ。 ダーリントンの対　　１７９，１装置＆　２０１，２０
３　　　　　ＳＶＴ　　６０００ダイオード　　　　　
１２１，１２５，１３３，１３５，２４３，３７１　１
Ｎ４１５４シ］ツト１′ダイオード８０，８２，９２，
９４　　　　　　　　Ｓ　Ｉ）５１　　ショットキツェ
ナダイオード　２６７　　　　　　　　　　　１５ｖ、
　５ｗ　　ツェナーインダクタ　　　　　９７　　　　
　　　　　　　１３０　　マイクロヘンリー１ンデンサ
　　　　　９３　　　　　　　　　　　　　Ｌ２　　フ
ァラッドコンデンサ　　　　　９７　　　　　　　　　
　　．６　ファラッドコンデンサ　　　　　１０９　　
　　　　　　　　　１０　　マイクロファラッドコンデ
ンサ　　　　　３０１　　　　　　　　　　　６８　　
マイクロファラッドコンデンサ　　　　　３０３　　　
　　　　　　　　０．１　　？イクロファラツドコンデ
ンサ　　　　　３７３　　　　　　　　　　　４７　　
マイクロファラッド抵　抗　器　　　　　１９７，２１
７　　　　　　　　　　．５　　オーム紙　抗　器　　
　　　２１９　　　　　　　　　　１５００　　オーム
紙　抗　器　　　　　２２１　　　　　　　　　　４７
　　オーム紙　抗　器　　　　　２６３．２６９　　　
　　　　　２００　　オーム１１１ｊ　　抗　器　　　
　　２２７　　　　　　　　　　３０００　　オーム紙
　抗　器　　　　　２３７，３３３，３４３＆　３６７
　　　　１０００　　オーム）氏　抗　器　　　　　２
５５　　　　　　　　　　　２０　　オーム紙　抗　器
　　　　　２８７　　　　　　　　　　２２　　オーム
１氏　抗　器　　　　　２９１　　　　　　　　　　　
２．７　　オーム紙　抗　器　　　　　３０５　　　　
　　　　　　　１６８０　　オーム紙　抗　器　　　　
　３０６　　　　　　　　　　５０５０　　オーム紙　
抗　器　　　　　３１７　　　　　　　　　　　１３０
０　　オーム紙　抗　器　　　　　３２３　　　　　　
　　　　　１Ｘ１０’　　オーム乳−と」ヒ羞旦 ユと［コ２上　　　　ｙ鰻重　　　　　　虹註咄丞低　
抗　器　　　　　３２９　　　　　　　　　　　４０２
．０００　　オーム抵抗器　　３４５　　　　　４８．
７００オーム１１（抗　器　　　　　３５５　　　　　
　　　　　２２，０００　　オーム１抵　抗　器　　　
　　３６１　　　　　　　　　　４７００　　オーム紙
　杭　器　　　　　３６９　　　　　　　　　　１５．
０００　　オームこの発明を述べる目的で特定的な装置
が図示さ机たけれども、この発明の精神と範囲／）Ｓ　
Ｉら逸脱することなく図示の特定の構造について他の変
形および修正が可能であることが当該技術分野に熟達１
する者にとって明らかであり、この発明の範囲はＩｙＪ
掲の特許請求の範囲によつＣのみ限定される。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の高効率調整電源のブロックダイヤグ
ラムである。 第２図はこの発明のりアクティブバック自動直流電圧調
整ｊ装置を用いる電源の回路図である。 第３図はこの発明のりアクティブバック自動直流電圧調
整装置を用いるかつさらにターンオンおよびターンオフ
の間より良好な応答特性をもたらしかつより良好な全体
精密調整をもたらづ負荷的回路を含む、より複雑な電源
の回路図である。 図において、１１．２３，５１．および７５はブロック
、５９．９９はコア、６３は１次巻線。 ６５は２次巻線、６７．１０９はコンデンサ、６つは負
荷巻線、７９．９１，１２１，１２５．１３３．１３５
ｋｔダイ：ｔ−）’、１０１はｉｌ＋ＩＪｔｉＤｆｆｍ
、１０３は励起巻線、１３９はトランジスタを示す。 特許出願人　バロース・」−ボレーション代　　理　　
人　　弁理士　　深　　見　　久　　部（ほか２名）

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）入力信号を受ける入力１次巻線と、前記入力信号
   を変圧するための負荷巻線と、変圧された信号を整流す
   るための手段と、直流出力信号を与えるためのフィルタ
   手段とを含む鉄共振変圧器を有する電源装置における改
   良された自動高効率調整装置であつて、 前記変圧された信号を可変的にバック動作し前記直流出
   力信号を一定に維持するための補助バック変圧器手段を
   備え、 前記補助バック変圧器手段は、 前記変圧された信号をバック動作するための２次バック
   変圧器巻線手段と、 前記２次バック変圧器巻線手段を前記負荷巻線と前記整
   流器手段との間に直列に結合するための手段と、 前記２次バック変圧器巻線手段に生じるバック量を制御
   自在に変化させるための１次バック変圧器制御巻線手段
   とを備え、 前記補助バック変圧器によつて、前記変圧された信号の
   バック動作を、リアルタイム態様で制御自在に変化させ
   、大きい電力損失なしにラインおよび負荷の変動の双方
   を補償するための２方向性リアクティブ調整手段をさら
   に備え、 前記２方向性リアクティブ調整手段は、 前記鉄共振変圧器のコアに結合されその磁束をモニタす
   るための手段と、 前記モニタ手段を前記補助バック変圧器手段の１次制御
   巻線と直列経路で結合するための手段と、 前記入力信号または前記出力信号の変動に応答して、前
   記補助バック変圧器と前記鉄共振器との間のエネルギの
   ２方向性伝達を制御し、出力信号を一定の予め定められ
   た所望レベルに維持するための制御手段とを備える、自
   動高効率調整装置。
2. （２）前記２方向性リアクティブ調整手段は、前記バッ
   ク変圧器手段の１次制御巻線に並列に結合されたコンデ
   ンサ手段をさらに含み、改良された調整装置の安定化の
   ために前記２次バック変圧器巻線に容量を反映させる、
   特許請求の範囲第１項記載の自動高効率調整装置。
3. （３）前記制御手段は、 ベースの制御駆動信号の値に応答して導通を変化させる
   ための制御トランジスタ手段と、 前記直列接続のモニタ手段と前記１次制御巻線とを前記
   制御トランジスタ手段に結合し制御ループを形成するた
   めの手段と、 前記制御トランジスタ手段を駆動しかつ予め定められた
   コレクタ電圧を維持するためのネガティブフィードバッ
   ク手段とを備え、 前記予め定められたコレクタ電圧は、前記電源装置の出
   力に予め定められた所望レベルの直流出力信号を生じる
   のに必要な前記鉄共振変圧器のコア内の磁束レベルに対
   応し、 前記ネガティブフィードバック手段は、前記制御トラン
   ジスタ手段の導電性を変化させて、前記補助バック変圧
   器手段と前記鉄共振変圧器との間でエネルギを伝達し前
   記予め定められたコレクタ電圧を一定に維持するように
   動作する、特許請求の範囲第１項記載の自動高効率調整
   装置。
4. （４）前記２方向性リアクティブ調整手段は、出力フィ
   ードバック誤差検出手段をさらに含み、前記出力フィー
   ドバック誤差検出手段は、予め定められた所望レベルの
   直流出力信号からの前記実際の直流出力信号の変動に応
   答して、前記制御トランジスタ手段のベースの駆動信号
   を変えることによつて、したがつて、前記補助バック変
   圧器手段と前記鉄共振変圧器との間のエネルギの伝達を
   変えて前記直流出力信号を前記予め定められた所望レベ
   ルに戻すことによつて、前記制御トランジスタ手段の動
   作点を微同調させる、特許請求の範囲第３項記載の自動
   高効率調整装置。
5. （５）前記２方向性リアクティブ調整手段は、前記制御
   トランジスタ手段のベースに結合されて調整装置がター
   ンオンおよびターンオフされるとき良好な調整装置応答
   特性を確保するための手段をさらに含む、特許請求の範
   囲第４項記載の自動高効率調整装置。
6. （６）入力信号を受ける疎結合変圧器と、変圧された負
   荷回路信号を受け直流出力信号を出力するための２次負
   荷回路手段とを有する調整電源装置における改良された
   自動調整装置であつて、前記変圧された負荷回路信号を
   可変的にバック動作して、前記直流出力信号を一定に維
   持するための、前記２次負荷回路手段と直列の２次巻線
   手段を含む補助バック変圧器を備え、 前記補助バック変圧器は１次制御巻線を含み、前記一定
   直流出力信号の所望レベルを維持するのに必要な、前記
   疎結合変圧器における予め定められた所望レベルの磁束
   密度に対応する動作点を確立するための制御回路手段と
   、 前記疎結合変圧器に結合された前記疎結合変圧器の磁束
   密度をモニタするための励起巻線手段、および、補助バ
   ック変圧器と前記疎結合変圧器との間のエネルギの高効
   率２方向性伝達を自動的に制御し前記確立された動作点
   を維持するための手段を含む、２方向性リアクティブ手
   段とをさらに備え、 前記２方向性リアクティブ手段は、 前記補助バック変圧器の１次制御巻線の一方端部を前記
   励起巻線手段の一方端部に直列に結合するための手段と
   、 前記補助バック変圧器の１次制御巻線に並列に結合され
   、前記補助バック変圧器の２次巻線に容量を反映し、前
   記調整装置の安定性を改善するためのコンデンサと、 前記補助バック変圧器の１次制御巻線の反対端部と、前
   記励起巻線手段の反対端部とを前記制御回路手段に結合
   するための手段とを含み、前記結合手段は、 一方入力が前記補助バック変圧器の１次制御巻線の反対
   端部に結合された第２の入力が前記励起巻線手段の反対
   端部に結合された全波整流器ブリッジと、 コレクタが前記全波整流器ブリッジの出力に結合され前
   記ブリッジの整流出力を制御トランジスタ手段のコレク
   タに供給する制御トランジスタ手段とを含み、 前記制御トランジスタ手段は前記制御トランジスタ手段
   の伝導度を制御するためのベース駆動電極をさらに含み
   、 前記動作点を確立するための前記制御回路手段は、前記
   制御トランジスタ手段の前記ベース駆動電極とエミッタ
   との間に接続された第１の抵抗器手段と、前記制御トラ
   ンジスタ手段の前記ベース駆動電極とコレクタとの間に
   接続されたネガティブフィードバック抵抗器とを含み、
   前記動作点を確立しかつ前記確立された動作点に応答し
   て前記制御トランジスタ手段の伝導度を制御し、前記補
   助バック変圧器と前記疎結合変圧器との間で２方向的に
   エネルギを伝達し、前記確立された動作点を維持し、そ
   れによつて前記所望のレベルの一定直流出力信号を維持
   する、調整電源装置の自動調整装置。
7. （７）前記制御回路手段は、前記電源装置の出力に結合
   され前記直流出力信号をモニタしかつ前記動作点を精密
   に調節して前記エネルギの２方向性の伝達を制御し、前
   記所望レベルの直流出力信号を精密に一定に維持するた
   めの誤差検出フィードバック手段をさらに含む、特許請
   求の範囲第６項記載の調整電源装置における自動調整装
   置。
8. （８）前記誤差検出フィードバック手段は、制御電源を
   前記誤差検出フィードバック手段に結合し前記自動調整
   装置をオンおよびオフにするための手段と、 前記電源結合手段をモニタし前記制御電源で発生される
   電圧が予め定められる値以下に降下するときを検出する
   ための手段と、 前記電圧検出手段に応答し最大駆動電流を前記ベース駆
   動電極に与え、前記制御電源の生じる電圧が調整装置が
   ちようどオンまたはオフしたことを示す予め定められた
   値以下に降下するときに調整装置を最大バック状態に維
   持するための手段と、駆動電流を前記制御トランジスタ
   手段のベース駆動電極に与えられるための第２の手段と
   、前記第２の駆動電流供給手段によつて供給される駆動
   電流量を制御するための手段とを備え、前記制御手段は
   、蓄積電荷が前記第２の駆動電流供給手段によつて供給
   される駆動電流量に逆比例するように電荷を蓄積するた
   めの容量性手段を含み、 前記調整電源装置の出力からの前記直流出力信号のフィ
   ードバックに応答して、前記コンデンサ手段の急速な充
   電を最初に制御し良好なターンオン特性を与えるための
   第１の誤差増幅器手段と、前記調整電源装置の出力から
   の前記直流出力信号のフィードバックに応答して、前記
   コンデンサ手段の蓄積電荷がシステムの定常状態動作点
   に比較的近いしかしそれ以下の予め定められたレベルの
   電荷に達したときに前記コンデンサ手段の充電の制御状
   態をとり、前記直流出力信号のフィードバックおよび前
   記直流出力信号の予め定められた所望レベルに応答して
   前記システムの定常状態動作点近くで前記コンデンサ手
   段の充電をよりゆつくりと制御し、それによつて前記制
   御トランジスタの動作点を精密に変化させ、前記所望の
   一定レベルの直流出力信号を維持する第２の誤差検出手
   段とをさらに備える、特許請求の範囲第７項記載の調整
   電源装置における自動調整装置。
9. （９）コアと、交流入力電圧を受ける入力巻線手段と、
   分離された巻線手段と、変圧された交流２次電圧を受け
   る出力巻線手段とを含む定電圧変圧器手段と、 前記分離された巻線手段と並列に接続されかつ交流入力
   電圧信号のライン周波数に同調され鉄共振回路を確立す
   るための第１のコンデンサ手段と、前記コアに結合され
   て、そこの磁束密度をモニタするための分離された励起
   巻線手段と、 前記出力巻線手段に直列に接続された予め定められた所
   望レベルの出力電圧を維持するため前記変圧された交流
   ２次電圧を可変的にバック動作するための２次バック巻
   線手段と、前記分離された励起巻線手段と直列に接続さ
   れ前記２次バック巻線手段のバック量を制御自在に変化
   させるための１次制御巻線手段とを含む補助バック変圧
   器手段と、 前記予め定められた所望レベルの出力電圧を生じるのに
   必要な前記コアの予め定められたレベルの磁束密度に対
   応する予め定められた動作電位を確立するためのネガテ
   ィブフィードバック手段を含む制御手段とを備え、 前記制御手段は、前記分離された励起巻線手段と前記補
   助バック変圧器手段の１次巻線手段とを可変的に結合し
   前記予め定められた所望レベルの一定出力電圧を維持す
   るために要する確立された予め定められた動作電位を維
   持するために前記補助バック変圧器手段と前記一定電圧
   変圧器手段との間でエネルギの２方向性伝達を達成する
   ための手段をさらに含む、鉄共振電圧調整回器。
10. （１０）前記制御手段は、 前記可変結合手段に設けられ、前記結合を制御自在に変
    化させかつ前記確立された予め定められた動作電位を維
    持するためにエネルギの前記双方向性伝達を達成するた
    めの制御トランジスタ手段と、 前記制御トランジスタ手段のベースに前記予め定められ
    た動作電位を確立し前記確立された予め定められた動作
    電位を一定に維持するため前記制御トランジスタ手段を
    制御自在に駆動するためのネガティブフィードバック手
    段と、 前記制御トランジスタ手段のベースに結合され前記予め
    定められた所望レベルの一定出力電圧を維持するために
    前記確立された予め定められた動作電位を精密に調整す
    るためのフィードバック手段とを備える、特許請求の範
    囲第９項記載の鉄共振電圧調整回路。