JPS61124551A - 耐サワ−性の優れた鋼 - Google Patents
耐サワ−性の優れた鋼Info
- Publication number
- JPS61124551A JPS61124551A JP24158184A JP24158184A JPS61124551A JP S61124551 A JPS61124551 A JP S61124551A JP 24158184 A JP24158184 A JP 24158184A JP 24158184 A JP24158184 A JP 24158184A JP S61124551 A JPS61124551 A JP S61124551A
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- JP
- Japan
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- steel
- less
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- sour resistance
- present
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐サワー性の優れた銅に係り、さらに詳しくは
例えば石油・天然ガス掘削、輸送あるいは貯蔵等におい
て湿潤硫化水素を含む環境下にあっても割れ抵抗の高い
鋼に関する。
例えば石油・天然ガス掘削、輸送あるいは貯蔵等におい
て湿潤硫化水素を含む環境下にあっても割れ抵抗の高い
鋼に関する。
（従来の技術）
近年生産される石油・天然ガス中には硫化水素を含む場
合か非常に多く、さらに海水、淡水などの水が共存する
場合には鋼表面で起こる腐食に基づく減肉だけではなく
、腐食によって鋼表面で発生した水素が鋼中に侵入する
ことによって破壊をおこすことがあり、問題となってい
る。この破壊は高張力鋼に古くから認められる硫化物応
力割れとは異なり、外部からの付加応力がなくとも発生
が認められる。
合か非常に多く、さらに海水、淡水などの水が共存する
場合には鋼表面で起こる腐食に基づく減肉だけではなく
、腐食によって鋼表面で発生した水素が鋼中に侵入する
ことによって破壊をおこすことがあり、問題となってい
る。この破壊は高張力鋼に古くから認められる硫化物応
力割れとは異なり、外部からの付加応力がなくとも発生
が認められる。
この破壊は環境中から侵入した水素が、母材中に存在す
る圧延方向に長く伸びたＭｎＳなどのＡ系硫化物系介在
物と地鉄との境界に集積してガス化し、そのｆス圧によ
って発生するもので、前記ＭｎＳなどのＡ系硫化物系介
在物が鋭い切欠となり、これを割れの核として板面平行
割れに底長し、この板面平行割れが板厚方向に連結され
るものでやる。
る圧延方向に長く伸びたＭｎＳなどのＡ系硫化物系介在
物と地鉄との境界に集積してガス化し、そのｆス圧によ
って発生するもので、前記ＭｎＳなどのＡ系硫化物系介
在物が鋭い切欠となり、これを割れの核として板面平行
割れに底長し、この板面平行割れが板厚方向に連結され
るものでやる。
この種の割れを以下「水素ふくれ割れ」と呼ぶ。
こうし之水素ふくれ割れに対する抵抗の高い鋼について
従来から様々な研究がなされ、擁々の鋼が提案されてい
る。それらは例えば特公昭５７−１７０６５号公報或い
は特公昭５７−１６１８４号公報などにその代表例がみ
られる如（Ｃｕ＋Ｃｏ添加による割れ防止、極低Ｓ化に
よるＭｎＳの減少、 Ｃａ或いは希土類元素などの添加
によるＳの固定などを利用するものであって、これらの
技術によって現在迄にかなり厳しい環境にまで耐え得る
鋼が開発されている。
従来から様々な研究がなされ、擁々の鋼が提案されてい
る。それらは例えば特公昭５７−１７０６５号公報或い
は特公昭５７−１６１８４号公報などにその代表例がみ
られる如（Ｃｕ＋Ｃｏ添加による割れ防止、極低Ｓ化に
よるＭｎＳの減少、 Ｃａ或いは希土類元素などの添加
によるＳの固定などを利用するものであって、これらの
技術によって現在迄にかなり厳しい環境にまで耐え得る
鋼が開発されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしこれらの鋼においてはＭｎＳを減少させてもクラ
スター状のＡｌ２０５系の大型介在物或いは表層介在物
によって水素ふくれ割れを発生する場合があるという難
点を育していた。而してこの大型介在物或いは表層介在
物を起点とする水素ふくれ割れは上記技術によっても防
止できないことがわかった。
スター状のＡｌ２０５系の大型介在物或いは表層介在物
によって水素ふくれ割れを発生する場合があるという難
点を育していた。而してこの大型介在物或いは表層介在
物を起点とする水素ふくれ割れは上記技術によっても防
止できないことがわかった。
そこで本発明者らは大型介在物及び表ノー介在物による
割れをも防止せんとして検討を始めさまざまな成分につ
いて実験を行なった結果、人ｔを低減させ代りに従来は
硫化物形態制御のみに使用されてきたＣａ及びＭｇを適
用することを考えるに至っ之。
割れをも防止せんとして検討を始めさまざまな成分につ
いて実験を行なった結果、人ｔを低減させ代りに従来は
硫化物形態制御のみに使用されてきたＣａ及びＭｇを適
用することを考えるに至っ之。
ところで従来Ｃａ、Ｍｇｔ−脱酸に使用した例は少なく
、さらに脱酸と硫化物形態制御との両方の目的でＣｍ或
いはＭｇを使用し比例はない。
、さらに脱酸と硫化物形態制御との両方の目的でＣｍ或
いはＭｇを使用し比例はない。
Ｃａを脱酸調整のため鋼に添加し鋼の被剛性を向上させ
た鋼は例えば昭和５６年４月丸善発行の「カルシウム鋼
」の１３９頁〜１４９頁などでよく知られている。但し
、この鋼はもとより耐サワー性の向上を意図したもので
ないことは言うまでもないが、さらに付言するならばこ
の種の鋼（Ｃｍ快削鋼と呼ばれる）では、昭和４６年発
行の「鉄と鋼」第５７巻５８９頁〜６００頁などの記載
にみられるように、鋼中Ｓｉが多い方が良（Ｑ、０３５
％以上のＳ童が好ましいことなどＣａ快削鋼の成分組成
は鋼の耐サワー性をむしろ低下させるもので６ってこの
技術によって耐サワー性の優れた鋼を得ることにできな
い。
た鋼は例えば昭和５６年４月丸善発行の「カルシウム鋼
」の１３９頁〜１４９頁などでよく知られている。但し
、この鋼はもとより耐サワー性の向上を意図したもので
ないことは言うまでもないが、さらに付言するならばこ
の種の鋼（Ｃｍ快削鋼と呼ばれる）では、昭和４６年発
行の「鉄と鋼」第５７巻５８９頁〜６００頁などの記載
にみられるように、鋼中Ｓｉが多い方が良（Ｑ、０３５
％以上のＳ童が好ましいことなどＣａ快削鋼の成分組成
は鋼の耐サワー性をむしろ低下させるもので６ってこの
技術によって耐サワー性の優れた鋼を得ることにできな
い。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らはＭｎＳのみならずＡｌ２ｏ３系の大聖介在
物及び表層介在物に起因する水素ふくれ割れのない鋼に
ついて検討を重ね、従来より主に脱酸を目的として添加
されてきたＡｌを極力減少させてＡｌ２ｏ ３系の大型
介在物及び表層介在物の生成を防止し、尼に代えてＣａ
或いはＭｇを脱酸元素として添加することによって大型
介在物及び表層介在物が著しく少なく大型介在物及び表
層介在物に起因した水素ふくれ割れのない鋼を得られる
こと、Ｃａ或いはＭｇを脱酸元素として添加し之場合で
あっても、併せてＰ及びＳ量を制限することによってＭ
ｎＳを起点とする水素ふくれ割れを防止できることを見
出した。
物及び表層介在物に起因する水素ふくれ割れのない鋼に
ついて検討を重ね、従来より主に脱酸を目的として添加
されてきたＡｌを極力減少させてＡｌ２ｏ ３系の大型
介在物及び表層介在物の生成を防止し、尼に代えてＣａ
或いはＭｇを脱酸元素として添加することによって大型
介在物及び表層介在物が著しく少なく大型介在物及び表
層介在物に起因した水素ふくれ割れのない鋼を得られる
こと、Ｃａ或いはＭｇを脱酸元素として添加し之場合で
あっても、併せてＰ及びＳ量を制限することによってＭ
ｎＳを起点とする水素ふくれ割れを防止できることを見
出した。
本発明はこうした知見に基づいてなされたもので、その
安上とするところは重′ｊ１％でＣ：０．０１〜０．３
５％、 ｓ＊ ：０．０２〜０．５％、 Ｍｎ ： ０
．１〜１．８％、に加えてＣａ、Ｍｇのうち１ｉ又は２
ｆｌｉｌの合計で０．００１〜０．０２％含有し、かつ
ｋｔ：０．００３チ以下、Ｐ ： ０．０１５％以下、
Ｓ ： ０．００３％以下に制限し、あるいはさらに（
Ａ） Ｃｕ ： ０．２〜０．６ ％ ｙ Ｎｌ ：０
、１〜１．０ ％ 、 Ｃｒ ： ０．２〜３．０％の
うち１種又は２種以上又は（Ｂ） Ｍｅ ： ０．１０
〜１．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｖ：０．０
１〜０．１５％（７）うち１種又は２種以上、の（Ａ）
（Ｂ）いずれか一方又は両方を含ＷＬ、残部Ｆ・およ
び不純物からなることを特徴とする耐サワー性の優れた
鋼にあり、就中大型介在物或いは表層介在物による水素
ふくれ割れを防止するためにＡｌの含有量を０．００３
％以下と非常に低く制限し、Ａｌに代る脱酸元素として
Ｃａ、Ｍｇを含有せしめた点に最大の骨子がある。
安上とするところは重′ｊ１％でＣ：０．０１〜０．３
５％、 ｓ＊ ：０．０２〜０．５％、 Ｍｎ ： ０
．１〜１．８％、に加えてＣａ、Ｍｇのうち１ｉ又は２
ｆｌｉｌの合計で０．００１〜０．０２％含有し、かつ
ｋｔ：０．００３チ以下、Ｐ ： ０．０１５％以下、
Ｓ ： ０．００３％以下に制限し、あるいはさらに（
Ａ） Ｃｕ ： ０．２〜０．６ ％ ｙ Ｎｌ ：０
、１〜１．０ ％ 、 Ｃｒ ： ０．２〜３．０％の
うち１種又は２種以上又は（Ｂ） Ｍｅ ： ０．１０
〜１．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｖ：０．０
１〜０．１５％（７）うち１種又は２種以上、の（Ａ）
（Ｂ）いずれか一方又は両方を含ＷＬ、残部Ｆ・およ
び不純物からなることを特徴とする耐サワー性の優れた
鋼にあり、就中大型介在物或いは表層介在物による水素
ふくれ割れを防止するためにＡｌの含有量を０．００３
％以下と非常に低く制限し、Ａｌに代る脱酸元素として
Ｃａ、Ｍｇを含有せしめた点に最大の骨子がある。
以下本発明の詳細な説明する。
最初に本発明において各成分範囲を前記の如く限定した
理由を以下に述べる。
理由を以下に述べる。
まずＣは鋼の強度をもっとも安定して向上させる基本的
な元素であるため、強度確保の九め０．０１−以上含有
させることが必要であるが、０．３５％を超えると鋼の
靭性に対し好ましくない影響があるので、０．０１〜０
．３５チとした。
な元素であるため、強度確保の九め０．０１−以上含有
させることが必要であるが、０．３５％を超えると鋼の
靭性に対し好ましくない影響があるので、０．０１〜０
．３５チとした。
次にＳｉは強度を向上させる元素であるので０．０２チ
以上含有すべ責であるが、靭性確保のため上限含有量を
０．５％とすべきである。
以上含有すべ責であるが、靭性確保のため上限含有量を
０．５％とすべきである。
さらにＭｎは強度上必要な元素なので０．１％以上含有
すべきであるが、浴接性及び靭性の確保のためには上限
含有量を１．８％とすべきである。
すべきであるが、浴接性及び靭性の確保のためには上限
含有量を１．８％とすべきである。
また、Ｃａ、ＭｇはＡｌに代えて脱酸に使用し、かつ鋼
中のＳをＣａＳ ａ ＭｇＳとして固定してＭｎＳの生
成を防止することによって鋼材の耐サワー性を向上させ
る有用な元素であって鋼材の耐サワー性確保のために１
種又は２種の合計を０．００１％以上含有することが必
要であるが、０．０２％を超えると効果が飽和するので
、０．００１〜０．０２％の範囲とする。
中のＳをＣａＳ ａ ＭｇＳとして固定してＭｎＳの生
成を防止することによって鋼材の耐サワー性を向上させ
る有用な元素であって鋼材の耐サワー性確保のために１
種又は２種の合計を０．００１％以上含有することが必
要であるが、０．０２％を超えると効果が飽和するので
、０．００１〜０．０２％の範囲とする。
なお本発明者らは鋼の断面を詳細に調査した結果Ｃａ或
いはＭｇで脱酸を行なった場合には両元素を主成分とす
る酸化物は大きさが１μｍ以下のものが殆どであって極
めて微細であり、さらにクラスター状の大型介在物や表
層介在物が著しく少ないことを見出した。これらの知見
もまた本発明においてＣａ及びＭｇの一方又は両方をＡ
ｌに代えて含有せしめる理由となるものである。
いはＭｇで脱酸を行なった場合には両元素を主成分とす
る酸化物は大きさが１μｍ以下のものが殆どであって極
めて微細であり、さらにクラスター状の大型介在物や表
層介在物が著しく少ないことを見出した。これらの知見
もまた本発明においてＣａ及びＭｇの一方又は両方をＡ
ｌに代えて含有せしめる理由となるものである。
一方、Ａｌは上記のように大型介在物或いは表層介在物
を生成するため０．００３％以下に制限すべきであり、
少ないほど好ましい。
を生成するため０．００３％以下に制限すべきであり、
少ないほど好ましい。
まｔｌＰは水素ふくれ割れを伝播しやすくする元素であ
るので０．０１５％以下とすべきである。
るので０．０１５％以下とすべきである。
さらにＳ ＶｉＭｎと結合して水素ふくれ割れの起点と
なるＭｎＳをつくるので耐サワー性確保のためには０．
００３チ以下に抑えなければならない。
なるＭｎＳをつくるので耐サワー性確保のためには０．
００３チ以下に抑えなければならない。
以上が本発明の基本成分系であるが、本発明においては
このほかそれぞれ用途に応じて（Ａ） Ｃｕ。
このほかそれぞれ用途に応じて（Ａ） Ｃｕ。
Ｎｉ、Ｃｒの１種以上又は（Ｂ） Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの１
種以上の（Ａ）（Ｂ）の一方又は両方を含有させること
ができる。
種以上の（Ａ）（Ｂ）の一方又は両方を含有させること
ができる。
まず、Ｃｕ、ＮｌおよびＣｒはいずれも母材の耐食性向
上と鋼中への侵入水素量減少のために効果を有する。Ｃ
ｕは０．２％未満では効果がなく、０．６チを超えると
熱間加工性に悪い影響を及ぼすので、０．２〜０．６
％の範囲に限定する。Ｎ１は０．１％未満では効果がな
く１．０チを超えると硫化物応力割れを訪発する恐れが
あるので０．１〜１．０％の範囲に限定する。なおＮ１
はＣｕによる熱間脆性を防止する目的で上記範囲におい
てＣｕと同時に添加することができるかこの目的でＮｉ
を添加した鋼であっても本発明の範囲を何ら逸脱するも
のではない。Ｃｒは０．２チ未満では効果がなく３．０
％を超えると鋼の靭性を低下させるので０．２〜３．０
％の範囲に限定する。
上と鋼中への侵入水素量減少のために効果を有する。Ｃ
ｕは０．２％未満では効果がなく、０．６チを超えると
熱間加工性に悪い影響を及ぼすので、０．２〜０．６
％の範囲に限定する。Ｎ１は０．１％未満では効果がな
く１．０チを超えると硫化物応力割れを訪発する恐れが
あるので０．１〜１．０％の範囲に限定する。なおＮ１
はＣｕによる熱間脆性を防止する目的で上記範囲におい
てＣｕと同時に添加することができるかこの目的でＮｉ
を添加した鋼であっても本発明の範囲を何ら逸脱するも
のではない。Ｃｒは０．２チ未満では効果がなく３．０
％を超えると鋼の靭性を低下させるので０．２〜３．０
％の範囲に限定する。
なおＣｒはＭｎＳの生成を防止することを目的としてＭ
ｎの含有量を０．６％未満とした鋼に添加して強度およ
び靭性を向上させる元素としても活用することが可能で
あり、この他の鋼の場合も含め強度および靭性を向上さ
せる目的でＣｒを添加した鋼であっても本発明の範囲を
何ら逸脱するものではない。
ｎの含有量を０．６％未満とした鋼に添加して強度およ
び靭性を向上させる元素としても活用することが可能で
あり、この他の鋼の場合も含め強度および靭性を向上さ
せる目的でＣｒを添加した鋼であっても本発明の範囲を
何ら逸脱するものではない。
次にＭｏ、ＮｂおよびＶはいずれも鋼の強度を向上させ
る元素であって、ＭＯは０．１０％以上、 Ｎｂおよび
Ｖは０．０１チ以上を含有させることによって同等の強
度向上効果を示すが、Ｍｏは１．０チ、 ＮｂおよびＶ
は０．１５％を超えて添加すると靭性を低下させる恐れ
があるため、ＭＯは０．１０〜１．０チ、 Ｎｂおよび
Ｖは０．０１〜０．１５チの範囲に限定した。
る元素であって、ＭＯは０．１０％以上、 Ｎｂおよび
Ｖは０．０１チ以上を含有させることによって同等の強
度向上効果を示すが、Ｍｏは１．０チ、 ＮｂおよびＶ
は０．１５％を超えて添加すると靭性を低下させる恐れ
があるため、ＭＯは０．１０〜１．０チ、 Ｎｂおよび
Ｖは０．０１〜０．１５チの範囲に限定した。
上述の谷合金成分はそれぞれ単独に、或いは併用しても
、上記の制限範囲内において本発明が目的とする効果に
何ら支障を与えるものではない。
、上記の制限範囲内において本発明が目的とする効果に
何ら支障を与えるものではない。
なお本発明鋼において不純物のりちＮ菫は０．０１０チ
を超えると溶接性に問題を生じるので好ましくないもの
であって０．０１０％以下であれば鋼の材質に著しい影
響を及ぼさないが、歪時効の影響や溶接部の靭性等も考
慮すると少ないほど好ましい。
を超えると溶接性に問題を生じるので好ましくないもの
であって０．０１０％以下であれば鋼の材質に著しい影
響を及ぼさないが、歪時効の影響や溶接部の靭性等も考
慮すると少ないほど好ましい。
一方Ｃａ、ＭｇがＳの固定に有効に利用されるためには
Ｏは０．００４％以下で少ないほど好ましい。即ち本発
明においてはＣａによって脱酸を行なうものであるが、
０が多いとＣ＆をそれだけ多量に添加する必要があるの
でＯは少ない方が良く、かつＣ＆はＳよりも０どの方が
親和力が高いためＯが高いと添加したＣａのうちＳの固
定に利用される割合が少なくなるのでＯはできるだけ少
ない方が好ましい。
Ｏは０．００４％以下で少ないほど好ましい。即ち本発
明においてはＣａによって脱酸を行なうものであるが、
０が多いとＣ＆をそれだけ多量に添加する必要があるの
でＯは少ない方が良く、かつＣ＆はＳよりも０どの方が
親和力が高いためＯが高いと添加したＣａのうちＳの固
定に利用される割合が少なくなるのでＯはできるだけ少
ない方が好ましい。
本発明鋼の製造工程としては熱間圧延のま筐でもよく、
或いは熱間圧延直後の制御冷却工程、さらには圧延材全
規準、焼戻し或いは焼入れ焼戻しするなど通常の鋼材に
使用される製造工程を適用することができる。さらに、
本発明鋼を使用して製造した鋼管や容器の一部又は全体
に規準、焼戻し或いは焼入れ焼戻しする工程を適用して
も艮く、本発明の範囲を何ら逸脱するものではない。い
ずれの工程を適用するかは強度、靭性等の特性確保の必
要に応じて決定すれば良い。
或いは熱間圧延直後の制御冷却工程、さらには圧延材全
規準、焼戻し或いは焼入れ焼戻しするなど通常の鋼材に
使用される製造工程を適用することができる。さらに、
本発明鋼を使用して製造した鋼管や容器の一部又は全体
に規準、焼戻し或いは焼入れ焼戻しする工程を適用して
も艮く、本発明の範囲を何ら逸脱するものではない。い
ずれの工程を適用するかは強度、靭性等の特性確保の必
要に応じて決定すれば良い。
以下本発明の効果を実施例によりさらに具体的に述べる
。
。
実施例
第１表に示す組成の鋼を溶製し１２５ｗ＋厚さの鋼板に
熱間圧延後、第１図に示す要領で厚さく１＝１２ ＋ｕ
、幅ｗ −２０ｍｓ 、長さｔ＝ １００ｍの試験片
１を採取し、耐サワー性の評価試験に供した。
熱間圧延後、第１図に示す要領で厚さく１＝１２ ＋ｕ
、幅ｗ −２０ｍｓ 、長さｔ＝ １００ｍの試験片
１を採取し、耐サワー性の評価試験に供した。
表層介在物が耐サワー性に及ぼす影響の大小を調べるた
め試験片厚さｔｌは鋼板の厚さと同じとし、圧延時のス
ケールをエメリー紙を用いた研磨で除去した。
め試験片厚さｔｌは鋼板の厚さと同じとし、圧延時のス
ケールをエメリー紙を用いた研磨で除去した。
耐サワー性の評価試験としては５％ＮａＣ２＋０．５％
ＣＩ（５ＣＯＯＨ水溶液に１ ａｔｍ （Ｄ Ｈ２Ｓ
を飽和させた溶液（温匿２５℃、 ｐＨ２，８〜３．８
）に９６時間浸漬し割れを測定した。割れ発生の有無は
板面に垂直な方向の超音波探傷によって割れ率を測定し
、その後断面の検鏡観察によって判定した。
ＣＩ（５ＣＯＯＨ水溶液に１ ａｔｍ （Ｄ Ｈ２Ｓ
を飽和させた溶液（温匿２５℃、 ｐＨ２，８〜３．８
）に９６時間浸漬し割れを測定した。割れ発生の有無は
板面に垂直な方向の超音波探傷によって割れ率を測定し
、その後断面の検鏡観察によって判定した。
評価試験の結果を第１表に併せて示す。第１表より明ら
かな如く本発明鋼においてはまったく割れは発生してい
ないのに対し、比較鋼ではＡｌ２ｏ３系の大型介在物や
表層介在物を起点とする割れが発生している。
かな如く本発明鋼においてはまったく割れは発生してい
ないのに対し、比較鋼ではＡｌ２ｏ３系の大型介在物や
表層介在物を起点とする割れが発生している。
（発明の効果）
上述の試験結果かられかる通り本発明は−が低く厳しい
環境においても水素ふくれ割れを起こさない耐サワー性
の優れた鋼を提供するものであり、産業の発展に貢献す
るところ極めて大なるものがある。
環境においても水素ふくれ割れを起こさない耐サワー性
の優れた鋼を提供するものであり、産業の発展に貢献す
るところ極めて大なるものがある。
第１図は耐サワー性評価試験片の採取要領を示す図であ
る。 １・・・試験片、２・・・鋼板。 第１図
る。 １・・・試験片、２・・・鋼板。 第１図
Claims (4)
- （１）重量％でＣ：０．０１〜０．３５％、Ｓｉ：０．
０２〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．８％に加えてＣａ
、Ｍｇのうち１種又は２種の合計を０．００１〜０．０
２％含有し、かつＡｌ：０．００３％以下、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．００３％以下に制限し、残部Ｆｅ
および不純物からなることを特徴とする耐サワー性の優
れた鋼。 - （２）重量％でＣ：０．０１〜０．３５％、Ｓｉ：０．
０２〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．８％に加えてＣａ
、Ｍｇのうち１種又は２種の合計を０．００１〜０．０
２％含有し、かつＡｌ：０．００３％以下、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．００３％以下に制限し、さらにＣ
ｕ：０．２〜０．６％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｒ
：０．２〜３．０％のうち１種又は２種以上を含み、残
部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする耐サワー
性の優れた鋼。 - （３）重量％でＣ：０．０１〜０．３５％、Ｓｉ：０．
０２〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．８％に加えてＣａ
、Ｍｇのうち１種又は２種の合計を０．００１〜０．０
２％含有し、かつＡｌ：０．００３％以下、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．００３％以下に制限し、さらにＭ
ｏ：０．１〜１．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、
Ｖ：０．０１〜０．１５％のうち１種又は２種以上を含
み、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする耐
サワー性の優れた鋼。 - （４）重量％でＣ：０．０１〜０．３５％、Ｓｉ：０．
０２〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．８％に加えてＣａ
、Ｍｇのうち１種又は２種の合計を０．００１〜０．０
２％含有し、かつＡｌ：０．００３％以下、Ｐ：０．０
１５％以下、Ｓ：０．００３％以下に制限し、さらにＣ
ｕ：０．２〜０．６％、Ｎｉ：０．１〜１．０％、Ｃｒ
：０．２〜３．０％のうち１種又は２種以上及びＭｏ：
０．１〜１．０％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｖ：
０．０１〜０．１５％のうち１種又は２種以上を含み、
残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする耐サワ
ー性の優れた鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24158184A JPS61124551A (ja) | 1984-11-17 | 1984-11-17 | 耐サワ−性の優れた鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24158184A JPS61124551A (ja) | 1984-11-17 | 1984-11-17 | 耐サワ−性の優れた鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124551A true JPS61124551A (ja) | 1986-06-12 |
Family
ID=17076441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24158184A Pending JPS61124551A (ja) | 1984-11-17 | 1984-11-17 | 耐サワ−性の優れた鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124551A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02217438A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温クリープ強度の高い耐熱鋼 |
| JPH055659U (ja) * | 1991-07-10 | 1993-01-26 | 光洋精工株式会社 | ラツクピニオン式油圧パワーステアリング装置 |
-
1984
- 1984-11-17 JP JP24158184A patent/JPS61124551A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02217438A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温クリープ強度の高い耐熱鋼 |
| JPH055659U (ja) * | 1991-07-10 | 1993-01-26 | 光洋精工株式会社 | ラツクピニオン式油圧パワーステアリング装置 |
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