JPS61124792A - 油井管用管継手 - Google Patents
油井管用管継手Info
- Publication number
- JPS61124792A JPS61124792A JP24552484A JP24552484A JPS61124792A JP S61124792 A JPS61124792 A JP S61124792A JP 24552484 A JP24552484 A JP 24552484A JP 24552484 A JP24552484 A JP 24552484A JP S61124792 A JPS61124792 A JP S61124792A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- galling resistance
- metal
- coating
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、地下から産出される天然ガスや原油を採取す
るために、地中深く竪て込まれる油井管の管継手に関す
るものである。
るために、地中深く竪て込まれる油井管の管継手に関す
るものである。
原油を産出する井戸の深さは、数１０００ｍに及び、近
年その深さは更に増大して１００００ ｍにも達する慣
向にある。このような井戸に竪て込まれる油井管は実大
な数にのぼるが、これらは総て管継手によって一連に接
続される。かかる管継手に対しては、各種の苛酷な力が
作用する。まず第１に管や管継手自体の重量が集積され
た軸方向の引張力、第２に土庄による外周面への圧縮力
、第３に内部流体による内周面への押圧力その他である
。これらの力は、井戸の深化に伴って一層苛酷なものと
なることはいうまでもない、このように次第に増大する
苛酷な条件下で使用し得る管継手にあっては、強大な引
張荷重に耐え得ること及び確実な気密的シール性を保持
できることが非常に重要である。それで、従来からこれ
らの要求に応ずべく多（の提案がなされてきた。
年その深さは更に増大して１００００ ｍにも達する慣
向にある。このような井戸に竪て込まれる油井管は実大
な数にのぼるが、これらは総て管継手によって一連に接
続される。かかる管継手に対しては、各種の苛酷な力が
作用する。まず第１に管や管継手自体の重量が集積され
た軸方向の引張力、第２に土庄による外周面への圧縮力
、第３に内部流体による内周面への押圧力その他である
。これらの力は、井戸の深化に伴って一層苛酷なものと
なることはいうまでもない、このように次第に増大する
苛酷な条件下で使用し得る管継手にあっては、強大な引
張荷重に耐え得ること及び確実な気密的シール性を保持
できることが非常に重要である。それで、従来からこれ
らの要求に応ずべく多（の提案がなされてきた。
以下は、従来の提案技術について検討する０強大な引張
荷重に耐え得る技術は、継手部分のねじ部の形状、ピッ
チ等を改良することで満足する結果が得られている。ま
た気密的シール性については、ねじ部でのシールの他に
テーパー状のリップ部を形成してメタル対メタルのシー
ル部を設けることで、ある程度のシール性を確保するよ
うにしている。
荷重に耐え得る技術は、継手部分のねじ部の形状、ピッ
チ等を改良することで満足する結果が得られている。ま
た気密的シール性については、ねじ部でのシールの他に
テーパー状のリップ部を形成してメタル対メタルのシー
ル部を設けることで、ある程度のシール性を確保するよ
うにしている。
ところが、メタル対メタルのシール部にあっては、締付
時のゴーリング（焼付）の問題がある。
時のゴーリング（焼付）の問題がある。
通常、油井管と継手のシール部は１００〜１５０ ｋｇ
／■２の高面圧が加えられており、締結時にシール部の
潤滑が不足するとゴーリングが発生し易い。
／■２の高面圧が加えられており、締結時にシール部の
潤滑が不足するとゴーリングが発生し易い。
このゴーリングが発生するとシール不良の原因となり、
管継手全体としての気密的シール性に対する信頼が失わ
れ、原油若しくはガス漏れ等の事故に至ることがあった
。
管継手全体としての気密的シール性に対する信頼が失わ
れ、原油若しくはガス漏れ等の事故に至ることがあった
。
それで、その対策の１つとして、従来ではリン酸亜鉛被
膜、シュウ酸鉄被膜等の化成被膜及びＺｎメッキを、前
記メタル対メタルのシール部に施している。また特に高
潤滑を必要とする場合、或いは化成被膜の形成しにくい
高合金材料についてはＣｕメッキが施されていた。然し
なから、前記化成被膜及びＺｎメッキの場合には、潤滑
が不十分て耐ゴーリング性に劣り、わずか数回の使用で
ゴーリングが発生するという欠点があった。またＣｕメ
ッキの場合には、硫化水素等の環境下では著しく腐蝕さ
れるため、近年開発されている腐蝕環境下での使用に耐
える高合金材料に使用することは不適当であった。
膜、シュウ酸鉄被膜等の化成被膜及びＺｎメッキを、前
記メタル対メタルのシール部に施している。また特に高
潤滑を必要とする場合、或いは化成被膜の形成しにくい
高合金材料についてはＣｕメッキが施されていた。然し
なから、前記化成被膜及びＺｎメッキの場合には、潤滑
が不十分て耐ゴーリング性に劣り、わずか数回の使用で
ゴーリングが発生するという欠点があった。またＣｕメ
ッキの場合には、硫化水素等の環境下では著しく腐蝕さ
れるため、近年開発されている腐蝕環境下での使用に耐
える高合金材料に使用することは不適当であった。
第１表は、耐ゴーリング性を評価する試験方法として、
タイト試験の場合とバウデン摩擦試験の場合を用い、シ
ェラ酸鉄とＣｕメッキを母材のメタル対メタルシール部
へ施した従来技術の試験結果を示すものである。母材は
第３表に示す二相ステンレス鋼である。尚、タイト試験
とは、実継手で締付−締戻しを繰り返し、ゴーリング発
生までの繰り返し回数を耐ゴーリング性として評価した
ものである。またバウデン試験は、バウデン摩擦試験機
によるゴーリング発生までの摺動回数を耐ゴーリング性
として評価したものである。バウデン摩擦試験の試験条
件は以下の通りである。
タイト試験の場合とバウデン摩擦試験の場合を用い、シ
ェラ酸鉄とＣｕメッキを母材のメタル対メタルシール部
へ施した従来技術の試験結果を示すものである。母材は
第３表に示す二相ステンレス鋼である。尚、タイト試験
とは、実継手で締付−締戻しを繰り返し、ゴーリング発
生までの繰り返し回数を耐ゴーリング性として評価した
ものである。またバウデン試験は、バウデン摩擦試験機
によるゴーリング発生までの摺動回数を耐ゴーリング性
として評価したものである。バウデン摩擦試験の試験条
件は以下の通りである。
バウデン摩擦試験条件。
ピン側の試験片
先端形状 ：直径３／１６インチの半球表面あらさ：
０．５／ｊｓ Ｒ＋ｓａｘ以下プレート側の試験片 形状 ： ３ ｍ Ｘ １５ｍ Ｘ ＩＱＱ■表面
あらさ：２〜３５μ−Ｒｅａｒ 摺動条件 押付荷重 ：３眩ｆ 摺動長さ ： １００ 摺動速度 ；４鶴／ａｅｃ 温度 ：２００℃ ｎ滑剤 ニスレッドコンパウンド１０ｇ／ｒｙｆであ
る。
０．５／ｊｓ Ｒ＋ｓａｘ以下プレート側の試験片 形状 ： ３ ｍ Ｘ １５ｍ Ｘ ＩＱＱ■表面
あらさ：２〜３５μ−Ｒｅａｒ 摺動条件 押付荷重 ：３眩ｆ 摺動長さ ： １００ 摺動速度 ；４鶴／ａｅｃ 温度 ：２００℃ ｎ滑剤 ニスレッドコンパウンド１０ｇ／ｒｙｆであ
る。
第 １ 表
この第１表からも明らかなように、 シュウ酸鉄被膜を
メタル対メタルシール部に形成する従来の技術は、タイ
ト試験及びバウデン試験のいずれにおいても耐ゴーリン
グ性が不十分である。またＣｕメッキの場合は、充分な
耐ゴーリング性を示すものの腐蝕環境下での使用に耐え
得ないことは前述の通りである。
メタル対メタルシール部に形成する従来の技術は、タイ
ト試験及びバウデン試験のいずれにおいても耐ゴーリン
グ性が不十分である。またＣｕメッキの場合は、充分な
耐ゴーリング性を示すものの腐蝕環境下での使用に耐え
得ないことは前述の通りである。
また従来にあっては、＾Ｕメッキ等の貴金属メッキを施
すことで、腐蝕環境下での使用に耐え、且つ同時に耐ゴ
ーリング性を向上させることのできるものがある。然し
なから、この場合には局部電池の作用により、母材自体
が腐蝕するという問題があった。
すことで、腐蝕環境下での使用に耐え、且つ同時に耐ゴ
ーリング性を向上させることのできるものがある。然し
なから、この場合には局部電池の作用により、母材自体
が腐蝕するという問題があった。
要するに、従来の油井管用管継手にあっては、耐ゴーリ
ング性、耐腐蝕性、母材としての材料の使用範囲の点で
充分に満足するものが得られていなかった。
ング性、耐腐蝕性、母材としての材料の使用範囲の点で
充分に満足するものが得られていなかった。
本発明は従来の油井管用管継手の前記欠点に鑑みてこれ
を改良除去したものであって、一般材質から高合金材料
までの広範囲の材質に対して使用可能で且つ腐蝕の心配
がなく、Ｃｕメッキ並以上の高清清が得られる耐ゴーリ
ング性に優れた油井管用管継手を提供せんとするもので
ある。
を改良除去したものであって、一般材質から高合金材料
までの広範囲の材質に対して使用可能で且つ腐蝕の心配
がなく、Ｃｕメッキ並以上の高清清が得られる耐ゴーリ
ング性に優れた油井管用管継手を提供せんとするもので
ある。
而して本発明の要旨は、メタル対メタルのシール部を有
する油井管用の管継手であうで、前記メタル対メタルシ
ール部の少なくとも一方側の表面あらさを５〜２５μｍ
Ｒｍａｘとし、該表面に粒径１μ−以下のフッ素樹脂粉
末を１５〜４０Ｗｔ％の割合で分散混合した合成樹脂の
被膜を前記表面あらさ以下の厚みで形成したことを特徴
とする油井管用管継手である。
する油井管用の管継手であうで、前記メタル対メタルシ
ール部の少なくとも一方側の表面あらさを５〜２５μｍ
Ｒｍａｘとし、該表面に粒径１μ−以下のフッ素樹脂粉
末を１５〜４０Ｗｔ％の割合で分散混合した合成樹脂の
被膜を前記表面あらさ以下の厚みで形成したことを特徴
とする油井管用管継手である。
以下に、本発明の構成を、図面を参照して更に詳細に説
明すると次の遺りである。
明すると次の遺りである。
第１図はカップリング式の油井管用管継手部分を示す半
縦断面図である。同図において、１は油井管、２はカン
プリング、３は油井管１に形成された雄ねじ、４はカン
プリング２に形成された雌ねじである。油井管１の雄ね
じ３の先端には、ねじ部の形成されてないテーパー状の
リップ部５が形成されている。またカップリング２の雌
ねじ３の奥部には、前記リップ部５に対応するテーパー
状のねじ熱部６が形成されている。前記リップ部５と管
端５ａ並びにねじ熱部６と段部６ａがメタル対メタルシ
ール部７である０本発明は、該メタル対メタルシール部
７に、耐ゴーリング性、耐腐蝕性に優れ、広範囲の材料
に使用が可能な樹脂被膜を形成せんとするものである。
縦断面図である。同図において、１は油井管、２はカン
プリング、３は油井管１に形成された雄ねじ、４はカン
プリング２に形成された雌ねじである。油井管１の雄ね
じ３の先端には、ねじ部の形成されてないテーパー状の
リップ部５が形成されている。またカップリング２の雌
ねじ３の奥部には、前記リップ部５に対応するテーパー
状のねじ熱部６が形成されている。前記リップ部５と管
端５ａ並びにねじ熱部６と段部６ａがメタル対メタルシ
ール部７である０本発明は、該メタル対メタルシール部
７に、耐ゴーリング性、耐腐蝕性に優れ、広範囲の材料
に使用が可能な樹脂被膜を形成せんとするものである。
ところで、一般に、樹脂被膜は非導電体であり、金属と
接しても局部電池を形成せず、塗布した母材の腐蝕に何
等影響を与えない、また樹脂自身は高分子であるため分
解や変質が起こりにくいという性質を持っている。この
特性は本発明の対象とする油井管用管継手の潤滑下地材
として最適である０本発明者らは、樹脂被膜に耐ゴーリ
ング性を付与する実験を繰り返した結果、以下の条件下
であれば樹脂被膜がＣｕメッキと同等以上の充分な耐ゴ
ーリング性を発揮するということを見い出した。
接しても局部電池を形成せず、塗布した母材の腐蝕に何
等影響を与えない、また樹脂自身は高分子であるため分
解や変質が起こりにくいという性質を持っている。この
特性は本発明の対象とする油井管用管継手の潤滑下地材
として最適である０本発明者らは、樹脂被膜に耐ゴーリ
ング性を付与する実験を繰り返した結果、以下の条件下
であれば樹脂被膜がＣｕメッキと同等以上の充分な耐ゴ
ーリング性を発揮するということを見い出した。
すなわち、
■、被被膜形成する樹脂に添加するフッ素樹脂粉末の粒
径は１μ園以下であること。
径は１μ園以下であること。
■、被被膜形成する樹脂は、フッ素樹脂粉末を１５〜４
０Ｗｔ％含むものであること。
０Ｗｔ％含むものであること。
■、母材のメタル対メタルシール部７は、表面粗さが最
大高さ５〜２５μｔａ Ｒｔａａｘになされていること
。
大高さ５〜２５μｔａ Ｒｔａａｘになされていること
。
■。樹脂被膜の厚みは、５〜２５μ嘗の範囲内で且つ表
面あらさの最大高さ以下であること。
面あらさの最大高さ以下であること。
である。
第２図は、上記条件の下でメタル対メタルシール部７の
リップ部５へ、樹脂被１１１１Ｂを形成した場合の拡大
断面図である。
リップ部５へ、樹脂被１１１１Ｂを形成した場合の拡大
断面図である。
次に、前記条件の限定理由並びに該限定理由を見い出す
に至った実験方法について第３図乃至第６図を参照して
卑明する。なお、いずもの場合もリップ部５の材料は、
第３表に示す二相ステンレスｌｌ（第１表の従来の場合
と同じ）である、また第３図乃至第５図の場合において
、リップ部５の表面あらさは１５μｍ Ｒｍａｘであり
、被膜厚は１０μ園である。前記表面あらさば、サンド
ブラスト又はシッフドプラスト等で形成すればよい。
に至った実験方法について第３図乃至第６図を参照して
卑明する。なお、いずもの場合もリップ部５の材料は、
第３表に示す二相ステンレスｌｌ（第１表の従来の場合
と同じ）である、また第３図乃至第５図の場合において
、リップ部５の表面あらさは１５μｍ Ｒｍａｘであり
、被膜厚は１０μ園である。前記表面あらさば、サンド
ブラスト又はシッフドプラスト等で形成すればよい。
先ず、フッ素樹脂の粉末を、基材としての他の樹脂へ混
入する理由について第３図を参照して説明する。第３図
は、単にリップ部５へ四弗化エチレン樹脂被膜を形成し
た場合と、四弗化エチレン粉末を低分子エポキシ樹脂へ
０〜ｓｏｗ ｔ％の範囲で添加したものをリップ部５へ
塗布した場合とを比較したものである。比較試験は、バ
ウデン摩擦試験と被膜の剥離量とを比較しておこなった
。尚、この場合の四弗化エチレン粉末の粒径は０．５μ
踊である。この第３図から明らかなことは、四弗化エチ
レン樹脂被膜を形成した場合は、耐ゴーリング性に劣り
、また被膜剥離量が多いということである。それに四弗
化エチレン粉末を低分子エポキシ樹脂へ添加した場合は
、耐ゴーリング性が向上し、被膜の剥離量は激減すると
いうことである。
入する理由について第３図を参照して説明する。第３図
は、単にリップ部５へ四弗化エチレン樹脂被膜を形成し
た場合と、四弗化エチレン粉末を低分子エポキシ樹脂へ
０〜ｓｏｗ ｔ％の範囲で添加したものをリップ部５へ
塗布した場合とを比較したものである。比較試験は、バ
ウデン摩擦試験と被膜の剥離量とを比較しておこなった
。尚、この場合の四弗化エチレン粉末の粒径は０．５μ
踊である。この第３図から明らかなことは、四弗化エチ
レン樹脂被膜を形成した場合は、耐ゴーリング性に劣り
、また被膜剥離量が多いということである。それに四弗
化エチレン粉末を低分子エポキシ樹脂へ添加した場合は
、耐ゴーリング性が向上し、被膜の剥離量は激減すると
いうことである。
このことから、リップ部５へ単に樹脂被膜を形成しても
充分な耐ゴーリング性は得られず、フッ素樹脂粉末を基
材としての他の樹脂へ添加した場合に耐ゴーリング性に
優れるということが明らかである。
充分な耐ゴーリング性は得られず、フッ素樹脂粉末を基
材としての他の樹脂へ添加した場合に耐ゴーリング性に
優れるということが明らかである。
次に、フッ素樹脂粉末の粒径の限定理由であるが、これ
は第４図に示す通りである。この場合のフッ素樹脂粉末
は、四弗化エチレン粉末であり、またその添加量は３０
−１％、基材樹脂は低分子エポキシ樹脂である。その他
の条件は前述の通りである。この第４図から明らかなこ
とは、粒径は１μ■を境にして大きくなると耐ゴーリン
グ性が急激に低下し、粒子の剥離量は逆に急激に増大す
るということである。従って、フッ素樹脂粉末の粒径は
１μ−以下が好ましいものである。
は第４図に示す通りである。この場合のフッ素樹脂粉末
は、四弗化エチレン粉末であり、またその添加量は３０
−１％、基材樹脂は低分子エポキシ樹脂である。その他
の条件は前述の通りである。この第４図から明らかなこ
とは、粒径は１μ■を境にして大きくなると耐ゴーリン
グ性が急激に低下し、粒子の剥離量は逆に急激に増大す
るということである。従って、フッ素樹脂粉末の粒径は
１μ−以下が好ましいものである。
フッ素樹脂粉末の混合割合を限定した理由は、第５図に
示す通りである。この第５図は、シリコン樹脂（分子量
約２０００） 、低分子エポキシ樹脂（分子量約２０．
０００） 、ポリエーテルサルホンを基材としての樹脂
としている。試験方法は、それぞれの樹脂について、粒
径０．５μ■のフッ素樹脂粉末（ＰＴＦＥ）を２．５〜
５５−ｔ％の範囲内で適宜変更して添加し、これを各含
有率それぞれについてバウデン摩擦試験を行って耐ゴー
リング性を比較したものである。この第５図の結果から
明らかなことは、いずれの樹脂の場合もフッ素樹脂粉末
の含有量が１０Ｗｔ％以下では耐ゴーリング性が低いと
いうことである。また耐ゴーリング性は、１５Ｗｔ％を
境として急激に上昇し、４０Ｗｔ％以上で再び急激に低
下している。特に、ポリエーテルサルホン、低分子エポ
キシ樹脂の場合は、フッ素樹脂粉末の含有量が１５〜４
０Ｗｔ％の範囲内で、Ｃｕメッキの場合の耐ゴーリング
性（１５Ｇ）以上となっている。
示す通りである。この第５図は、シリコン樹脂（分子量
約２０００） 、低分子エポキシ樹脂（分子量約２０．
０００） 、ポリエーテルサルホンを基材としての樹脂
としている。試験方法は、それぞれの樹脂について、粒
径０．５μ■のフッ素樹脂粉末（ＰＴＦＥ）を２．５〜
５５−ｔ％の範囲内で適宜変更して添加し、これを各含
有率それぞれについてバウデン摩擦試験を行って耐ゴー
リング性を比較したものである。この第５図の結果から
明らかなことは、いずれの樹脂の場合もフッ素樹脂粉末
の含有量が１０Ｗｔ％以下では耐ゴーリング性が低いと
いうことである。また耐ゴーリング性は、１５Ｗｔ％を
境として急激に上昇し、４０Ｗｔ％以上で再び急激に低
下している。特に、ポリエーテルサルホン、低分子エポ
キシ樹脂の場合は、フッ素樹脂粉末の含有量が１５〜４
０Ｗｔ％の範囲内で、Ｃｕメッキの場合の耐ゴーリング
性（１５Ｇ）以上となっている。
なお、このようにフッ素樹脂粉末を添加すると急激に耐
ゴーリング性が向上し、Ｃｕメ７キと同等以上の潤滑を
示す樹脂として、他にもエポキシフェノール樹脂（分子
量１０００〜３００Ｇ） 、アクリル樹脂（分子量２０
００〜５０００） 、 レゾルシンエポキシ樹脂（分子
量２００００〜５００００） 、ポリアミド樹脂（ナイ
ロン６６）、ポリオキシベンゾイル（エコノール）等の
樹脂が確認された。またこれらの樹脂であっても、Ｃｕ
メッキと同等以上の耐ゴーリング性を得るために必要な
フッ素樹脂の含有量はいずれの樹脂とも共通しており、
はぼ１５〜４０Ｗｔ％であった。
ゴーリング性が向上し、Ｃｕメ７キと同等以上の潤滑を
示す樹脂として、他にもエポキシフェノール樹脂（分子
量１０００〜３００Ｇ） 、アクリル樹脂（分子量２０
００〜５０００） 、 レゾルシンエポキシ樹脂（分子
量２００００〜５００００） 、ポリアミド樹脂（ナイ
ロン６６）、ポリオキシベンゾイル（エコノール）等の
樹脂が確認された。またこれらの樹脂であっても、Ｃｕ
メッキと同等以上の耐ゴーリング性を得るために必要な
フッ素樹脂の含有量はいずれの樹脂とも共通しており、
はぼ１５〜４０Ｗｔ％であった。
次に母材（リップ部５）の表面あらさと樹脂被膜の厚み
を限定した理由について、第６図を参照して説明する。
を限定した理由について、第６図を参照して説明する。
この場合のフッ素樹脂粉末も四弗化エチレン粉末であり
、添加量は３０−ｔ％９粒径は０．５μｍ、基材として
の樹脂は低分子エポキシ樹脂である。試験はバウデン摩
擦試験であり、母材としての二相ステンレス鋼のリップ
部５の表面あらさを、２〜３５μｔｓ Ｒｍａｘに調整
し、それぞれについて前記混合割合の樹脂を被膜厚み３
μ糟、５μｍ、１０μ−１２０μ閑、２５μｍ、３０μ
Ｉｌ塗布して行つた。
、添加量は３０−ｔ％９粒径は０．５μｍ、基材として
の樹脂は低分子エポキシ樹脂である。試験はバウデン摩
擦試験であり、母材としての二相ステンレス鋼のリップ
部５の表面あらさを、２〜３５μｔｓ Ｒｍａｘに調整
し、それぞれについて前記混合割合の樹脂を被膜厚み３
μ糟、５μｍ、１０μ−１２０μ閑、２５μｍ、３０μ
Ｉｌ塗布して行つた。
この第６図から明らかなことは、被膜厚み３μ閘の場合
は、表面あらさに拘わらず低い耐ゴーリング性を示して
いる。これは潤滑不足が原因である。また被膜厚み５μ
麟では、リップ部５の表面あらさが５〜２５μ■Ｒｎ＋
ａｘの範囲で耐ゴーリング性がＣＩ＋メッキと同等以上
となっている。注目すべきは、表面あらさが被１１１に
みよりも大であるときく被膜厚みが表面あらさよりも小
であるとき）にＣｕメッキと同等以上の耐ゴーリング性
を示しているということである。これは樹脂被膜の厚み
と表面あらさとが密接に関係していることを示すと同時
に、母材の表面あらさよりも樹脂被膜の厚みを薄（して
、被膜表面に母材の表面あらさの影響が多少残る程度の
微小かつ緩やかな凹凸をとどめるようにするのがよいこ
とを示すものである。
は、表面あらさに拘わらず低い耐ゴーリング性を示して
いる。これは潤滑不足が原因である。また被膜厚み５μ
麟では、リップ部５の表面あらさが５〜２５μ■Ｒｎ＋
ａｘの範囲で耐ゴーリング性がＣＩ＋メッキと同等以上
となっている。注目すべきは、表面あらさが被１１１に
みよりも大であるときく被膜厚みが表面あらさよりも小
であるとき）にＣｕメッキと同等以上の耐ゴーリング性
を示しているということである。これは樹脂被膜の厚み
と表面あらさとが密接に関係していることを示すと同時
に、母材の表面あらさよりも樹脂被膜の厚みを薄（して
、被膜表面に母材の表面あらさの影響が多少残る程度の
微小かつ緩やかな凹凸をとどめるようにするのがよいこ
とを示すものである。
すなわち、被膜厚さを表面あらさより薄くし、被膜表面
に微細な凹凸を設けておくと、実際の締結作業時に通常
使用する潤滑剤（スレッドコンパウンド）が凹部に充填
される状態となり、潤滑剤を介して摩擦面が接触するた
めの被膜と潤滑剤の相乗作用により良好な潤滑性が得ら
れる。しかし、被膜厚みが表面あらさより厚くなると（
第２図の鎖線参照）、被膜の表面は平滑面となり、潤滑
剤が容易にしごき取られ、潤滑剤との相乗作用による良
好な潤滑性が得られなくなるだけでなく、被膜の摩耗や
剥離を起こし易くなり、潤滑作用を持続し罷くなる。
に微細な凹凸を設けておくと、実際の締結作業時に通常
使用する潤滑剤（スレッドコンパウンド）が凹部に充填
される状態となり、潤滑剤を介して摩擦面が接触するた
めの被膜と潤滑剤の相乗作用により良好な潤滑性が得ら
れる。しかし、被膜厚みが表面あらさより厚くなると（
第２図の鎖線参照）、被膜の表面は平滑面となり、潤滑
剤が容易にしごき取られ、潤滑剤との相乗作用による良
好な潤滑性が得られなくなるだけでなく、被膜の摩耗や
剥離を起こし易くなり、潤滑作用を持続し罷くなる。
ところで、リップ部５の表面あらさば２５μ閣Ｒ■ａｘ
以上では気密的シール性が損なわれることは公知である
。従って、リップ部５の表面あらさは、５〜２５μｓ＋
Ｒ■ａｘが適当となり、樹脂被膜の厚みも５〜２５μｍ
が適当となる。
以上では気密的シール性が損なわれることは公知である
。従って、リップ部５の表面あらさは、５〜２５μｓ＋
Ｒ■ａｘが適当となり、樹脂被膜の厚みも５〜２５μｍ
が適当となる。
上述の検針結果から、本発明の目的達成のためには前述
のΦ乃至０項に記載した条件を満足する必要があること
が明らかである。
のΦ乃至０項に記載した条件を満足する必要があること
が明らかである。
次に、具体的な実施例を第２表及び第３表に基づいて説
明する。第２表は本発明の場合と従来技術の場合とを比
較したものであり、第３表は第２表における母材の材質
を示すものである。なお、耐ゴーリング性の評価はバウ
デン摩擦試験で行い、従来のＣｕメフキの場合の１５０
を平均的指数とし、それ以上の場合は良、それ以下の場
合は不良と判定した。
明する。第２表は本発明の場合と従来技術の場合とを比
較したものであり、第３表は第２表における母材の材質
を示すものである。なお、耐ゴーリング性の評価はバウ
デン摩擦試験で行い、従来のＣｕメフキの場合の１５０
を平均的指数とし、それ以上の場合は良、それ以下の場
合は不良と判定した。
上記第２表から明らかなように、本発明の場合の耐ゴー
リング性は、いずれも従来のＣｕメッキの場合の耐ゴー
リング性１５０を上回っており、非常に優れている。
リング性は、いずれも従来のＣｕメッキの場合の耐ゴー
リング性１５０を上回っており、非常に優れている。
ところで、本発明は上述の実施例に限定されるものでは
なく、適宜の変更が可能である０例えば継手はカップリ
ング式の他に油井管と油井管とを直接連結するインテグ
ラル式の継手であってもよい、また母材への表面あらさ
の形成並びにこの凹凸面へのフッ素樹脂粉末を添加した
樹脂被膜の形成は、雄ねじが刻設されたリップ部５でな
（でも、雌ねじ側のねし額部６であってもよいことは当
然である。
なく、適宜の変更が可能である０例えば継手はカップリ
ング式の他に油井管と油井管とを直接連結するインテグ
ラル式の継手であってもよい、また母材への表面あらさ
の形成並びにこの凹凸面へのフッ素樹脂粉末を添加した
樹脂被膜の形成は、雄ねじが刻設されたリップ部５でな
（でも、雌ねじ側のねし額部６であってもよいことは当
然である。
以上説明したように本発明にあっては、一般材質から高
合金材料までの広範囲の材質に対して使用でき、且つ腐
蝕環境下での腐蝕の心配もなく、またＣｕメフキ並以上
の高潤滑が得られる耐ゴーリング性に優れた油井管を提
供することが可能である。
合金材料までの広範囲の材質に対して使用でき、且つ腐
蝕環境下での腐蝕の心配もなく、またＣｕメフキ並以上
の高潤滑が得られる耐ゴーリング性に優れた油井管を提
供することが可能である。
図面はいずれも本発明に係るものであり、第１図はカッ
プリング式管継手の半縦断面図、第２図はそのリップ部
の拡大図面、第３図は四弗化エチレン樹脂被膜と四弗化
エチレン樹脂粉末を添加した樹脂被膜との耐ゴーリング
性を比較した図面、第４図は四弗化エチレン粉末の粒子
径と耐ゴーリング性との関係を示す図面、第５１Ｊはフ
ッ素樹脂粉末含有量と耐ゴーリング性の関係を示す図面
、第６図は母材表面あらさと耐ゴーリング性の関係を示
す図面である。 ７・・・メタル対メタルシール部 １・・・油井管 ２・・・カップリング特許出
願人 住友金属工業株式会社代 理 人 弁理
士 内田敏彦 第１図 第２図
プリング式管継手の半縦断面図、第２図はそのリップ部
の拡大図面、第３図は四弗化エチレン樹脂被膜と四弗化
エチレン樹脂粉末を添加した樹脂被膜との耐ゴーリング
性を比較した図面、第４図は四弗化エチレン粉末の粒子
径と耐ゴーリング性との関係を示す図面、第５１Ｊはフ
ッ素樹脂粉末含有量と耐ゴーリング性の関係を示す図面
、第６図は母材表面あらさと耐ゴーリング性の関係を示
す図面である。 ７・・・メタル対メタルシール部 １・・・油井管 ２・・・カップリング特許出
願人 住友金属工業株式会社代 理 人 弁理
士 内田敏彦 第１図 第２図
Claims (1)
- １、メタル対メタルのシール部を有する油井管用の管継
手であって、前記メタル対メタルシール部の少なくとも
一方側の表面あらさを５〜２５μｍＲｍａｘとし、該表
面に粒径１μｍ以下のフッ素樹脂粉末を１５〜４０Ｗｔ
％の割合で分散混合した合成樹脂の被膜を前記表面あら
さ以下の厚みで形成したことを特徴とする油井管用管継
手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24552484A JPS61124792A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | 油井管用管継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24552484A JPS61124792A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | 油井管用管継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124792A true JPS61124792A (ja) | 1986-06-12 |
Family
ID=17134963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24552484A Pending JPS61124792A (ja) | 1984-11-19 | 1984-11-19 | 油井管用管継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124792A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6027145A (en) * | 1994-10-04 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corporation | Joint for steel pipe having high galling resistance and surface treatment method thereof |
| WO2003006867A1 (en) | 2001-07-13 | 2003-01-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Pipe thread joint |
| JP2013507588A (ja) * | 2009-10-09 | 2013-03-04 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツド | 表面コーティングを有する楔形ねじ山を備える管状接合部 |
| CN111212999A (zh) * | 2017-10-13 | 2020-05-29 | 日本制铁株式会社 | 管用螺纹接头及管用螺纹接头的制造方法 |
-
1984
- 1984-11-19 JP JP24552484A patent/JPS61124792A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6027145A (en) * | 1994-10-04 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corporation | Joint for steel pipe having high galling resistance and surface treatment method thereof |
| WO2003006867A1 (en) | 2001-07-13 | 2003-01-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Pipe thread joint |
| US6957834B2 (en) | 2001-07-13 | 2005-10-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Threaded joint for pipes |
| JP2013507588A (ja) * | 2009-10-09 | 2013-03-04 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツド | 表面コーティングを有する楔形ねじ山を備える管状接合部 |
| JP2015092109A (ja) * | 2009-10-09 | 2015-05-14 | テナリス・コネクシヨンズ・リミテツドＴｅｎａｒｉｓ Ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 表面コーティングを有する楔形ねじ山を備える管状接合部 |
| CN111212999A (zh) * | 2017-10-13 | 2020-05-29 | 日本制铁株式会社 | 管用螺纹接头及管用螺纹接头的制造方法 |
| CN111212999B (zh) * | 2017-10-13 | 2022-03-15 | 日本制铁株式会社 | 管用螺纹接头及管用螺纹接头的制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4630849A (en) | Oil well pipe joint | |
| US8534712B2 (en) | Tubular joint having wedge threads with surface coating | |
| CA2454336C (en) | Threaded joint for steel tube | |
| US7331614B2 (en) | Tubular threaded joint with trapezoid threads having convex bulged thread surface | |
| GB2195728A (en) | Screw-thread protection | |
| US7472927B2 (en) | Tubular member having an anti-galling coating | |
| JPH0972467A (ja) | グリス無潤滑下での耐焼付き性に優れたネジ継手 | |
| JPS61124792A (ja) | 油井管用管継手 | |
| JPS61136087A (ja) | 油井管用管継手 | |
| JPH08233164A (ja) | 無潤滑下での耐焼付き性に優れたネジ継手 | |
| JPH08233163A (ja) | 無潤滑下での耐焼付き性に優れたネジ継手 | |
| JP3775122B2 (ja) | 油井管用ねじ継手 | |
| US10273765B2 (en) | Threaded connection | |
| JPH0610154A (ja) | 油井管継手の表面処理方法 | |
| JPS6283584A (ja) | 油井管継手 | |
| RU2110550C1 (ru) | Резьбовой отверждаемый герметик | |
| JP2002370067A (ja) | 耐焼付き性に優れた鋼管用ねじ継手とその表面処理方法 | |
| JPS61218892A (ja) | 油井管用管継手 | |
| Jones | Recent Advances in Thin Film Fluorocarbon Coatings Applications | |
| General et al. | The Effect of Lubrication on Percent of Red Rust and Break-Out Torque of PTFE Coated Fasteners | |
| WO2025120883A1 (ja) | ねじ継手 | |
| WO2025234241A1 (ja) | ねじ継手及びねじ継手の製造方法 | |
| JPS60238738A (ja) | 油井管継手の締付試験法及び締付試験装置 | |
| JPH054436B2 (ja) | ||
| JPH08303656A (ja) | 無潤滑下での耐焼付き性に優れたネジ継手 |