JPS61132560A - 多結晶フエライトとそれを用いた磁気ヘツド装置 - Google Patents
多結晶フエライトとそれを用いた磁気ヘツド装置Info
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- JPS61132560A JPS61132560A JP59251978A JP25197884A JPS61132560A JP S61132560 A JPS61132560 A JP S61132560A JP 59251978 A JP59251978 A JP 59251978A JP 25197884 A JP25197884 A JP 25197884A JP S61132560 A JPS61132560 A JP S61132560A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、磁気ヘッドの形成に適した多結晶フェライト
及び、それを用いた磁気ヘッド装置に関するものである
。
及び、それを用いた磁気ヘッド装置に関するものである
。
（従来例の構成とその問題点）
一般に、磁気ヘッドの材料には高磁束密度、あるいは高
透磁率などの高い磁気特性が要求されるだけでなく、磁
気ヘッドに微細加工する機械的特性の高さも要求される
。
透磁率などの高い磁気特性が要求されるだけでなく、磁
気ヘッドに微細加工する機械的特性の高さも要求される
。
さらに高密度の磁気記録に対して、高周波帯域での高い
透磁率、低損失という磁気特性と、記録トラック幅の縮
小化に伴う結晶の微小化、及び機械的強度の向上が要求
されるようになってきた。
透磁率、低損失という磁気特性と、記録トラック幅の縮
小化に伴う結晶の微小化、及び機械的強度の向上が要求
されるようになってきた。
しかし、従来の多結晶フェライトは、結晶粒径が２０μ
−前後であって、超精密な微細加工に十分対応できるも
のではなかった。そのため高精度の加工の可能性と欠落
や欠けなどの起きない高い機械的特性が要求される。た
とえばウィンチェスタ型の磁気ヘッドを形成するには問
題があった。
−前後であって、超精密な微細加工に十分対応できるも
のではなかった。そのため高精度の加工の可能性と欠落
や欠けなどの起きない高い機械的特性が要求される。た
とえばウィンチェスタ型の磁気ヘッドを形成するには問
題があった。
（発明の目的）
本発明は上述の多結晶フェライトの欠点に鑑み、結晶粒
径を十分小さくし、超精密微細加工特性が良好で、かつ
靭性に富み安価に量産できる多結晶フェライト、および
、その多結晶フェライトを用いて形成する。加工歩留り
の高い高密度記録に適した磁気ヘッドを提供することを
目的とする。
径を十分小さくし、超精密微細加工特性が良好で、かつ
靭性に富み安価に量産できる多結晶フェライト、および
、その多結晶フェライトを用いて形成する。加工歩留り
の高い高密度記録に適した磁気ヘッドを提供することを
目的とする。
（発明の構成）
本発明の多結晶フェライトは、Ｍｎ−ＺｎまたはＮｉ−
Ｚｎを主成分とするフェライトに、 Ｎａ成分を０．０
１〜０．５ｗｔ％、部分安定化ジルコニア成分を０．０
０５〜０．５ｗｔ％含有させて靭性を高めるか、または
、前記成分に加えてＣａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％
含ませることによって、さらに一層の靭性を持たせたも
のであり、また、磁気ヘッドはそれらの多結晶フェライ
トを用いて、精密加工により形成した、良好な機械的特
性及び磁気特性を有するものである。
Ｚｎを主成分とするフェライトに、 Ｎａ成分を０．０
１〜０．５ｗｔ％、部分安定化ジルコニア成分を０．０
０５〜０．５ｗｔ％含有させて靭性を高めるか、または
、前記成分に加えてＣａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％
含ませることによって、さらに一層の靭性を持たせたも
のであり、また、磁気ヘッドはそれらの多結晶フェライ
トを用いて、精密加工により形成した、良好な機械的特
性及び磁気特性を有するものである。
（実施例の説明）
以下本発明を実施例を用いて説明する。
実施例
最終組成比が、５４．５モル％Ｆｅ、Ｏ，，２９，０モ
ル％ＭｎＯ。
ル％ＭｎＯ。
１６．５モル％ＺｎＯになるように、純度９９．９８％
以上の高純度のＦｅ、 ０．、同様に高純度のＭｎＯ及
び高純度のＺｎＯを配合し、ざらにＮａ、 ＣＯ，と５
．０モル％ＭｇＯで部分安定化したジルコニア（以下、
Ｚｒと略す）を添加してスティンレス鋼製ポットで１
６時時間式混合した。
以上の高純度のＦｅ、 ０．、同様に高純度のＭｎＯ及
び高純度のＺｎＯを配合し、ざらにＮａ、 ＣＯ，と５
．０モル％ＭｇＯで部分安定化したジルコニア（以下、
Ｚｒと略す）を添加してスティンレス鋼製ポットで１
６時時間式混合した。
なお、上記部分安定化Ｚｒとは、ＣａＯ，ＭｇＯ，Ｃａ
Ｏ。
Ｏ。
Ｙ２Ｏ，などの安定化剤Ｚｒとともに配合し、高温度に
加熱してＺｒ中に固溶させることによりＺｒを立方晶に
変化させ、室温にまで冷却しても一部分、立方晶のまま
で存在するＺｒを意味し、安定化剤は上記だけに限らず
、また、安定化剤の添加量も特に制限するものではない
。なお、部分安定化ＺｒはＺｒだけの添加に比べて、フ
ェライトの大きな焼結体にクラックや割れを生じさせな
い特徴をもつものである。
加熱してＺｒ中に固溶させることによりＺｒを立方晶に
変化させ、室温にまで冷却しても一部分、立方晶のまま
で存在するＺｒを意味し、安定化剤は上記だけに限らず
、また、安定化剤の添加量も特に制限するものではない
。なお、部分安定化ＺｒはＺｒだけの添加に比べて、フ
ェライトの大きな焼結体にクラックや割れを生じさせな
い特徴をもつものである。
さて、前述のように１６時時間式混合した後、その沈殿
物を２４０℃で１０時間乾燥させ、その乾燥粉体に純水
を合計量の１５ｗｔ％の割合に加え、らいかい機で造粒
して粒度をそろえた後、３００ｋｇ／ｃｄの成形厚で造
粒粉を形成した。
物を２４０℃で１０時間乾燥させ、その乾燥粉体に純水
を合計量の１５ｗｔ％の割合に加え、らいかい機で造粒
して粒度をそろえた後、３００ｋｇ／ｃｄの成形厚で造
粒粉を形成した。
この造粒粉を空気中で１３００℃で３時間、３００ｋｇ
／ａｄの圧力印加状態でホットプレスして焼結体を得た
。こうして得た焼結体から幅３■、長さ６＋ｍ、厚さ３
ｍｍのブロックを切り出して公知の方法により２０分間
研磨した後、３μｍの粒径のダイヤモンド粒子を含むペ
ーストを用いて鏡面に仕上げ、その後、８０℃の温度に
保持したりん酸中に３０秒浸漬することにより鏡面部を
エツチングした。
／ａｄの圧力印加状態でホットプレスして焼結体を得た
。こうして得た焼結体から幅３■、長さ６＋ｍ、厚さ３
ｍｍのブロックを切り出して公知の方法により２０分間
研磨した後、３μｍの粒径のダイヤモンド粒子を含むペ
ーストを用いて鏡面に仕上げ、その後、８０℃の温度に
保持したりん酸中に３０秒浸漬することにより鏡面部を
エツチングした。
第１図は上述のようにして得たフェライトのブロックを
光学顕微鏡により観察し、結晶粒子の平均粒径と、添加
含有させたＮａ量との関係を示したものである。これか
られかるとおりＮａの添加量が０．０１ｗｔ％以上にな
るとフェライトの平均結晶粒径は小さくなり、同じ＜０
．５すｔ％以上になると平均結晶粒径は４〜５μｍでほ
ぼ一定になる。
光学顕微鏡により観察し、結晶粒子の平均粒径と、添加
含有させたＮａ量との関係を示したものである。これか
られかるとおりＮａの添加量が０．０１ｗｔ％以上にな
るとフェライトの平均結晶粒径は小さくなり、同じ＜０
．５すｔ％以上になると平均結晶粒径は４〜５μｍでほ
ぼ一定になる。
他方、Ｎａの量が０ 、５ｗｔ％以上ではフェライトの
飽和磁束密度が低下し、保磁力が増加して、磁気ヘッド
材料としては好ましくないものとなる。
飽和磁束密度が低下し、保磁力が増加して、磁気ヘッド
材料としては好ましくないものとなる。
よって、Ｎａの添加量は０．０１〜０．５すｔ％の範囲
が磁気ヘッド等の形成に適し、そのとき５〜２０μ層の
平均結晶粒径となる。なお、部分安定化Ｚｒの添加によ
る結晶粒径への影響は認められず、またその添加量によ
るＮａの結晶粒径の変化も観察されなかった。
が磁気ヘッド等の形成に適し、そのとき５〜２０μ層の
平均結晶粒径となる。なお、部分安定化Ｚｒの添加によ
る結晶粒径への影響は認められず、またその添加量によ
るＮａの結晶粒径の変化も観察されなかった。
一方比較のために、Ｎａ、 Ｃｏ３と部分安定化Ｚｒと
を配合せずに、上記と同様の手順でフェライト試料を作
製し、この比較試料と前述のＮａ及び部分安定化Ｚｒを
同時に添加した試料を、通常のセラミック研磨のように
Ａ１ｚ０３砥粒または、ＳｉＣを用いて研磨し、つぎに
粒径３μｍのダイヤモンド砥粒により鏡面仕上げを行な
って、ビッカース圧痕試験を行なった。
を配合せずに、上記と同様の手順でフェライト試料を作
製し、この比較試料と前述のＮａ及び部分安定化Ｚｒを
同時に添加した試料を、通常のセラミック研磨のように
Ａ１ｚ０３砥粒または、ＳｉＣを用いて研磨し、つぎに
粒径３μｍのダイヤモンド砥粒により鏡面仕上げを行な
って、ビッカース圧痕試験を行なった。
第２図はそのビッカース圧痕試験を説明する図で、１は
ビッカース圧痕（荷重２００ｇ、−荷重印加時間３０秒
）で、この圧痕をつけるとクラック２が発生する。この
クラック２の長さＣを測定し、臨界応力拡大係数に＋ｃ
（Ｃの一２７３乗に比例）を求めて試料の靭性を見るも
のである。この試験方法により前記、Ｎａ及び部分安定
化Ｚｒを添加しない比較試料の基準を１００として、上
記２つの試料について臨界応力拡大係数ＫＩＣの相対値
を求めると第３図のようになった。
ビッカース圧痕（荷重２００ｇ、−荷重印加時間３０秒
）で、この圧痕をつけるとクラック２が発生する。この
クラック２の長さＣを測定し、臨界応力拡大係数に＋ｃ
（Ｃの一２７３乗に比例）を求めて試料の靭性を見るも
のである。この試験方法により前記、Ｎａ及び部分安定
化Ｚｒを添加しない比較試料の基準を１００として、上
記２つの試料について臨界応力拡大係数ＫＩＣの相対値
を求めると第３図のようになった。
この図から明らかなように、Ｎａの単独添加及びＺｒの
単独添加では、臨界応力拡大係数ＫＩＣの向上は認めら
れないが、Ｎａが０．０１〜０．５ｗｔ％、部分安定化
Ｚｒが０．００５〜０．５ｗｔ％の範囲内で、臨界応力
拡大係数ＫＩＣが１０５以上と靭性が向上し、加工性が
高められているのが認められた。
単独添加では、臨界応力拡大係数ＫＩＣの向上は認めら
れないが、Ｎａが０．０１〜０．５ｗｔ％、部分安定化
Ｚｒが０．００５〜０．５ｗｔ％の範囲内で、臨界応力
拡大係数ＫＩＣが１０５以上と靭性が向上し、加工性が
高められているのが認められた。
なお、部分安定化Ｚｒ量が０．５ｗｔ％を超えると、フ
ェライトの飽和磁束密度が１０％以上低下し、保磁力が
１０％以上増大した。これにより、Ｎａ及び部分安定化
Ｚｒの添加量は、それぞれ、０．０１〜０．５ｗｔ％。
ェライトの飽和磁束密度が１０％以上低下し、保磁力が
１０％以上増大した。これにより、Ｎａ及び部分安定化
Ｚｒの添加量は、それぞれ、０．０１〜０．５ｗｔ％。
０．００５〜０ 、５ｗｔ％が好適と考えられる。
実施例２
最終組成比を実施例１と全く同じように、Ｆｅ、 Ｏ，
、ＭｎＯ及びＺｎＯを配分し、かツ、Ｎａ及び部分安定
化Ｚｒがそれぞれ０．０１ｗｔ％、０．００５ｗｔ％と
なるようにＮａ、 Ｇｏ、と、５モル％Ｙ２Ｏ３で部分
安定化したＺｒとを添加するとともに、Ｃａの量を変え
て各種フェライ試料を、実施例１と同様手順で作製した
。
、ＭｎＯ及びＺｎＯを配分し、かツ、Ｎａ及び部分安定
化Ｚｒがそれぞれ０．０１ｗｔ％、０．００５ｗｔ％と
なるようにＮａ、 Ｇｏ、と、５モル％Ｙ２Ｏ３で部分
安定化したＺｒとを添加するとともに、Ｃａの量を変え
て各種フェライ試料を、実施例１と同様手順で作製した
。
第４図は上記試料から求めた。フェライトのＣａ量と臨
界応力拡大係数（相対値）Ｋ＋ｃとの関係を示したもの
である。この図から明らかなように、 Ｃａ量が０．０
１ｗｔ％以上で臨界応力拡大係数ＫＩＣが増大し、たと
えば０．５ｗｔ％のときその相対値は１２０となり、Ｃ
ａ無添加の時と比べて２０％大きな値となった。しかし
、Ｃａ量をｌｗｔ％にしても上記相対値は１２１にしか
ならず、靭性の向上は飽和するだけでなく、Ｃａ無添加
のときと比べて飽和磁気密度が１０〜２０％低下し、保
磁力が２倍以上に増加して磁気ヘッドには好ましくない
結果となった。
界応力拡大係数（相対値）Ｋ＋ｃとの関係を示したもの
である。この図から明らかなように、 Ｃａ量が０．０
１ｗｔ％以上で臨界応力拡大係数ＫＩＣが増大し、たと
えば０．５ｗｔ％のときその相対値は１２０となり、Ｃ
ａ無添加の時と比べて２０％大きな値となった。しかし
、Ｃａ量をｌｗｔ％にしても上記相対値は１２１にしか
ならず、靭性の向上は飽和するだけでなく、Ｃａ無添加
のときと比べて飽和磁気密度が１０〜２０％低下し、保
磁力が２倍以上に増加して磁気ヘッドには好ましくない
結果となった。
したがって、Ｃａ量を０．０１〜０．５ｗｔ％の範囲で
添加すると、Ｎａと部分安定化Ｚｒを含むフェライトの
靭性を、より一層向上させ加工性に優れた磁気ヘッド材
料を得ることができる。
添加すると、Ｎａと部分安定化Ｚｒを含むフェライトの
靭性を、より一層向上させ加工性に優れた磁気ヘッド材
料を得ることができる。
実施例３
実施例１または２と全く同じ最終組成比で。
Ｆｅｘ Ｏｓ ＨＭｎＯ及びＺｎＯを湿式法で合成した
共沈フェライト（不純物としてＳｉｎ、を０ 、００４
９ｗｔ％、Ｃａを０．００４ｗｔ％、及びＮａを０．０
０８ｗｔ％含む）に、Ｎａ、 Ｃｏ、を合計量に対して
０．０２３ｗｔ％になるように添加してから、８００℃
で２時間仮焼きし、これをスティンレス鋼製ポットで１
６時時間式粉砕し、沈殿物を２４０℃で１０時間乾燥さ
せた。その後、純水を１５ｗｔ％の割合になるように加
えて、らいかい機で造粒し粒度を揃えてから、３００ｋ
ｇ／ａＪの圧力を加えて形成、空気中で１３００℃で３
時間、３（１０ｋｇ／ａＪの圧力下でホットプレスして
、Ｎａを０．０１ｗｔ％添加含有させた焼結体を得た。
共沈フェライト（不純物としてＳｉｎ、を０ 、００４
９ｗｔ％、Ｃａを０．００４ｗｔ％、及びＮａを０．０
０８ｗｔ％含む）に、Ｎａ、 Ｃｏ、を合計量に対して
０．０２３ｗｔ％になるように添加してから、８００℃
で２時間仮焼きし、これをスティンレス鋼製ポットで１
６時時間式粉砕し、沈殿物を２４０℃で１０時間乾燥さ
せた。その後、純水を１５ｗｔ％の割合になるように加
えて、らいかい機で造粒し粒度を揃えてから、３００ｋ
ｇ／ａＪの圧力を加えて形成、空気中で１３００℃で３
時間、３（１０ｋｇ／ａＪの圧力下でホットプレスして
、Ｎａを０．０１ｗｔ％添加含有させた焼結体を得た。
この得られた焼結体を実施例１と同じ手順で鏡面仕上げ
し、平均結晶粒径を測定したところ１５μｍであった。
し、平均結晶粒径を測定したところ１５μｍであった。
さらに、上記共沈フェライトにＮａ、 Ｃｏ３を１．１
６ｗｔ％配合して、上述と同じ手順でＮａを０．５ｗｔ
％添加含有するフェライトを作製したところ、その平均
結晶粒径は５μｍと小さくなった。なお、上記共沈フェ
ライトにＮａ、 Ｃｏ３を配合することなく、同じ手順
でフェライトを作製したところ、その平均結晶粒径は２
０μ閣であった。
６ｗｔ％配合して、上述と同じ手順でＮａを０．５ｗｔ
％添加含有するフェライトを作製したところ、その平均
結晶粒径は５μｍと小さくなった。なお、上記共沈フェ
ライトにＮａ、 Ｃｏ３を配合することなく、同じ手順
でフェライトを作製したところ、その平均結晶粒径は２
０μ閣であった。
フェライトにおけるＮａ添加含有量が０，５ｗｔ％を超
えると、飽和磁束密度が１５％減少するのが認められ、
保磁力が２０％増加した。
えると、飽和磁束密度が１５％減少するのが認められ、
保磁力が２０％増加した。
一方、上記共沈フェライトにＮａ、 ＧＯ，とともに、
５モル％ＣａＯで部分安定化させたＺｒｔｔＯ，００５
〜０．５ｗｔ％添加したものを作製した。その結果得ら
れたフェライトは実施例１と同様に、１０〜１５％臨界
応力拡大係数ＫＩＣの増加が認められ、共沈フェライト
の原料を用いた場合でも、平均結晶粒径を小さくでき、
かつ、靭性を向上させる効果があった。
５モル％ＣａＯで部分安定化させたＺｒｔｔＯ，００５
〜０．５ｗｔ％添加したものを作製した。その結果得ら
れたフェライトは実施例１と同様に、１０〜１５％臨界
応力拡大係数ＫＩＣの増加が認められ、共沈フェライト
の原料を用いた場合でも、平均結晶粒径を小さくでき、
かつ、靭性を向上させる効果があった。
実施例４
最終組成比が５１．０モル％Ｆｅ１０ｍｔ１８．８モル
％Ｎｉ０ 。
％Ｎｉ０ 。
３０．２モル％ＺｎＯになるように、高純度のＦｅ、Ｏ
，、ＮｉＯ及びＺｎＯを配分するとともに、Ｎａｔ ｃ
ｏ３を０．０２３ｗｔ％。
，、ＮｉＯ及びＺｎＯを配分するとともに、Ｎａｔ ｃ
ｏ３を０．０２３ｗｔ％。
５モル％ＣａＯで部分安定化したＺｒを１．１６ｗｔ％
添加し。
添加し。
スティンレス鋼製のポットで１６時時間式混合した後、
その沈殿物を２４０℃で１０時間乾燥させた。それを純
水を全体の１５ｗｔ％になるように加えて、らいかい機
で造粒１粒度を揃えた後、成形圧を３００ｋｇ／ａＪに
して成形、以後実施例１のようにしてＮａを０．０１ｗ
ｔ％及び０．５ｗｔ％添加含有させたフェライト試料を
作製した。これら試料を１３０℃のりん酸に５分間浸漬
して鏡面部をエツチングして光学顕微鏡観察を行なった
。その結果、Ｎａを０．０１ｗｔ％含有したフェライト
試料の平均結晶粒径は１０μＩ、同じ＜０．５ｗｔ％の
Ｎａを含有するものは４μ腸になることが認められた。
その沈殿物を２４０℃で１０時間乾燥させた。それを純
水を全体の１５ｗｔ％になるように加えて、らいかい機
で造粒１粒度を揃えた後、成形圧を３００ｋｇ／ａＪに
して成形、以後実施例１のようにしてＮａを０．０１ｗ
ｔ％及び０．５ｗｔ％添加含有させたフェライト試料を
作製した。これら試料を１３０℃のりん酸に５分間浸漬
して鏡面部をエツチングして光学顕微鏡観察を行なった
。その結果、Ｎａを０．０１ｗｔ％含有したフェライト
試料の平均結晶粒径は１０μＩ、同じ＜０．５ｗｔ％の
Ｎａを含有するものは４μ腸になることが認められた。
さらに、 Ｎａを０．５ｗｔ％以上添加含有するものに
ついては、飽和磁束密度の低下と、保磁力の増加が認め
られた。
ついては、飽和磁束密度の低下と、保磁力の増加が認め
られた。
なお、Ｎａ、Ｃｏ、を配合することなく同じ手順で作製
した焼結体では、平均結晶粒径は１２μ−であった。
した焼結体では、平均結晶粒径は１２μ−であった。
また、前記した原料にＮａとともに、部分安定化Ｚｒを
０．００５〜０．５ｗｔ％添加したＮｉ−Ｚｎフェライ
トを、ホットプレス焼結法により形成した。その試料は
平均結晶粒径がＮａ添加量とともに小さくなり、かつ、
Ｎａ単独添加に比べ臨界応力拡大係数ＫＩＣが約１０〜
１５％向上した。
０．００５〜０．５ｗｔ％添加したＮｉ−Ｚｎフェライ
トを、ホットプレス焼結法により形成した。その試料は
平均結晶粒径がＮａ添加量とともに小さくなり、かつ、
Ｎａ単独添加に比べ臨界応力拡大係数ＫＩＣが約１０〜
１５％向上した。
以上代表的なフェライト組成について、 Ｎａ及び部分
安定化Ｚｒを添加含有させたことによる効果を、実施例
として説明したが、フェライト原料の組成は実施例のも
のに限らず、他の組成のＭｎ−ＺｎあるいはＮｉ−Ｚｎ
フェライトについても、全く同じ傾向がみられた。
安定化Ｚｒを添加含有させたことによる効果を、実施例
として説明したが、フェライト原料の組成は実施例のも
のに限らず、他の組成のＭｎ−ＺｎあるいはＮｉ−Ｚｎ
フェライトについても、全く同じ傾向がみられた。
なお、上述のＮａ及び部分安定化Ｚｒを含むＭｎ−Ｚｎ
フェライトやＮｉ−Ｚｎフェライトにおいて、その使用
目的によっては靭性をより向上させた方が望ましい場合
がある。つぎに靭性向上について例を挙げて説明する。
フェライトやＮｉ−Ｚｎフェライトにおいて、その使用
目的によっては靭性をより向上させた方が望ましい場合
がある。つぎに靭性向上について例を挙げて説明する。
最終組成比が５１．０モル％Ｆｅ、、０．．１８．８モ
ル％Ｎｉｐ。
ル％Ｎｉｐ。
３０．２モル％ＺｎＯとなるように原料を配合するとと
モニ、 Ｎａ、ＧＯ，，５モル％ＭｇＯによって部分安
定化したＺｒ及びＣａＣ０，を添加し、実施例２と同様
にしてＮａを０．０１ｗｔ％、部分安定化Ｚｒを０．０
５ｗｔ％及びＣａを０．０１ｗｔ％含有するフェライト
を作製した。このフェライトの臨界応力拡大係数ＫＩＣ
は、Ｃａ無添加のフェライトのそれを１００としたとき
、１０５であった。
モニ、 Ｎａ、ＧＯ，，５モル％ＭｇＯによって部分安
定化したＺｒ及びＣａＣ０，を添加し、実施例２と同様
にしてＮａを０．０１ｗｔ％、部分安定化Ｚｒを０．０
５ｗｔ％及びＣａを０．０１ｗｔ％含有するフェライト
を作製した。このフェライトの臨界応力拡大係数ＫＩＣ
は、Ｃａ無添加のフェライトのそれを１００としたとき
、１０５であった。
ちなみに、Ｎａ、部分安定化Ｚｒ及びＣａの無添加の時
のそれを１００としたときには、１１５であった。
のそれを１００としたときには、１１５であった。
以上のようにＮａと部分安定化Ｚｒ、さらにはＮａと部
分安定化Ｚｒ及びＣａを添加含有させることによって、
Ｍｎ−ＺｎフェライトあるいはＮｉ−Ｚｎフェライト
の靭性を高めることができる。
分安定化Ｚｒ及びＣａを添加含有させることによって、
Ｍｎ−ＺｎフェライトあるいはＮｉ−Ｚｎフェライト
の靭性を高めることができる。
つぎに上記で説明したフェライトを用いる。磁気ヘッド
について説明する。
について説明する。
実施例５
実施例３で説明したＮａ、Ｇｏ、、部分安定化Ｚｒ及び
ＣａＣ０，添加のフェライトを用いて、コンピュータの
磁気記録に用いる固定ディスク用磁気ヘッドを作製した
。上記の磁気ヘッドは、ウィンチェスタ型磁気ヘッドと
呼ばれ、その斜視図を第５図に示す。
ＣａＣ０，添加のフェライトを用いて、コンピュータの
磁気記録に用いる固定ディスク用磁気ヘッドを作製した
。上記の磁気ヘッドは、ウィンチェスタ型磁気ヘッドと
呼ばれ、その斜視図を第５図に示す。
符号３は厚さ１．４μｍの磁気ギャップ、４は幅１７μ
園のトラック部分、５はトラック部分側面である。
園のトラック部分、５はトラック部分側面である。
このような高密度記録が可能なウィンチェスタ型磁気ヘ
ッドでは、上記磁気ギャップ３やトラック部分４の精密
加工が必要であり、また、トラック部分４に、欠けや結
晶粒子の欠落等があってはならない、もしそれがあると
、誤動作を起こす原因になったり、磁気ヘッドの寿命を
短かくしたり、損傷したりする。
ッドでは、上記磁気ギャップ３やトラック部分４の精密
加工が必要であり、また、トラック部分４に、欠けや結
晶粒子の欠落等があってはならない、もしそれがあると
、誤動作を起こす原因になったり、磁気ヘッドの寿命を
短かくしたり、損傷したりする。
ウィンチェスタ磁気ヘッドでは、特にトラック部分４と
、トラック側面５との境界端部が製造中に欠けたり、結
晶粒子の欠落を生ずることが多い。
、トラック側面５との境界端部が製造中に欠けたり、結
晶粒子の欠落を生ずることが多い。
前述した本発明のフェライト材を用いて作ったウィンチ
ェスタ磁気ヘッドでは、３μ−以上に大きい欠けや結晶
粒子の欠落が、１つの磁気ヘッドあたり、２〜３個以下
であった。
ェスタ磁気ヘッドでは、３μ−以上に大きい欠けや結晶
粒子の欠落が、１つの磁気ヘッドあたり、２〜３個以下
であった。
これに対して、本発明以外のフェライトを材料としたも
の、あるいはＣａＣ０，のみを添加したフェライト材を
用いたもの、あるいは、従来高周波特性改善のため行な
われている、Ｓｉｎ、−ＣａＣＯ，を複合添加したフェ
ライト材により形成する、ウィンチェスタ型磁気ヘッド
では、３μ菖以上の欠けや結晶粒子の欠落が磁気ヘッド
１個あたり、平均して２０〜３０もあり実用に耐えるも
のは少なかった。
の、あるいはＣａＣ０，のみを添加したフェライト材を
用いたもの、あるいは、従来高周波特性改善のため行な
われている、Ｓｉｎ、−ＣａＣＯ，を複合添加したフェ
ライト材により形成する、ウィンチェスタ型磁気ヘッド
では、３μ菖以上の欠けや結晶粒子の欠落が磁気ヘッド
１個あたり、平均して２０〜３０もあり実用に耐えるも
のは少なかった。
なお、磁気ヘッド材としては上述の実施例に用いた、実
施例３による共沈フェライト以外に、実施例１，２．４
に述べた本発明の多結晶フェライト材を用いても、加工
時に欠けや結晶粒子の欠落を従来の多結晶フェライト材
による場合に比べて、約ｌ／１０以下に低減できる。
施例３による共沈フェライト以外に、実施例１，２．４
に述べた本発明の多結晶フェライト材を用いても、加工
時に欠けや結晶粒子の欠落を従来の多結晶フェライト材
による場合に比べて、約ｌ／１０以下に低減できる。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明は、Ｎｎ−Ｚｎフェライト
あるいはＮｉ−Ｚｎフェライトに、Ｎａ成分を添加含有
させたから、フェライトの平均結晶粒径を小さくするこ
とができ、かつ、Ｎａ量を選ぶことにより上記結晶粒径
を制御可能であるから、加工条件に最適の結晶粒径を得
ることができる。
あるいはＮｉ−Ｚｎフェライトに、Ｎａ成分を添加含有
させたから、フェライトの平均結晶粒径を小さくするこ
とができ、かつ、Ｎａ量を選ぶことにより上記結晶粒径
を制御可能であるから、加工条件に最適の結晶粒径を得
ることができる。
また、 Ｎａと同時に部分安定化Ｚｒを添加することに
よって、フェライトの靭性を高めることができ。
よって、フェライトの靭性を高めることができ。
その靭性はＣａを同時に添加することにより一層強めら
れるから、加工性に優れたフェライトが得られる。
れるから、加工性に優れたフェライトが得られる。
また、本発明のフェライトを用いる磁気ヘッドは、加工
時に欠けや結晶粒子の欠落等の発生が少ないため、加工
歩留りが高くなり、さらに結晶粒子の欠落が少ないこと
から、磁気ヘッド動作中の上記欠落による故障の発生率
が著しく少なくなるなど多くの利点を有する。
時に欠けや結晶粒子の欠落等の発生が少ないため、加工
歩留りが高くなり、さらに結晶粒子の欠落が少ないこと
から、磁気ヘッド動作中の上記欠落による故障の発生率
が著しく少なくなるなど多くの利点を有する。
第１図はＭｎ−Ｚｎフェライト中のＮａ量と平均結晶粒
径の関係図、第２図はビッカース圧痕の発生を示す図、
第３図及び第４図はＭｎ−Ｚｎフェライトにおける臨界
応力拡大係数の特性図、第５図は本発明の一実施例の磁
気ヘッドを示す斜視図である。 １ ・・・ビッカース圧痕、 ２ ・・−クラック、３
・・・磁気ギャップ、 ４ ・・・ トラック部分。 ５・・・ トラック側面−ＫＩＣ・・・臨界応力拡大係
数。 特許出願人 松下電器産業株式会社 第１図 Ｎｏφ領ン（Ｗわ％） 第３図 ”Ｚｒ１Ｑ Ｉａｉ（ｗｊ％） 第４図
径の関係図、第２図はビッカース圧痕の発生を示す図、
第３図及び第４図はＭｎ−Ｚｎフェライトにおける臨界
応力拡大係数の特性図、第５図は本発明の一実施例の磁
気ヘッドを示す斜視図である。 １ ・・・ビッカース圧痕、 ２ ・・−クラック、３
・・・磁気ギャップ、 ４ ・・・ トラック部分。 ５・・・ トラック側面−ＫＩＣ・・・臨界応力拡大係
数。 特許出願人 松下電器産業株式会社 第１図 Ｎｏφ領ン（Ｗわ％） 第３図 ”Ｚｒ１Ｑ Ｉａｉ（ｗｊ％） 第４図
Claims (4)
- （１）Ｍｎ−ＺｎフェライトまたはＮｉ−Ｚｎフェライ
トに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％、および部分
安定化ジルコニア成分を０．００５〜０．５ｗｔ％添加
含有させてなることを特徴とする多結晶フェライト。 - （２）Ｍｎ−ＺｎフェライトまたはＮｉ−Ｚｎフェライ
トに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％、部分安定化
ジルコニア成分を０．００５〜０．５ｗｔ％、およびＣ
ａ成分を０．０１〜０．０５ｗｔ％添加含有させてなる
ことを特徴とする多結晶フェライト。 - （３）Ｍｎ−ＺｎフェライトまたはＮｉ−Ｚｎフェライ
トに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％、および部分
安定化ジルコニア成分を０．００５〜０．５ｗｔ％添加
含有させてなるフェライトを用いて形成したことを特徴
とする磁気ヘッド装置。 - （４）Ｍｎ−ＺｎフェライトまたはＮｉ−Ｚｎフェライ
トに、Ｎａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％、部分安定化
ジルコニア成分を０．００５〜０．５ｗｔ％、およびＣ
ａ成分を０．０１〜０．５ｗｔ％添加含有させてなるフ
ェライトを用いて形成したことを特徴とする磁気ヘッド
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59251978A JPS61132560A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | 多結晶フエライトとそれを用いた磁気ヘツド装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59251978A JPS61132560A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | 多結晶フエライトとそれを用いた磁気ヘツド装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61132560A true JPS61132560A (ja) | 1986-06-20 |
Family
ID=17230828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59251978A Pending JPS61132560A (ja) | 1984-11-30 | 1984-11-30 | 多結晶フエライトとそれを用いた磁気ヘツド装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61132560A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07133150A (ja) * | 1993-11-01 | 1995-05-23 | Hitachi Ferrite Ltd | チップ部品用磁性材料 |
-
1984
- 1984-11-30 JP JP59251978A patent/JPS61132560A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07133150A (ja) * | 1993-11-01 | 1995-05-23 | Hitachi Ferrite Ltd | チップ部品用磁性材料 |
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