JPS61147190A - 高速増殖炉 - Google Patents
高速増殖炉Info
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- JPS61147190A JPS61147190A JP59268408A JP26840884A JPS61147190A JP S61147190 A JPS61147190 A JP S61147190A JP 59268408 A JP59268408 A JP 59268408A JP 26840884 A JP26840884 A JP 26840884A JP S61147190 A JPS61147190 A JP S61147190A
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- Japan
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- plenum
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- reactor vessel
- cooling liner
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、炉壁冷却ライナな有するタンク型高速増殖炉
に関する。
に関する。
第３図を参照して従来のタンク型高速増殖炉を説明する
。図中１は原子炉容器で、この内部には例えば液体金属
ナトリウム等の冷却材２が収容されている。原子炉容器
１は上部が開口し、この開口３を閉基するようにルーフ
スラブ４が設けられているｏ［子炉容器１内には複数の
燃料集合体（図示せず）および制御棒（図示せず）等か
ら構成される炉心５が設置されている。この炉心５は炉
心支持機構６により原子炉容器１の底部に支えられてい
る０また、炉心支持機構６は炉心５への冷却材入口部と
して高圧プレナム７を形成する０炉心支持機構６と原子
炉容器１の内周との間には隔壁８が設けられ、この上方
の上部プレナム９と下方の下部プレナム１０とを区画し
ている。ルーフスラブ４には中間熱交換器１１が支持さ
れており、中間熱交換器１１の一次系入口孔１２は上部
プレナム９内の液面下に、一次系出口孔１３は下部プレ
ナム１０に開口している０また、中間熱交換器１１の二
次冷却系１４はルーフスラブ４上方より蒸気発生器（図
示せず）へ接続されている。中間熱交換器１１の隔Ｒ８
貫通部は、ベローズ１５により、上部プレナム９と下部
プレナム１００間の漏洩がないようにしつつ中間熱交換
器１１等の熱膨張を逃がす構造になっている。
。図中１は原子炉容器で、この内部には例えば液体金属
ナトリウム等の冷却材２が収容されている。原子炉容器
１は上部が開口し、この開口３を閉基するようにルーフ
スラブ４が設けられているｏ［子炉容器１内には複数の
燃料集合体（図示せず）および制御棒（図示せず）等か
ら構成される炉心５が設置されている。この炉心５は炉
心支持機構６により原子炉容器１の底部に支えられてい
る０また、炉心支持機構６は炉心５への冷却材入口部と
して高圧プレナム７を形成する０炉心支持機構６と原子
炉容器１の内周との間には隔壁８が設けられ、この上方
の上部プレナム９と下方の下部プレナム１０とを区画し
ている。ルーフスラブ４には中間熱交換器１１が支持さ
れており、中間熱交換器１１の一次系入口孔１２は上部
プレナム９内の液面下に、一次系出口孔１３は下部プレ
ナム１０に開口している０また、中間熱交換器１１の二
次冷却系１４はルーフスラブ４上方より蒸気発生器（図
示せず）へ接続されている。中間熱交換器１１の隔Ｒ８
貫通部は、ベローズ１５により、上部プレナム９と下部
プレナム１００間の漏洩がないようにしつつ中間熱交換
器１１等の熱膨張を逃がす構造になっている。
循環ポンプ１６はルーフスラブ４に支持され、その吸込
口１７は下部プレナム１０内に開口している。循環ポン
プ１６の吐出口１８は吐出管１９を介して高圧プレナム
７に接続されている。
口１７は下部プレナム１０内に開口している。循環ポン
プ１６の吐出口１８は吐出管１９を介して高圧プレナム
７に接続されている。
この循環ポンプ１６には、通常運転用モータ（図示せず
）と補助モータ（図示せず）が接続され、これらを選択
して運転するようになっている。また、ルーフスラブ４
には、制御°棒案内管、計装フェル等（図示せず）を収
容する炉心上部機構２０が支持されている０ 上部プレナム９の原子炉容器１の内面には環状空間２１
を形成するように炉壁冷却ライナ２２が設けられ、その
上方は上部プレナム９の上部に開放している。環状空間
２１の下部は導管−４を介して高圧プレナム７に接続さ
れている。
）と補助モータ（図示せず）が接続され、これらを選択
して運転するようになっている。また、ルーフスラブ４
には、制御°棒案内管、計装フェル等（図示せず）を収
容する炉心上部機構２０が支持されている０ 上部プレナム９の原子炉容器１の内面には環状空間２１
を形成するように炉壁冷却ライナ２２が設けられ、その
上方は上部プレナム９の上部に開放している。環状空間
２１の下部は導管−４を介して高圧プレナム７に接続さ
れている。
下部プレナム１０内の冷却材２は、循環ポンプ１６の吸
込口１７より循環ポンプ１６に流入して加圧され、吐出
口１８、吐出管１９を通って高圧プレナム７へ流入する
Ｏ高圧プレナム７へ流入した冷却材の大部分は炉心５へ
流入し、ここで熱を受けて温度上昇する０炉心５を通っ
た冷却材は上部プレナム９へ流入し、中間熱交換器１１
の一次系入口孔１２より中間熱交換器１１の一次側へ流
入する０ここで、一次側から二次側へ熱が移動し、冷や
された一次側冷却材は一次系出口孔１３より下部プレナ
ムＩｏへ流入する。以下同様に一次冷却材は循環する。
込口１７より循環ポンプ１６に流入して加圧され、吐出
口１８、吐出管１９を通って高圧プレナム７へ流入する
Ｏ高圧プレナム７へ流入した冷却材の大部分は炉心５へ
流入し、ここで熱を受けて温度上昇する０炉心５を通っ
た冷却材は上部プレナム９へ流入し、中間熱交換器１１
の一次系入口孔１２より中間熱交換器１１の一次側へ流
入する０ここで、一次側から二次側へ熱が移動し、冷や
された一次側冷却材は一次系出口孔１３より下部プレナ
ムＩｏへ流入する。以下同様に一次冷却材は循環する。
一方、高圧プレナム７へ流入した冷却材の一部は導管２
３を通って環状空間２１へ流入し、炉壁冷却ライナ２２
上部の開口部より上部プレナム９へあふれ出す。この環
状空間２１の流れは、原子炉容器１の内壁温度の上昇を
抑制するためのものである。
３を通って環状空間２１へ流入し、炉壁冷却ライナ２２
上部の開口部より上部プレナム９へあふれ出す。この環
状空間２１の流れは、原子炉容器１の内壁温度の上昇を
抑制するためのものである。
中間熱交換器１１で熱を受けた二次側冷却材は、二次冷
却系１４を通って蒸気発生器へ送られ、そこで熱を放出
して再び中間熱交換器１１へ戻る。
却系１４を通って蒸気発生器へ送られ、そこで熱を放出
して再び中間熱交換器１１へ戻る。
〔背景技術の問題点〕
上記の高速増殖炉において、原子炉トリップ時には、循
環ポンブト４′は通常運転用モータから補助モータに切
り換えられ、循環ポンプ’ｗの流量は大幅に低減する０
このとき、炉心５の発熱量はわずかであるので炉心５冷
却上の問題はないが、高圧プレナム７から導管２３を通
って環状空間２１へ流入する流量が非常に少なくなるた
め、環状空間２１内の冷却材の流れに不均一が生じ、原
子炉容器１の内壁が異常に上昇する恐れがある。また、
環状空間２１から上部プンナム９へ流入する冷却材流量
が少ないために上部プレナム９内で温度層分離を生じ、
炉壁冷却ライナ２２に過度の熱応力を生じる可能性があ
る。なお、上記問題点の対策として、導管２３を太くし
た場合、通常運転時に必要以上の゛ 冷却材が環状空間
２ノへ流入することになり、循環ポンプ１６の動力の無
駄が多くなる。
環ポンブト４′は通常運転用モータから補助モータに切
り換えられ、循環ポンプ’ｗの流量は大幅に低減する０
このとき、炉心５の発熱量はわずかであるので炉心５冷
却上の問題はないが、高圧プレナム７から導管２３を通
って環状空間２１へ流入する流量が非常に少なくなるた
め、環状空間２１内の冷却材の流れに不均一が生じ、原
子炉容器１の内壁が異常に上昇する恐れがある。また、
環状空間２１から上部プンナム９へ流入する冷却材流量
が少ないために上部プレナム９内で温度層分離を生じ、
炉壁冷却ライナ２２に過度の熱応力を生じる可能性があ
る。なお、上記問題点の対策として、導管２３を太くし
た場合、通常運転時に必要以上の゛ 冷却材が環状空間
２ノへ流入することになり、循環ポンプ１６の動力の無
駄が多くなる。
、本発明は上記問題点に鑑みてなされたもので、循環ポ
ンプの低流量時に、炉壁冷却用として必要な冷却材流量
を確保し、これによって炉壁の健全性を確保することを
目的とする。
ンプの低流量時に、炉壁冷却用として必要な冷却材流量
を確保し、これによって炉壁の健全性を確保することを
目的とする。
本発明は、原子炉容器と原子炉容器の上部を閉塞するよ
うに設けられたルーフスラブと、原子炉容器内に設けら
れた炉心と、炉心を支え炉心へ流入する冷却材の入口部
に高圧プレナムを形成する炉心支持機構と、原子炉容器
内に設けられた中間熱交換器および循環ポンプと、原子
炉容器を上部プレナムと下部プレナムに仕切る隔壁と、
循環ポンプの吐出口と高圧プレナムとを連絡する吐出管
と、原子炉容器の内面に沿って設けられた炉壁冷却ライ
ナと、吐出管または高圧プレナムと炉壁冷却２イナとを
連絡する導管とを具備する高速増殖炉において、導管の
途中に可変流動抵抗器を配設したものであって、これに
よって、循環ポンプの低流量時に導管への流量比率を高
め、炉壁冷却層流量を確保するものである。
うに設けられたルーフスラブと、原子炉容器内に設けら
れた炉心と、炉心を支え炉心へ流入する冷却材の入口部
に高圧プレナムを形成する炉心支持機構と、原子炉容器
内に設けられた中間熱交換器および循環ポンプと、原子
炉容器を上部プレナムと下部プレナムに仕切る隔壁と、
循環ポンプの吐出口と高圧プレナムとを連絡する吐出管
と、原子炉容器の内面に沿って設けられた炉壁冷却ライ
ナと、吐出管または高圧プレナムと炉壁冷却２イナとを
連絡する導管とを具備する高速増殖炉において、導管の
途中に可変流動抵抗器を配設したものであって、これに
よって、循環ポンプの低流量時に導管への流量比率を高
め、炉壁冷却層流量を確保するものである。
本発明の一実施例を第１図を参照して説明する。
図中１は原子炉容器で、この内部には例えば液体金属ナ
トリウム等の冷却材２が収容されている。原子炉容器１
は上部が開口し、この開口３を閉塞するようにルーフス
ラブ４が設けられ 、ている。原子炉容器１内には複数
の燃料集合体（図示せず）および制御棒（図示せず）等
から構成される炉心５が設置されている。この炉心５は
炉心支持機構６により原子炉容器１の底部に支えられて
いる。また、炉心支持機構６は炉心５への冷却材入口部
として高圧プレナム７を形成する。炉心支持機構６と原
子炉容器ｌの内周との間には隔壁８が設けられ、この上
方の上部プレナム９と下方の下部プレナム１０とを区画
している。ルーフスラブ４には中間熱交換器１１が支持
されており、中間熱交換器１１の一次系入口孔１２は上
部プレナム９内の液面下に、一次系出口孔１３は下部プ
レナムＪＯＫ開口している。また、中間熱交換器１ノの
二次冷却系１４はルーフスラブ４上方より蒸気発生器（
図示せず）へ接続されてｂる。中間熱交換器１１の隔壁
８貫通部は、ベローズ１５により、上部プレナム９と下
部プレナム１０の間の漏洩がないようにしつつ中間熱交
換器１１等の熱鷹張を逃がす構造になっている。循環ポ
ンプ１６はルーフスラブ４に支持され、その吸込口１７
は下部プレナム１０内に開口している。循環ポンプ１６
の吐出口１８は吐出管１９を介して高圧プレナム７に接
続されている。この循環ボ／プ１６には、通常運転用モ
ータ（図示せず）と補助モータ（図示せず）が接続され
、これらを選択して運転するようになっている。また、
ルーフスラブ４には、制偉棒案内管、計装ウェル等（図
示せず）を収容する炉心上部機構２ｏが支持されている
。
トリウム等の冷却材２が収容されている。原子炉容器１
は上部が開口し、この開口３を閉塞するようにルーフス
ラブ４が設けられ 、ている。原子炉容器１内には複数
の燃料集合体（図示せず）および制御棒（図示せず）等
から構成される炉心５が設置されている。この炉心５は
炉心支持機構６により原子炉容器１の底部に支えられて
いる。また、炉心支持機構６は炉心５への冷却材入口部
として高圧プレナム７を形成する。炉心支持機構６と原
子炉容器ｌの内周との間には隔壁８が設けられ、この上
方の上部プレナム９と下方の下部プレナム１０とを区画
している。ルーフスラブ４には中間熱交換器１１が支持
されており、中間熱交換器１１の一次系入口孔１２は上
部プレナム９内の液面下に、一次系出口孔１３は下部プ
レナムＪＯＫ開口している。また、中間熱交換器１ノの
二次冷却系１４はルーフスラブ４上方より蒸気発生器（
図示せず）へ接続されてｂる。中間熱交換器１１の隔壁
８貫通部は、ベローズ１５により、上部プレナム９と下
部プレナム１０の間の漏洩がないようにしつつ中間熱交
換器１１等の熱鷹張を逃がす構造になっている。循環ポ
ンプ１６はルーフスラブ４に支持され、その吸込口１７
は下部プレナム１０内に開口している。循環ポンプ１６
の吐出口１８は吐出管１９を介して高圧プレナム７に接
続されている。この循環ボ／プ１６には、通常運転用モ
ータ（図示せず）と補助モータ（図示せず）が接続され
、これらを選択して運転するようになっている。また、
ルーフスラブ４には、制偉棒案内管、計装ウェル等（図
示せず）を収容する炉心上部機構２ｏが支持されている
。
上部プレナム９の原子炉容器１の内面には環状空間２１
を形成するように炉壁冷却ライナ２２が設けられ、その
上方は上部プレナム９の上部に開放している。また、炉
壁冷却ライナ２２の上部には上部プレナム８、液面４０
近くに向ってノズル４０が設けられている。さらに炉壁
冷却ライナ２２の下部は導管４１を介して吐出管１９に
接続されている。導管４１には可変流動抵抗器４２があ
って、環状空間２１へ向かう流れが大きいとｉＫは流動
抵抗が大きく、逆にこの流れが小さいときは流動抵抗が
小さいような構造になっている。この可変流動抵抗器４
２については後述する。
を形成するように炉壁冷却ライナ２２が設けられ、その
上方は上部プレナム９の上部に開放している。また、炉
壁冷却ライナ２２の上部には上部プレナム８、液面４０
近くに向ってノズル４０が設けられている。さらに炉壁
冷却ライナ２２の下部は導管４１を介して吐出管１９に
接続されている。導管４１には可変流動抵抗器４２があ
って、環状空間２１へ向かう流れが大きいとｉＫは流動
抵抗が大きく、逆にこの流れが小さいときは流動抵抗が
小さいような構造になっている。この可変流動抵抗器４
２については後述する。
下部プレナム１０内の冷却材２は、循環ポンプ１６の吸
込口１７より循環ポンプ１６に流入して加圧され、吐出
口１８、吐出管１９を通って高圧プレナム７へ流入する
０高圧ブレナム７へ流入した冷却材の大部分は炉心５へ
流入し、ここで熱を受けて温度上昇する＠炉心５を通っ
た冷却材は上部プレナム９へ流入し、中間熱交換器１１
の一次系入口孔１２より中間熱交換器１１の一次側へ流
入する。ここで一次側から二次側へ熱が移動し、冷やさ
れた一次側冷却材は一次系出口孔１３より下部プレナム
１０へ流入する。以下同様に一次冷却材は循環する。一
方、＆−〜流入した冷却材の一部は導管 ４１、可変流動抵抗器４２を通って環状空間２１へ流入
する。環状空間２１へ流入した冷却材は、ノズル４０よ
り上部プレナム８へ流入する。中間熱交換器１１で熱を
受けた二次冷却材は、二次冷却系１４を通って蒸気発生
器へ送られ、そこで熱を放出して再び中間熱交換器１１
へ戻る。
込口１７より循環ポンプ１６に流入して加圧され、吐出
口１８、吐出管１９を通って高圧プレナム７へ流入する
０高圧ブレナム７へ流入した冷却材の大部分は炉心５へ
流入し、ここで熱を受けて温度上昇する＠炉心５を通っ
た冷却材は上部プレナム９へ流入し、中間熱交換器１１
の一次系入口孔１２より中間熱交換器１１の一次側へ流
入する。ここで一次側から二次側へ熱が移動し、冷やさ
れた一次側冷却材は一次系出口孔１３より下部プレナム
１０へ流入する。以下同様に一次冷却材は循環する。一
方、＆−〜流入した冷却材の一部は導管 ４１、可変流動抵抗器４２を通って環状空間２１へ流入
する。環状空間２１へ流入した冷却材は、ノズル４０よ
り上部プレナム８へ流入する。中間熱交換器１１で熱を
受けた二次冷却材は、二次冷却系１４を通って蒸気発生
器へ送られ、そこで熱を放出して再び中間熱交換器１１
へ戻る。
ところで、本実施例において、原子炉トリップが起こる
と、循環ポンプ１６は通常運転用モータから補助モータ
に切り換えられ、循環ポンプ１６の流量は大幅に低減す
る。このとき、導管４１を通って環状空間２ノへ流入す
る冷却材の流量も減少するが、可変流動抵抗器４２の流
動抵抗が小さくなるので、その流量低減幅は小 ゛さい
。このため、この場合も環状空間２１の流速が極端に低
下することはなく、原子炉容器１の内壁温度の過度な上
昇を防ぐことができる。
と、循環ポンプ１６は通常運転用モータから補助モータ
に切り換えられ、循環ポンプ１６の流量は大幅に低減す
る。このとき、導管４１を通って環状空間２ノへ流入す
る冷却材の流量も減少するが、可変流動抵抗器４２の流
動抵抗が小さくなるので、その流量低減幅は小 ゛さい
。このため、この場合も環状空間２１の流速が極端に低
下することはなく、原子炉容器１の内壁温度の過度な上
昇を防ぐことができる。
さらに、環状空間２ノを通った流れはノズル４Ｑを通っ
て上部プレナム９内の上層部へ流入するので上部プレナ
ム９内の温度成層化が緩和される。また、このノズル４
０から流入する低温冷却材と上部プレナム９内の高温冷
却材とが混合する位置は、ノズル４０の存在によって炉
壁冷却ライナ２２から離れた位置となるため、炉壁冷却
ライナ２２が熱疲労を受けることが防止できる。
て上部プレナム９内の上層部へ流入するので上部プレナ
ム９内の温度成層化が緩和される。また、このノズル４
０から流入する低温冷却材と上部プレナム９内の高温冷
却材とが混合する位置は、ノズル４０の存在によって炉
壁冷却ライナ２２から離れた位置となるため、炉壁冷却
ライナ２２が熱疲労を受けることが防止できる。
第２図は、上記実施例で用いられる可変流動抵抗器４２
の例を示す。すなわち、垂直方向の導管４１の途中に容
器５０が接続されており、容器５０の内部は第１の隔板
５１とその上方の第２の隔板５２によって上下方向に三
つの空間に分割されている。第１の隔板５１の上部中央
には軸を垂直にした円筒５３が、第２の隔板５２の下面
との間に間ｌ！１ｉ５４をおくようにして設けられてい
る。円筒５３内には円筒５３の内径よりもわずかに小さ
い外径の球５５が円筒５３内を移動可能に配設されて−
る。第１の隔板５１の円筒５３内には球５５の直径より
も小さい直径の第１の孔５６が穿設され、また、第１の
隔板５１の円筒５３外には第２の孔５７が穿設されてい
る。第２の隔板５２の円筒５３の上方には球５５の直径
よりも小さい直径の第３の孔５８が穿設され、また、第
２の隔板５２の円筒５３の外側には第４の孔５９が穿設
されている。第４の孔５９の流路面積は第２の孔５７の
流路面積よりも小さくなっている。
の例を示す。すなわち、垂直方向の導管４１の途中に容
器５０が接続されており、容器５０の内部は第１の隔板
５１とその上方の第２の隔板５２によって上下方向に三
つの空間に分割されている。第１の隔板５１の上部中央
には軸を垂直にした円筒５３が、第２の隔板５２の下面
との間に間ｌ！１ｉ５４をおくようにして設けられてい
る。円筒５３内には円筒５３の内径よりもわずかに小さ
い外径の球５５が円筒５３内を移動可能に配設されて−
る。第１の隔板５１の円筒５３内には球５５の直径より
も小さい直径の第１の孔５６が穿設され、また、第１の
隔板５１の円筒５３外には第２の孔５７が穿設されてい
る。第２の隔板５２の円筒５３の上方には球５５の直径
よりも小さい直径の第３の孔５８が穿設され、また、第
２の隔板５２の円筒５３の外側には第４の孔５９が穿設
されている。第４の孔５９の流路面積は第２の孔５７の
流路面積よりも小さくなっている。
循環ポンプ１６が通常運転されているときは、導管４１
の可変流動抵抗器４２の上流側の圧力が高く、導管４１
の流量は大きい０このとき、第２図の実線に示すように
、球５５は流れによって押し上げられ、第３の孔５８を
塞ぐ。したがって、導管４ノの渡れはすべて第４の孔５
９を通ることになり、第４の孔５９の流路面積は小さい
ので、流動抵抗が大きくなる。なおこのとき、第１の孔
５６は開放となるが、球５５と円筒５３の間のすきまが
小さいのでこの流量は小さい。
の可変流動抵抗器４２の上流側の圧力が高く、導管４１
の流量は大きい０このとき、第２図の実線に示すように
、球５５は流れによって押し上げられ、第３の孔５８を
塞ぐ。したがって、導管４ノの渡れはすべて第４の孔５
９を通ることになり、第４の孔５９の流路面積は小さい
ので、流動抵抗が大きくなる。なおこのとき、第１の孔
５６は開放となるが、球５５と円筒５３の間のすきまが
小さいのでこの流量は小さい。
一方、原子炉トリップ時等に、循環ポンプ１５が補助モ
ータで駆動さ゛れているときを想定すると、この場合、
導管４１の可変流動抵抗器４２の上流側圧力はあまり高
くなく、導管４１の流量は小さい。このときは、第２図
の二点鎖線で示すように、球５５は自重で下方へ移動し
、第３の孔５８は開放となる。このとき第１の孔５６が
閉塞されるが、上述のように球５５が上方にあるときも
、第１の孔５６を通る流れは多くないのでこの影響は少
ない。したがって、この場合、この可変流動抵抗器４２
の流動抵抗は小さくなる。
ータで駆動さ゛れているときを想定すると、この場合、
導管４１の可変流動抵抗器４２の上流側圧力はあまり高
くなく、導管４１の流量は小さい。このときは、第２図
の二点鎖線で示すように、球５５は自重で下方へ移動し
、第３の孔５８は開放となる。このとき第１の孔５６が
閉塞されるが、上述のように球５５が上方にあるときも
、第１の孔５６を通る流れは多くないのでこの影響は少
ない。したがって、この場合、この可変流動抵抗器４２
の流動抵抗は小さくなる。
以上述べたように、第２図に示した構造によって、導管
４１の上向き流れが大きいときには流動抵抗が大きく、
逆にこの流れが小さいときには流動抵抗が小さいような
可変流動抵抗器４２を得ることができる。
４１の上向き流れが大きいときには流動抵抗が大きく、
逆にこの流れが小さいときには流動抵抗が小さいような
可変流動抵抗器４２を得ることができる。
上記実施例では導管４１０入口部を吐出管１９の途中に
設けるとしたが、この導管４１の入口部は高圧プンナム
７に設けるとしても導管４１に流れが生じ、同様の効果
が得られることは明らかである・また、可変流動抵抗器
４２の構造は必らずしも第２図に示すものでなくとも、
流量が少ないときに流動抵抗の小さくなるものであれば
よい。
設けるとしたが、この導管４１の入口部は高圧プンナム
７に設けるとしても導管４１に流れが生じ、同様の効果
が得られることは明らかである・また、可変流動抵抗器
４２の構造は必らずしも第２図に示すものでなくとも、
流量が少ないときに流動抵抗の小さくなるものであれば
よい。
さらに、環状空間２１から上部プレナム９へ向かう流路
形状は必らずしもノズル４ｏとせず、第３図に示したよ
うに堰からあふれ出すような形状としても、循環ポンプ
１６の低流量時に環状空間２１を流れる冷却材流量が必
要量確保できるということによる効果は得られる。
形状は必らずしもノズル４ｏとせず、第３図に示したよ
うに堰からあふれ出すような形状としても、循環ポンプ
１６の低流量時に環状空間２１を流れる冷却材流量が必
要量確保できるということによる効果は得られる。
本発明によれば、原子炉トリップ時等に循環ポンプを低
流量運転した場合にも炉壁冷却用として必要な冷却材流
量を確保し、炉壁の健全性を確保することができる。し
かも通常運転時においては、炉壁冷却用として必要以上
の冷却材を流すことによる無駄を省くことができる。
流量運転した場合にも炉壁冷却用として必要な冷却材流
量を確保し、炉壁の健全性を確保することができる。し
かも通常運転時においては、炉壁冷却用として必要以上
の冷却材を流すことによる無駄を省くことができる。
第１図は本発明に係る高速増殖炉の実施例の縦断面図、
第２図は本発明で用いられる可変流動抵抗器の実施例の
縦断面図、第３図は従来技術による高速増殖炉の縦断面
図である。 １・・・原子炉容器、２・・・冷却材、３・・・開口、
４・・・ルーフスラブ、５・・・炉心、６・・・炉心支
持機構、７・・・高圧プレナム、８・・・隔壁、９・・
・上部プレナム、１０・・・下部プレナム、１１・・・
中間熱交換器、１２・・・一次系入口孔、１３・・・一
次系出口孔、１４・・・二次冷却系、１５・・・ベロー
ズ、１６・・・循環ポンプ、１７・・・吸込口、１８・
・・吐出口、１９・・・吐出管、２０・・・炉心上部機
構、２１・・・環状空間、２２・・・炉壁冷却ライナ、
４０・・・ノズル、４１・・・導管、４２・°・可変流
動抵抗器、５０・・・容器、５ノ・・・第１の隔板、５
２・・・第２の隔板、５３・・・円筒、５５・・・球。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１名） 第２図 第３図
第２図は本発明で用いられる可変流動抵抗器の実施例の
縦断面図、第３図は従来技術による高速増殖炉の縦断面
図である。 １・・・原子炉容器、２・・・冷却材、３・・・開口、
４・・・ルーフスラブ、５・・・炉心、６・・・炉心支
持機構、７・・・高圧プレナム、８・・・隔壁、９・・
・上部プレナム、１０・・・下部プレナム、１１・・・
中間熱交換器、１２・・・一次系入口孔、１３・・・一
次系出口孔、１４・・・二次冷却系、１５・・・ベロー
ズ、１６・・・循環ポンプ、１７・・・吸込口、１８・
・・吐出口、１９・・・吐出管、２０・・・炉心上部機
構、２１・・・環状空間、２２・・・炉壁冷却ライナ、
４０・・・ノズル、４１・・・導管、４２・°・可変流
動抵抗器、５０・・・容器、５ノ・・・第１の隔板、５
２・・・第２の隔板、５３・・・円筒、５５・・・球。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１名） 第２図 第３図
Claims (3)
- （１）冷却材を収容し上部に開口を有する原子炉容器と
、上記開口を閉塞するように設けられたルーフスラブと
、上記原子炉容器内に設けられた炉心と、この炉心を支
え炉心へ流入する冷却材の入口部に高圧プレナムを形成
する炉心支持機構と、上記原子炉容器内に設けられ上部
と下部にそれぞれ一次系入口孔と一次系出口孔を有する
中間熱交換器と、上記一次系入口孔と一次系出口孔の間
で上記原子炉容器内の空間を上方の上部プレナムと下方
の下部プレナムに分割する隔壁と、上記下部プレナム内
に吸込口を有する循環ポンプと、この循環ポンプの吐出
口と上記高圧プレナムとを連絡する吐出管と、上記原子
炉容器の内面に沿う環状空間を形成して配設され、上記
上部プレナムとの間に開口を有する炉壁冷却ライナと、
上記吐出管または上記高圧プレナムと上記炉壁冷却ライ
ナ下部とを連絡する導管とを具備する高速増殖炉におい
て、上記導管の途中には、上記冷却ライナへ向かう流れ
が少ないときに流動抵抗が小さくなるような可変流動抵
抗器が配設されたことを特徴とする高速増殖炉。 - （２）冷却材を収容し上部に開口を有する原子炉容器と
、上記開口を閉塞するように設けられたルーフスラブと
、上記原子炉容器内に設けられた炉心と、この炉心を支
え炉心へ流入する冷却材の入口部に高圧プレナムを形成
する炉心支持機構と、上記原子炉容器内に設けられ上部
と下部にそれぞれ一次系入口孔と一次系出口孔を有する
中間熱交換器と、上記一次系入口孔と一次系出口孔の間
で上記原子炉容器内の空間を上方の上部プレナムと下方
の下部プレナムに分割する隔壁と、上記下部プレナム内
に吸込口を有する循環ポンプと、この循環ポンプの吐出
口と上記高圧プレナムとを連絡する吐出管と、上記原子
炉容器の内面に沿って間隙をおいて配設され上記上部プ
レナムとの間に開口を有する炉壁冷却ライナと、上記吐
出管または上記高圧プレナムと上記炉壁冷却ライナ下部
とを連絡する導管とを具備する高速増殖炉において、上
記上部プレナムと炉壁冷却ライナとの間の開口の少なく
とも一部は炉壁冷却ライナから上部プレナム内へ向かう
ノズルであることを特徴とする高速増殖炉。 - （３）上記導管の途中には、上記冷却ライナへ向かう流
れが少ないときに流動抵抗が小さくなるような可変流動
抵抗器が配設されたことを特徴とする特許請求の範囲第
２項記載の高速増殖炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59268408A JPS61147190A (ja) | 1984-12-21 | 1984-12-21 | 高速増殖炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59268408A JPS61147190A (ja) | 1984-12-21 | 1984-12-21 | 高速増殖炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61147190A true JPS61147190A (ja) | 1986-07-04 |
Family
ID=17458061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59268408A Pending JPS61147190A (ja) | 1984-12-21 | 1984-12-21 | 高速増殖炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61147190A (ja) |
-
1984
- 1984-12-21 JP JP59268408A patent/JPS61147190A/ja active Pending
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