JPS61190547A - 制振及び遮音用の高分子材料シート状成形体の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の１ 本発明は、制振および遮音用材料の製造法に関する。

素米２羞」 一般に、樹脂質または高分子材料で結合された鉱物充填
材より成る被覆は、金属板構造体に、とくに構造体の共
蛋性により増大する騒音を低減させるために使用される
。一般に、これら被覆は、制振材料と呼称され、かつ所
望の面に塗料として施こされるか、またはシートとして
接着剤により施こされる。またこのような被覆は、ある
程度の遮音が得られることも知られている。

とくに、これら材料の遮音効率は、樹脂質または高分子
結合剤の熱弾性または粘性特性と関連するが、また鉱物
質充填材の選択が重要である。

酢酸ビニルのポリマーおよび関連するコポリマーは、異
常に大きい内部減衰特性を有することが公知であり、か
つ従ってこのような材料の配合に有利であることが公知
である。

これら材料が遮音性を得る際に有効である温度範囲は軟
度と関連する。酢酸ビニルポリマーおよびコポリマーを
含有する材料の軟度は、ニトロセルロースで使用される
ような可塑剤を使用することにより容易に調節される。

このような可塑剤の１例が低分子量の７タル酸エステル
系可塑剤である、それというのもこれらは一般に酢酸ビ
ニルポリマーおよびコポリマーと相客することが知られ
ているからである。

酢酸ビニルポリマーおよびコポリマーは極性溶剤に容易
に溶解するので、一般゛に、このようなポリマーおよび
コーリマーよシ成る制振材料は、直接塗布用の塗料とし
て、またはシート材料を流延するための溶液として製造
される。若干の酢酸ビニルポリマーおよびコポリマーは
、塗料およびキャストシートの形の制振材料の製造にも
使用されることのできるエマルジョントして水中に分散
可能である。

発明が解決しようとする問題点 しかしながらこれまで、制振材料のシートまたは他の成
形体を、鉱物質の充填された酢酸ビニルポリマーからこ
れらポリマーを熱可塑化加工、例えば圧延加工すること
により製造することは実施されていなかった。このこと
は、これらポリマーの溶融特性が大きい充填剤負荷量と
一緒になって、この方法による厚手のシートまたは他の
成形体の製造に有利であるとは考えられなかったからで
ある。

問題点を解決する之めの手段 本発明によれば、酢酸ビニル高分子材料と充填材および
可塑剤とを混合し、かつその後にこの混合物に熱可塑化
加工を施こし成形体を製造することよυ成る制振および
遮音用ポリマー材料成形体の製造法が得られる。

さらに本発明は、前記方法において、 （ａ）　　以下の成分：前記酢酸ビニル高分子材料とし
てのポリ酢酸ビニル２４重量％；前記可塑剤としてのブ
チルベンジルフタレート６重量％；滑剤１重量％；前記
充填材の１部分としてのスレート粉末５３重童チ；およ
び前記充填剤の残分としての雲母１６″ＩＬ量チを十分
に分散されるまでブレンドし； 切　このブレンドせる混合物をミキサに移送しかつこれ
を１７０℃〜１８０℃の温度に加熱し：かつ （Ｃ）　　この加熱された混合物ｆｔ６０℃〜１２０℃
のローラ温度で圧延加工することより成る方法に関する
。

圧延加工されることのできる混合物をブレンドしかつそ
の後にシートのような成形体を熱可塑化加工により製造
することにより、得られた成形体は、塗装または流延法
により製造された類似の製品と比べ着るしく大きい遮音
性能を有すると判明した。このことは、熱可塑化加工が
、成形体中の混合物成分の大きい分散度を生じるという
事実によると思われる。さらに熱可塑化加工は、溶剤（
その存在を、汚染防止規則に適合させる必要がある）ま
たは、その除去に高価な費用のかかる多量のエネルギを
必要とする水を使用する必要がないという利点を有する
。変性されたポリ酢酸ビニルは無毒性である。

熱可塑化加工は、圧延加工、押出加工または圧縮成形で
あることができるが、シート状の成形体を製造するのに
有利なのが圧延加工である。

成形体は、６００μｍ程度の薄い裏なしシートとして直
接に圧延加工されることができると判明した。

このようなシート材料は、裏付きの材料と比べ、取扱い
性および、例えば積層、切断、感圧性接着剤の塗布によ
る変換の容易さの点で多数の利点を有する。

一般に分子量に６０〜Ｋ８０を有する酢酸ビニルポリマ
ーは、酢酸ビニルのホモポリマー、または酢酸ビニルと
、例えばマレイン酸エステルまたはクロトン酸エステル
とのコポリマーであることができる。このポリマーは、
特定の所望の制振特性により選択される。

増量樹脂は、１：５にまでの重量比で酢酸ビニルポリマ
ーと混合されることができる。この樹脂は、他のビニル
樹脂、酸化ビチューメンまたはピッチ、もしくはこれら
とエチレンポリマーとの混合物であればよい。

有利に可塑剤は、ニトロセルロースの製造に常用される
もの、すなわち高溶媒和性の可塑剤、例えばジブチルフ
タレートまたはブチルベンジルフタレートのようなフタ
ル酸エステルである。

可塑剤の使用量は、製造されるべき制振材料の種類お□
よび、制振材料が作動する必要のある温度範囲に依存す
る。一般にこの量は、全組成の４〜９重ｔチである。

有利に、充填材はクレーおよび雲母鉱の混合物より成り
、充填材含有率が全組成の５０〜８０重量％である。

組成物中に、滑性化、安定化および／または着色を目的
とする添加剤を含有させるのが有利であると判明した。

混合物のこれら成分は、成形体に一定の所望の割損性能
が得られ、かつ圧延加工操作のための一定の加工特性が
、この熱可塑化加工が使用された場合に得られるように
選択および配合される。

以下に詳述する割損性能は、英国工業規格（８ｒｉｔｉ
ｓｈ　５ｔａｎｄａｒｄ　）　ＡＵ　１２５　：　１９
６６に記載された方法を使用し評価されることができる
。室温における騒音減衰率が、ＩＫｇ／ｒｌ−１２の重
量を有する材料でｓｄｂル〜２ｏｄｂルであると期待さ
れてよい。

圧延加工の場合の加工性は、熱力学的（ｔｈｅｒｍとｍ
ｅｃｈａｎｉｃａｌ　）分析および押込み試験により評
価される。後者が英国工業規格３２６０号に記載されて
いる。有利な組成物は、ガラス転移点１０℃以下を有し
かつ２００℃にまで徐々に軟化する。押込み硬度値はＱ
、　５　ｒｒｍ　〜ｌ、　Ｑ　ｒｒｍ　（０，０２イン
％〜０．０４インチ）（２５℃〕の範囲内にある。

熱可塑化加工が圧延加工の代りに押出加工である場合、
管状断面の成形体が押出され、かつその後に切断および
拡開されて例えばフラットシートに製造されることがで
きる。このことは、比較的簡単な金型構造を必要とする
にすぎない。

１１立 以下に、本発明を図面実施例につき詳説する。

例１ 以下の成分を一緒に混合する（単位：重Ａ％）：ポ＋）
６酸ビニル（ＰＶＡ）（分子１１に７０）２４’Ｉ＝ブ
チルベンジルフタレート（可塑剤）　　６チ滑剤　　　
　　　　　　　　　　　　　　１チスレート末（鉱物質
充填剤）　　　　　５３％雲母（鉱物質充填剤）　　　
　　　　　１６チ選択されたこれら成分を十分く分散す
るまで・ブレンドする。その後に、このブレンドされた
材料を、高強力または連続ミキサへ移し、そこで１フＯ
℃〜１９０℃の範囲内の温度に加熱する。

その後に、この加熱された素材を、２０−ルモードで作
動するカレンダ、またはカレンダ列に供給する。有利に
、カレンダのロール温度を、加熱素材の温度を下廻る温
度に設定する。代表的温度は、６０℃〜１２０℃、有利
に６０℃〜８０℃の範囲内にある。

カレンダロール間のギャップを、ＩＫｇ／ｒｒ１２０重
量を得るために必要なシート厚さに相応に設定する。

カレンダから搬出されるシート’を冷却し、かつ後続加
工のための巻きに巻取るかまたは所望寸法のパネルに切
断する。シート材料の巻きは、直接に使用するか、また
は所望の場合には感圧接着性の巻きまたはシートに変換
することができる。

この実施例による１つの実験において、ブレンドした材
料を、連続ミキサ中で１８０℃に加熱シ、かつ２本ロー
ルカレンダに供給するとともに、ロール温度を８０℃お
よび６０℃に設定した。カレンダ速度は１ｏｍ／分であ
った。出来上ったシートを切断しかつパネルに切断した
。

これらパネルを、英国工業規格ＡＵ：１２５：１９６６
により試験した。これらは、１６℃で騒音減衰率１６デ
シベル／秒が得られた。流延法により製造した比較材料
の減衰率は、同じ温度で１１デシベル／秒である。

例２ シートを、例１の方法を使用し、重量１．２５Ｋｇ／ｍ
２および厚さＱ、　５　ｍｍに圧延加工し、かつ自動車
に使用するための制振シート材料としての適性につき試
験した。以下に、この材料の特性、および適用した試験
法を、添付の第１図〜第７図につき詳述する。

図面において：第１図は、未変性ＰＶＡおよび例２の材
料の弾性率および動的損失率の温度による変動を示す図
表であり；第２図は、標準パー試験による減衰率を温度
と対比して示す図表であり；第３図は、ガイガープレー
ト試験（Ｇｅｉｇｅｒ　ｐｌａｔｅ　ｔｅｓｔ　）によ
る減衰率を温度と対比して示す図表であり：第４図は、
複素弾性率試験による複合動的損失率を温度と対比して
示す図表であり；第５図は、複合動的損失率を、例２の
材料の厚さとこれが結合された鋼板の厚さとの比と対比
して示す図表であシ；第６図は、複合動的損失率を振動
の周波数（Ｈｚ）と対比して示す図表であシ；および第
７図は、シート材料の種々の固定法につき減衰率を温度
と対比して示す図表であり、固定用接着剤の効果を表わ
す。

制振材料が振動するパネルの面に付着し、これら制振材
料の、その機能に重要な物理的特性が強調されると推測
される。基本的条件は、最大量の振動エネルギがパネル
から除去され、かつその後にその抽出されたエネルギが
できるだけ多量に殆んど無害な形、例えば熱に変換され
ることである。

パネルが単運動する簡単な場合、制振材料の静力学的変
形を惹起すると思われる。適用された応力（σ］対得ら
れた歪み（ε）の比が材料の弾性率（Ｅ）を＃定するか
、またはσ ＝Ｅε である。

従って、歪みを形成するのく必要である応力を極大化す
るため、かつ従って利用されるパネルエネルギを極太化
するため、制振材料は大きい弾性率を有する必要がある
。

振動的運動の形の動的負荷が材料に適用された場合、内
部摩擦（粘性損失ンが、存在する応力に抵抗する。この
ことを考慮し、弾性率は複素方程式で表わされる必要が
ある。すなわちＥ＊＝Ｅ’＋ｊＥ・ 但し、Ｅ＊−複素弾性率 Ｅ’　＝弾性率 Ｅ′＝損失弾性率 ｊ＝ｒ石 容易に測定されることのできる特性である材料の動的損
失率ηが比Ｅ″／　Ｅ’と定義され、かつ従って前記方
程式を書直すことができる：銃＝　Ｅ’（１＋ｊηン ところで、制振材料にとって重要なのは、大きい弾性率
を有することだけでなく、またその損失弾性率または動
的損失率が、内部摩擦によるエネルギ変換を極大化する
ため大でなければならないことである。この種の材料が
粘弾性と呼称される。

一定の条件下で、ＰＶＡが所望の粘弾性を示しかつ無毒
である。

大ていのプラスチックと同じ（、ＰＶＡは、その温度が
上昇した際に相変動を受ける。低温において、このもの
は硬質でありかつガラスのように脆性である。このもの
は、一定の温度、すなわち凝固点を上廻ると徐々（軟化
するが、１転移相′として公知の温度範囲を経ても依然
として固体材料の特性を維持する。温度がさらに上昇す
ると、このものは著る１く弱化し・か”り、最稜に自由
流動を開始しかつ用語の実際の意味で液化するまでビム
挙動を示す。

転移相において、この材料は靭性を維持しかつ粘弾性を
示す。これが変形されかつ従って応力を受けた場合（弾
性率が応力の大きさを決める）、分子の再配列過程が応
力を低減させるとともに、歪みが不変に残存する。この
ことが、大部分の分子エネルギを熱へ変換させる。（動
的損失率が、材料のエネルギ変換能力の尺度である）。

第１図は、非変性ＰＶＡの弾性率および動的損失率の変
動を、主作用パラメータ、すなわち温度の関数として示
す。１転移相“が弾性率の急激な低下（緩慢な軟化の像
侯）により表わされ、かつ動的損失率の増大が最大値を
通過する。

制振材料としての最大の効果は、弾性率および動的損失
率が２つとも大である温度、すなわち５０℃〜６０℃に
ある。単独のＰＶＡは、有効温度範囲が極めて狭いだけ
でなく、最終用途で曝される標準的室温を包含しないの
で、殆んど実用性がない。

幸いにして、有効範囲の位置および大きさが、可塑剤お
よび充填剤を選択的に使用することにより大巾に改善ａ
恥ことかできる。またこれは、この相を拡張し、すなわ
ち弾性ぶの傾斜をさらに緩慢となしかつ動的損失率最高
点を拡巾するという効果を有する。後者の効果は、充填
材を添加することにより強化されることができる。

しかしながら、動的損失率の最高値は、ピークの巾が増
太せる際に低減し、従って最高減衰率および有効温度範
囲中間に妥協が存在する。

例１および２の配合は、最高減衰率が標準的室温で得ら
れるように適合されている。第１図は、この材料の弾性
率および動的損失率の温度による変動を表わす。ＰＶＡ
に対する添加物の効果が、基材ポリマーの曲線と比較す
ることにより明白に認められることができる。０〜３０
℃の範囲における弾゛性率および動的損失率の大きい値
が、標準的生成物の、室内条件用の制振材料としての適
合性を示す。他の温度範囲が、配合を相応に開発するこ
とにより備えられることができる。

制振材料の基本的要求性能がその性能の尺度であり、従
って判定が、その現場における効果から行なわれること
ができる。装着性能を考慮する際に重要なのは、制振材
料の有効性が生成物自体の特性により決定されるだけで
なく、またこれが取付けられるパネルにも依存するとい
うことを理解することである。制振材料の有効性はパネ
ルの固有減衰により左右されることがあり、その場合特
定の材料は、すでに若干の減衰率を有するパネルよりも
、極めてわずかな減衰性のパネルを制振する際に大きい
効果を有する。また性能は、作動条件下のパネルの振動
のモードまたはモード形状にも依存する。制振材料は、
そのエネルギ吸収作用が曲げ応力と関連するので、パネ
ルのモード形状が顕著になるに従ってさらに有効になる
。（モード形状は、パネル形状および境界条件により表
わされる）。

この点に引続いて、もしパネルが制振材料で部分的に被
覆されるにすぎないならば、その性能がパネルのモード
形状に対するその位置により左右されることができ、す
なわち良好な結果は、もしこれがノード点付近に配置さ
れるよりも、最大臼げの全面にわたシ被覆した場合に得
られる。

従って、この制振材料の弾性率および動的損失率が適当
な周波数および温度範囲につき公知であるにせよ、この
ことが、ノゼネルに取付けられた際のその性能の尺度と
見做されることはできない。極めて簡単な場合、装着性
能を理論的に決定することが可能である。このような計
算が、非硬質材料の動的損失率および弾性率の実験室に
おける測定のベースを形成する。例２がこの種の１例で
あるこれら材料を、簡単な形状のスチールパーに取付け
て試験した。しかしながら、代表的な自動車々体パネル
の構造および境界条件は簡単とは程遠く、従って合せら
れたパネルおよび制振材料の性能の唯一の正確な測定は
、複合レスポンスの直接的測定による。

標準的な性能規格を制定しかつ種々の材料の相対的有効
性を試験するため、容易に再現可能な実験室試験が得ら
れる必要がある。

現存する多数のこのような試験は、それぞれ特定の局面
を強調するものであって、例えば、試験の速度、特定稽
別の材料の適合性、周波数／厚さ／温度による性能変動
の測定能力を有する。サンプル形態および試験法は、そ
れぞれ２つのカテゴリーに分けられることができる。

サンプル形態： ａ）ノード点で支持し特定の共振周波数で振動させるた
め金属板に取付けられたサンプル。

ｂ）共振周波数（複数）の範囲にわたシ行なわれるべき
測定を可能にするため、１端／両端で挾持された、単な
るパーの形の、または金属パーに取付けられたサンプル
。

試験法： ａ）減衰率測定法：共振周波数の外的励起力を除去し、
かつ振巾の減衰を単位ｄＢ／秒で測定する。

ｂ）周波数レスポンス測定法二可変周波数の正弦力をサ
ンプルに加え、かつ振動の振巾全周波数の関数としてプ
ロットする。特定の普通周波数に対する動的損失率が共
振ピークの位置および巾から得られる。

減衰率および動的損失率が下式のような関係を有する： η＝Ｄ／ｓ、７／７ｆ 但し、Ｄ＝減衰率（ｄＢ／秒） ｆ＝共振周波数（Ｈ２） 以下に、３つの標準的試験を略述する。

ノ々−試験（ＢＳＡＵ１２５）−この試験は、制振材料
が取付けられ、ノード点で支持された０、２５インチ（
６，４ｍｍ）厚スチールパーの、その基本周波数１００
　Ｈｚにおける減衰率の測足金包含する。第２図は、例
２の材料（感圧接着性）が設けられたパーの減衰率対温
度の図表である。この曲線は、１８℃付近に存在する、
最高減衰率１６ｄＢ／秒の広巾ピークを有する。

ガイガープレート試験（Ｇｅｉｇｅｒ　Ｐｌａｔｅ　Ｔ
ｅ５ｔ）−この装置は、制振シートの取付けられるパネ
ルが２０インチ（５０，ｓ　ｃｍ）角のプレートである
とともに、共振周波数が約１６０　Ｈ２であることを除
き、パー試験に極めて類似する。試験結果を第３図に示
す。減衰率の絶対値は、プレート構造が異なるので第２
図と異なるが、但し温度に対する性能曲線の形が極めて
類似する。

複素弾性率試験−この試験は、その上端が挾持された試
験片で測定する周波数レスポンス法を適用する。この試
験は、減衰率測定が周波数並びに温度の範囲にわたり行
なわれることを可能にするので、前記せる他の試験より
もさらに用途が広い。またこの試験は、さらに代表的な
自動車々体パネルと見做しうる薄い基板を使用する。一
般に代表的な例２のデータを得るため、１平均′パ一寸
法は、２８０　ｒｒｍＸ　１０　ｍｍｘ　１ｍｍ金選択
した。またこの寸法は、入手しえた唯一の標準試験法、
すなわちＡＳＴＭ　Ｅ７５６−８０に記載された仕様の
範囲内に分類される。この方法により、例２による感圧
接着性材料の試験を、軟鋼より成るパーを使用し実施し
た。

第４図は、複合動的損失率対温度の図表である。等価減
衰率が縦軸に記入されている。再び、広巾ピークが認め
られる。もっばらこのことは、複素弾性率試験において
、制振シート厚さが、ベースノ々−の厚さと比べさらに
大であることＫよる。

厚さ比の重要性は、ノ々−の古典的解析から出発し、適
当に仮定しかつ極めて小さい項を無視した下式中で認め
られることができる。

但し、η０＝複合動的損失率（制振材料＋パー）η１＝
制撮材料の動的損失率 Ｍ＝弾性率比−Ｅ、／Ｅ Ｅ１＝制振材料の弾性率 Ｅ　＝ノ々−の弾性率 Ｔ　＝厚さ比＝８１／）（ Ｈ１＝制振材料厚さ　　　゛ Ｈ＝ｌ々−厚さ 複合動的損失率および制振シート／パー厚さ地間の関係
は、種々の厚さの例２材料を試験することにより実験的
に決足された。その結果を第５図に示す。また式（１）
により表わされたものをプロットし、かつ予期されたよ
うに緊密な一致が得られた。

振動周波数の複合動的損失率に対する効果を、パーの種
々の共振周波数における測定を実施することにより調べ
た。この測定を４つの温度で実施し、かつその結果を第
６図の図表に示した。

標準的な作動条件にわたり、例２の材料の性能が周波数
に全く依存しないことが明白である。

パネルに直接に固定された際に最高の効果を得るため、
制振材料がパネル面と同じ曲げ変形を受ける必要がある
。従って、固定法が複合制限性能を左右する、それとい
うのも接着層中で行なわれる全ての変形が制振シート中
に形成される歪みを低減させるからである。

例２の材料とともに使用される固定用接着剤の種類によ
る効果を、標準ノ々−装置を使用し試験した。第７図に
、３種類の接着剤系を使用した減衰率を温度の関数とし
て示す。予期されたように、最高の結果が構造形の接着
剤（エポキシ樹脂）で得られるとともに、半固体の触圧
形接着剤および標準的な感圧性接着剤は類似の結果が得
られる。

従って、この材料から最高の性能を得るという見地から
は、接着剤固定系ができるだけ硬質である必要がある。

しかしながら、自動車用途の実際の固定法を考慮した場
合、感圧性接着剤が最も高く評価される。例２の実施例
の場合、その固有性能が極めて高いので、大きい減衰率
がその感圧性接着状態でさえ得られる。

例２の材料は、大ていの自動車々体パネル、例えば、ド
アー、ルーフ、ウィング、ボンネット（７−ド〕および
ブーツ（トランク）リッド等に使用される金属の規格内
の共振振動を有効に減衰し去る。フロアパンのような厚
いノセネル上、または振動レベルが殊に犬である範囲内
で、わずかに厚いシートが必要とされることがある（厚
さ１　ｍｍ、重量２．０Ｋｇ／ｍ２）。

パネルの完全な被覆は不必要である。一般に、非変形範
囲の中心付近に配置された小形パッドが十分に有効であ
る。

その軽量性により、自動車工業で最大の可能性の得られ
るシート材料の形が、感圧性接着剤固定系と一緒になっ
ている。このことが、別個の、一般に溶剤をベースとす
る接着剤の必要をなくする。このものは、部材を、垂直
面または水平面の裏面に容易に取付けることを可能にし
、かつなんらの後硬化なしに永久的結合を生じる。

車体パネルが最終組立てラインにおけるよＣもさらに手
入れし易い場合、もし必要ならば、高温形の感圧性接着
剤を使用し、部材をはじめの塗料焼付は前に取付けるこ
ともできる。

ＰＶＡは熱可塑性材料であり、従ってシートは、水平面
に配置された場合、熱時に裏面の外形に順応する傾向が
ある。例２の材料およびホットメルト接着剤を使用する
試験において、製造されたサンプルが、深絞りパネルに
１９０℃で５分の加熱条件で順応した。

【図面の簡単な説明】

図面はいずれも本発明による材料の諸特性を示すもので
、第１図は弾性率および動的損失率を非変性ＰＶＡのそ
れと対比し温度との関連において示す図表、第２図は標
準パー試験による減衰率を温度との関連において示す図
表、第３図はガイガープレート試験による減衰率を温度
との関連において示す図表、第４図は複素弾性率試験に
よる複合動的損失率を温度との関連において示す図表、
第５図は複合動的損失率を材料厚さ／鋼板厚さの比との
関連において示す図表、第６図は種々の温度における複
合動的損失率を振動周波数との関連において示す図表、
および第７図は減衰率を種々の７−ト固定法につき温度
との関連において示す図表である。 図面の７ｊＩＳ（内゛６に変更なし） 温度（Ｃ） Ｆｔｃ、２゜ Ｆｔａ、Ｊ。 温度（Ｃ） ＲＧ、４゜ 厚さ比（例２の材料÷スチール・ξネル）Ｆｔａ、５゜ 周波数（Ｈｚ） 温度（℃） ／４７Ｇ、７ 手続補正書（方式） ％式％ ２、発明の名称 制振および遮音用の高分子材料成形体の製造法３・補正
をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　ウオー比υ・ストレイズ・ビーエルシー４、代
理人 ６、補正の対象

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、酢酸ビニル高分子材料と充填材および可塑剤とを混
   合し、かつその後にこの混合物に熱可塑化加工を施こし
   成形体を製造することより成る制振および遮音用の高分
   子材料成形体の製造法。 ２、熱可塑化加工が圧延加工であり、従つて成形体がシ
   ート状である、特許請求の範囲第１項記載の制振および
   遮音用の高分子材料成形体の製造法。 ３、酢酸ビニル高分子材料が分子量Ｋ６０〜Ｋ８０を有
   する、特許請求の範囲第１項または第２項のいずれかに
   記載の制振および遮音用の高分子材料成形体の製造法。 ４、さらに、増量樹脂と酢酸ビニル高分子材料とを１：
   ５にまでの重量比で混合する工程より成る、特許請求の
   範囲第１項から第３項までのいずれか１項に記載の制振
   および遮音用の高分子材料成形体の製造法。 ５、可塑剤が、総組成物重量の４％〜９％を構成する高
   溶媒和性の可塑剤である、特許請求の範囲第１項から第
   ４項までのいずれか１項に記載の制振および遮音用の高
   分子材料成形体の製造法。 ６、充填剤がクレーおよび雲母鉱の混合物であり、かつ
   充填剤含有率が総組成物重量の５０％〜８０％であるこ
   とを特徴とする、特許請求の範囲第１項から第５項まで
   のいずれか１項に記載の制振および遮音用の高分子材料
   成形体の製造法。 ７、酢酸ビニル高分子材料と充填材および可塑剤とを混
   合し、かつその後にこの混合物に熱可塑化加工を施こし
   成形体を製造することより成る方法において、混合工程
   が： （ａ）以下の成分：前記酢酸ビニル高分子材料としての
   ポリ酢酸ビニル２４重量％；前記 可塑剤としてのブチルベンジルフタレート ６重量％；滑剤１重量％；前記充填材の１ 部分としてのスレート粉末５３重量％；お よび前記充填剤の残分としての雲母１６重 量％を十分に分散されるまでブレンドし； （ｂ）このブレンドせる混合物をミキサに移送しかつこ
   れを１７０℃〜１８０℃の温度に 加熱し；かつ （Ｃ）この加熱された混合物を６０℃〜１２０℃のロー
   ラ温度で圧延加工することより成る 制振および遮音用の高分子材料成形体の製 造法。