JPS61191274A - 衝撃高電圧発生装置 - Google Patents
衝撃高電圧発生装置Info
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- JPS61191274A JPS61191274A JP844685A JP844685A JPS61191274A JP S61191274 A JPS61191274 A JP S61191274A JP 844685 A JP844685 A JP 844685A JP 844685 A JP844685 A JP 844685A JP S61191274 A JPS61191274 A JP S61191274A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
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- H02M7/12—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
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- H02M7/162—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only in a bridge configuration
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- Electrostatic Separation (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は安価かつ高電力効率で衝撃高電圧の波高値及び
発生頻度を容易に変化させることができる衝撃高電圧発
生装置に関する。
発生頻度を容易に変化させることができる衝撃高電圧発
生装置に関する。
従来、衝撃高電圧発生装置は第６図に示す様に直流高圧
電源１の出力電圧Ｖが導線２，３及び限流抵抗４を介し
て容量性エネルギー蓄積要素（高圧コンデンサ、高圧同
軸ケーブルにど）５０両端に印加され、とれを充電し、
との充電電荷が高速スイ、チンダ装置６によ如放電抵抗
７Ｉ／ｃ導線８，９を通して放電し、出力端子１０゜１
１から負荷ｘｚＫ＠！に高電圧が印加される。
電源１の出力電圧Ｖが導線２，３及び限流抵抗４を介し
て容量性エネルギー蓄積要素（高圧コンデンサ、高圧同
軸ケーブルにど）５０両端に印加され、とれを充電し、
との充電電荷が高速スイ、チンダ装置６によ如放電抵抗
７Ｉ／ｃ導線８，９を通して放電し、出力端子１０゜１
１から負荷ｘｚＫ＠！に高電圧が印加される。
こζで高速スイッチング装置６は衝撃高電圧発生用とし
ては主として火花ギヤ、ゾが用いられ、その電極１３．
１４が適当な間隔をへだてて、適当外種類、圧力の絶縁
ガス中に封入されている。なお、高速スイッチング装置
６としては水素サイラトロンや高速サイリスタなどを用
いることもある。
ては主として火花ギヤ、ゾが用いられ、その電極１３．
１４が適当な間隔をへだてて、適当外種類、圧力の絶縁
ガス中に封入されている。なお、高速スイッチング装置
６としては水素サイラトロンや高速サイリスタなどを用
いることもある。
いま、高速スイッチング装置６が上記火花ギャップであ
る場合、その火花電圧ｖａが直流電源１の出力電圧ｖＴ
ｒよシも低い値となる様に高速スイッチング装置６の間
隔距離が調整されている。また、容量性エネルギー蓄積
要素５の充電過程においてその両端電圧ｖ０がＶ、に達
すると、電ｒｉ１３．１４間に火花が発生して両者が瞬
時に短絡され容量性エネルギー蓄積要素５に蓄積された
電荷が導線８．９、火花ギャップ１５及び放電抵抗７を
通じて放電され、出力端子１０゜１１に急峻な立上シの
衝撃高電圧が発生する。
る場合、その火花電圧ｖａが直流電源１の出力電圧ｖＴ
ｒよシも低い値となる様に高速スイッチング装置６の間
隔距離が調整されている。また、容量性エネルギー蓄積
要素５の充電過程においてその両端電圧ｖ０がＶ、に達
すると、電ｒｉ１３．１４間に火花が発生して両者が瞬
時に短絡され容量性エネルギー蓄積要素５に蓄積された
電荷が導線８．９、火花ギャップ１５及び放電抵抗７を
通じて放電され、出力端子１０゜１１に急峻な立上シの
衝撃高電圧が発生する。
上述の火花ギャップは自爆型と称するが、この代シにＶ
、）Ｖ、となる様にしておｈて電極１３゜１４間に火花
トリがｍｍの／譬ルス電圧をｖｏに重ねて印加したシ、
電極１３，１４間にトリが一用第３電極を設けてこれに
トリがｍｍパルス電圧を印加することにより火花ギャッ
プを始動せしめる外部制御型火花ギャップも使用されて
いる。
、）Ｖ、となる様にしておｈて電極１３゜１４間に火花
トリがｍｍの／譬ルス電圧をｖｏに重ねて印加したシ、
電極１３，１４間にトリが一用第３電極を設けてこれに
トリがｍｍパルス電圧を印加することにより火花ギャッ
プを始動せしめる外部制御型火花ギャップも使用されて
いる。
ところで従来公知の第６図に示した衝撃高電圧発生装置
は自爆型、外部制御型を問わず、以下に述べる様な大き
な欠点を有している。
は自爆型、外部制御型を問わず、以下に述べる様な大き
な欠点を有している。
（１）容量性エネルギー蓄積要素（以下コンデンサ）５
の充電ＫＭっては、直流電圧電源１の出力電圧ｖＴｒが
限流抵抗４とコンデンサ５の直列回路に印加されるため
、その充電過程において限流抵抗４には５の静電容−１
ｉＣに供給されるエネルギー−Ｌｃｖｃ’と等しいエネ
ルギーがジュール損として消費され、著しい電力損失を
生じる。
の充電ＫＭっては、直流電圧電源１の出力電圧ｖＴｒが
限流抵抗４とコンデンサ５の直列回路に印加されるため
、その充電過程において限流抵抗４には５の静電容−１
ｉＣに供給されるエネルギー−Ｌｃｖｃ’と等しいエネ
ルギーがジュール損として消費され、著しい電力損失を
生じる。
（２）限流抵抗４は、高速スイッチング装置６が導通し
ているときに直流電源１から流れる電流を抑制する目的
のため大きい抵抗値（０，５〜ＩＯＭΩ）としている。
ているときに直流電源１から流れる電流を抑制する目的
のため大きい抵抗値（０，５〜ＩＯＭΩ）としている。
これは高速スイッチング装置６の導通時、直流電源１か
らの電流が抑制されなげれは高速スイッチング装置６で
の火花が自続放 □電であるアーク放電に移行し
、連続的にＩ＝ ＶＴ ｙ／（Ｒａ ＋Ｒｍ）なる電流
が流れてしまうからである。（ここで、ｖＴｒ：直流電
源Ｉの出力電圧、Ｒｃ：限流抵抗４の抵抗値、Ｒｍ：放
電抵抗値である）ところで、限流抵抗４の抵抗値Ｒ０は
コンデンサ５の充電時定数（τ−Ｒ１，・Ｃ）に大きく
影響するため、抵抗値Ｒｃを極端に大きくすると充電時
定数が大きくなυ、頻繁な衝撃高電圧の発生が不可能と
なり、発生頻度は制限を受けることになる。一方、抵抗
値Ｒｃを小さくすると、上述の連続電流が大きくなるた
め、あまシ小さくはできない。いずれにしろ、限流抵抗
４は０．５〜ｌ０Ｍ０の大きい抵抗値が必要になシ、か
つ（１）で述べた理由により大きな容量、冷却設備が要
求される。
らの電流が抑制されなげれは高速スイッチング装置６で
の火花が自続放 □電であるアーク放電に移行し
、連続的にＩ＝ ＶＴ ｙ／（Ｒａ ＋Ｒｍ）なる電流
が流れてしまうからである。（ここで、ｖＴｒ：直流電
源Ｉの出力電圧、Ｒｃ：限流抵抗４の抵抗値、Ｒｍ：放
電抵抗値である）ところで、限流抵抗４の抵抗値Ｒ０は
コンデンサ５の充電時定数（τ−Ｒ１，・Ｃ）に大きく
影響するため、抵抗値Ｒｃを極端に大きくすると充電時
定数が大きくなυ、頻繁な衝撃高電圧の発生が不可能と
なり、発生頻度は制限を受けることになる。一方、抵抗
値Ｒｃを小さくすると、上述の連続電流が大きくなるた
め、あまシ小さくはできない。いずれにしろ、限流抵抗
４は０．５〜ｌ０Ｍ０の大きい抵抗値が必要になシ、か
つ（１）で述べた理由により大きな容量、冷却設備が要
求される。
上記（］） 、 （２１に記載された問題点を克服する
ために、第７図の様に前回の限流抵抗４を取シ除き、上
記直流電圧電源１の代シに交流高圧電源２１を用い、そ
の出力の一端に整流器２２を接続し、とれを介してコン
デンサ２３をゼｐ電圧から交流出力波高値電圧ｖＴｎｔ
で充電することにより原理的に充電時の電力損失を著し
く小さく抑えかつ、高速スイッチング装置２４として、
上記交流電圧に同期して外部から定めた所定の時点に高
速スイッチ作用する外部制御型高速同期スイッチを使用
し、コンデンサ２３の充電後 “該交流高電圧の極性
が反転して該整流器２２がコンデンサ２３の放電をブロ
ックして込る□半周期中に該外部制御型高速同期スイッ
チ素子を導通せしめ、１これによってコンデンサ２３の
蓄積電荷を放電抵抗２５を通じて放電させる方式が考案
されているが（特願昭５６−１４４３９９ｒ極短／４ル
ス高電圧発生装置」増田閃−）、この方式圧しても、′
まだ下記欠点がある。（電源周波完全同期型） （１）′コンデンサ２３の充電電源として実際には半波
整流直流高圧□電源を用いることになるが、高圧変圧器
２次側を半波整流するため、１次側交流電流は非対称と
なシ、変圧器の偏励磁が起きやす□く、このため、変圧
器容量の□増大化、中間タップつき変圧器（第８図）と
するなどの対□策が必要である。
ために、第７図の様に前回の限流抵抗４を取シ除き、上
記直流電圧電源１の代シに交流高圧電源２１を用い、そ
の出力の一端に整流器２２を接続し、とれを介してコン
デンサ２３をゼｐ電圧から交流出力波高値電圧ｖＴｎｔ
で充電することにより原理的に充電時の電力損失を著し
く小さく抑えかつ、高速スイッチング装置２４として、
上記交流電圧に同期して外部から定めた所定の時点に高
速スイッチ作用する外部制御型高速同期スイッチを使用
し、コンデンサ２３の充電後 “該交流高電圧の極性
が反転して該整流器２２がコンデンサ２３の放電をブロ
ックして込る□半周期中に該外部制御型高速同期スイッ
チ素子を導通せしめ、１これによってコンデンサ２３の
蓄積電荷を放電抵抗２５を通じて放電させる方式が考案
されているが（特願昭５６−１４４３９９ｒ極短／４ル
ス高電圧発生装置」増田閃−）、この方式圧しても、′
まだ下記欠点がある。（電源周波完全同期型） （１）′コンデンサ２３の充電電源として実際には半波
整流直流高圧□電源を用いることになるが、高圧変圧器
２次側を半波整流するため、１次側交流電流は非対称と
なシ、変圧器の偏励磁が起きやす□く、このため、変圧
器容量の□増大化、中間タップつき変圧器（第８図）と
するなどの対□策が必要である。
（２＋ 上記方式では完全忙電源周波数と同期して動
作し、かつ、高圧電源２）の半波でコンデンサ２３を充
電するので衝撃高電圧発生頻度は５０ｏｒ６０回（＝電
源周波数）７秒に固定されてしまい、頻度の可変、５０
ｏｒ６０回／秒をこえる頻度は実現できな騒。
作し、かつ、高圧電源２）の半波でコンデンサ２３を充
電するので衝撃高電圧発生頻度は５０ｏｒ６０回（＝電
源周波数）７秒に固定されてしまい、頻度の可変、５０
ｏｒ６０回／秒をこえる頻度は実現できな騒。
〔問題点を解決するための手段及び作用〕本発明は、交
流電圧を昇圧する昇圧用変圧器の一次側と交流電圧発生
源との間に交流電圧を点弧角制御するサイリスタを設け
、上記昇圧用変圧器の二次側に全波整流器を接続し、と
の全波整流器の出力側にコンデンサを接続し、さらにこ
のコンデンサに高速スイッチング装置を介して放電用抵
抗を接続して、衝撃波電圧発生頻度を設定する設定手段
忙よシ設定された衝撃波電圧発生頻度に応じた点弧角で
上記サイリスタを導通させることにより上記コンデンサ
を充電させ、上記サイリスタの非導通中に上記高速スイ
ッチング装置を導通させて上記コンデンサを放電させ上
記放電用抵抗の両端に衝撃高電圧を発生させるようにし
て、安価かつ高電力効率かつ衝撃高電圧の波高値及び発
生頻度を容易に変化させることができ、しかも高圧電源
として従来の全波整流型直流高圧電源を使用することが
できるように計ったものである。
流電圧を昇圧する昇圧用変圧器の一次側と交流電圧発生
源との間に交流電圧を点弧角制御するサイリスタを設け
、上記昇圧用変圧器の二次側に全波整流器を接続し、と
の全波整流器の出力側にコンデンサを接続し、さらにこ
のコンデンサに高速スイッチング装置を介して放電用抵
抗を接続して、衝撃波電圧発生頻度を設定する設定手段
忙よシ設定された衝撃波電圧発生頻度に応じた点弧角で
上記サイリスタを導通させることにより上記コンデンサ
を充電させ、上記サイリスタの非導通中に上記高速スイ
ッチング装置を導通させて上記コンデンサを放電させ上
記放電用抵抗の両端に衝撃高電圧を発生させるようにし
て、安価かつ高電力効率かつ衝撃高電圧の波高値及び発
生頻度を容易に変化させることができ、しかも高圧電源
として従来の全波整流型直流高圧電源を使用することが
できるように計ったものである。
以下、図面を参照して本発明の一実施例について説明す
る。第１図において、３ノは交流電源（周波数ｆ：５０
ｏｒ６０Ｈｚ）である。この交流電源３１、交流電力制
御用サイリスタ３２、昇圧変圧器３３及び整流素子３４
をゾリッゾ接続した全波整流器３５からなる直流高圧電
源３６の出力直流高電圧は導線４２．４３を介して、コ
ンデンサ３７に接続される。そして、このコンデンサ３
７０両端は導線４４、外部制御型高蓮スイッチング装置
３８、導線４５、放電抵抗３９、導線４６を介して接続
される。上記放電抵抗３９の両端に出力端子４０．４１
が設けられている。一方、サイリスタ３２には、設定器
４８で設定された衝撃高電圧発生頻度ａに基づくサイリ
スタ制御信号ｃ点弧指令）ｂが制御装Ｒ４７から送られ
ている。また、上記制御装置４１は高速スイッチ指令信
号Ｃを外部制御型高速スイッチング装置３８に送ってい
る。
る。第１図において、３ノは交流電源（周波数ｆ：５０
ｏｒ６０Ｈｚ）である。この交流電源３１、交流電力制
御用サイリスタ３２、昇圧変圧器３３及び整流素子３４
をゾリッゾ接続した全波整流器３５からなる直流高圧電
源３６の出力直流高電圧は導線４２．４３を介して、コ
ンデンサ３７に接続される。そして、このコンデンサ３
７０両端は導線４４、外部制御型高蓮スイッチング装置
３８、導線４５、放電抵抗３９、導線４６を介して接続
される。上記放電抵抗３９の両端に出力端子４０．４１
が設けられている。一方、サイリスタ３２には、設定器
４８で設定された衝撃高電圧発生頻度ａに基づくサイリ
スタ制御信号ｃ点弧指令）ｂが制御装Ｒ４７から送られ
ている。また、上記制御装置４１は高速スイッチ指令信
号Ｃを外部制御型高速スイッチング装置３８に送ってい
る。
次に、動作について説明する。まず、第２図に示す様に
制舗装置４７からの信号すが例えば同図（Ｂ）の様々タ
イミングでサイリスタ３２に送られた場合、サイリスタ
３２０２次側（変圧器３３０１次側）の出力電圧波形は
同図（Ａ）のｅの様になる。ここでｄは電源３ノの電圧
波形である。ところで、直流電源３６の出力は、導線４
２．４３を介してコンデンサ３７に印加される。これに
より、コンデンサ３１が充電されるがこのときの出力高
電圧波形は、第２図（にとほぼ等しい。したがって、コ
ンデンサ３７はほぼ同図Ｃ（転）におけるｖＩマで充電
される。ここでコンデンサ３７の充電電圧は出力電圧の
波高値、すなわち電源電圧の波高値の変圧器３３の変圧
比倍が最大となる。また、サイリスタ３２の点弧−９−
。
制舗装置４７からの信号すが例えば同図（Ｂ）の様々タ
イミングでサイリスタ３２に送られた場合、サイリスタ
３２０２次側（変圧器３３０１次側）の出力電圧波形は
同図（Ａ）のｅの様になる。ここでｄは電源３ノの電圧
波形である。ところで、直流電源３６の出力は、導線４
２．４３を介してコンデンサ３７に印加される。これに
より、コンデンサ３１が充電されるがこのときの出力高
電圧波形は、第２図（にとほぼ等しい。したがって、コ
ンデンサ３７はほぼ同図Ｃ（転）におけるｖＩマで充電
される。ここでコンデンサ３７の充電電圧は出力電圧の
波高値、すなわち電源電圧の波高値の変圧器３３の変圧
比倍が最大となる。また、サイリスタ３２の点弧−９−
。
タイミングは、同図（Ａｌで明らかな様に点弧位相角が
電源位相角０〜９００まではコンデンサ３７の充電電圧
ｖｃが変化しなりので、実際的には９００〜１８００の
間で制御することにする。
電源位相角０〜９００まではコンデンサ３７の充電電圧
ｖｃが変化しなりので、実際的には９００〜１８００の
間で制御することにする。
なお、第３図にサイリスタの点弧角αがＯｏから９０’
の場合〔第３図（Ａ３〕と９００から１８００の場合〔
第３図ｒＢ１ ）の充電電圧ｖｅを示している。
の場合〔第３図（Ａ３〕と９００から１８００の場合〔
第３図ｒＢ１ ）の充電電圧ｖｅを示している。
点弧角αがＱＯから９０’では充電電圧Ｖ。は最大で変
わらな込ため、制御が可能となるのは９０ｏから１８０
０の範囲忙限定される。つｉシ、このようなサイリスタ
制御では、電源電圧位相角００〜９００までの非導通時
間を設けることが可能で、この時間中に第１図の高速ス
イッチ３８を動作（導通）せしめれば、電源３６側から
負荷（放電抵抗３９及び出力端子４０．４１に接続され
る負荷）側へ電力が流入することを完全に防止できる。
わらな込ため、制御が可能となるのは９０ｏから１８０
０の範囲忙限定される。つｉシ、このようなサイリスタ
制御では、電源電圧位相角００〜９００までの非導通時
間を設けることが可能で、この時間中に第１図の高速ス
イッチ３８を動作（導通）せしめれば、電源３６側から
負荷（放電抵抗３９及び出力端子４０．４１に接続され
る負荷）側へ電力が流入することを完全に防止できる。
したがって、この連続電流による高速スイッチング装置
３８でのアーク放電への移行を防止することができる。
３８でのアーク放電への移行を防止することができる。
つまり、制御装置４７から、第２図に示す様なサイリス
タの非導適時間をねらったタイミングで高速スイッチ装
置３８へ動作指令信号Ｃが送られると、これＫよシ、高
速スイッチング装置３８が導通し、コンデンサ３７の電
荷が導線４４、高速スイッチ３８、導線４５．４６を介
して放電抵抗、９９に通じ、出力端子４０．４１に急峻
な立上シを持つ、衝撃高電圧が発生される。
タの非導適時間をねらったタイミングで高速スイッチ装
置３８へ動作指令信号Ｃが送られると、これＫよシ、高
速スイッチング装置３８が導通し、コンデンサ３７の電
荷が導線４４、高速スイッチ３８、導線４５．４６を介
して放電抵抗、９９に通じ、出力端子４０．４１に急峻
な立上シを持つ、衝撃高電圧が発生される。
第４図に、実際の動作時のコンデンサ３７の電圧ｖｅ波
形と出力（出力端子４０．４１に発生する衝撃高電圧）
ｖｐを示しておく。同図（４）に示すように、タイミン
グαでサイリスタへサイリスタ制御信号すが送られると
サイリスタ３２が点弧しコンデンサ３７の充電が始まる
。そして、直流電源３６の出力とコンデンサ電圧ｖｅが
等しくなった時点で充電が終了し、電圧ｖｃは保持され
る。その後電源位相角００〜９０’ｔでの所定のタイミ
ングＳで、高速スイッチ３８へ動作指令１ 信号
Ｃが送られ、これｋよシ高速スイ、チ装置３８が導通す
る。第４図では明らかに各半波後に高速スイッチ装置３
８が動作しておシ、同図ｃ刊の様に、衝撃高電圧Ｖｐは
電源周波数の２倍すなわち、１００あるいは１２０回／
秒の頻度で出力される。
形と出力（出力端子４０．４１に発生する衝撃高電圧）
ｖｐを示しておく。同図（４）に示すように、タイミン
グαでサイリスタへサイリスタ制御信号すが送られると
サイリスタ３２が点弧しコンデンサ３７の充電が始まる
。そして、直流電源３６の出力とコンデンサ電圧ｖｅが
等しくなった時点で充電が終了し、電圧ｖｃは保持され
る。その後電源位相角００〜９０’ｔでの所定のタイミ
ングＳで、高速スイッチ３８へ動作指令１ 信号
Ｃが送られ、これｋよシ高速スイ、チ装置３８が導通す
る。第４図では明らかに各半波後に高速スイッチ装置３
８が動作しておシ、同図ｃ刊の様に、衝撃高電圧Ｖｐは
電源周波数の２倍すなわち、１００あるいは１２０回／
秒の頻度で出力される。
一方、第５図ではサイリスタ制御信号すを同図（０の様
に間欠的にすることによ）、同図（Ｂｌの様にＶ、の出
力頻度を任意に変化させることかできる。同図では頻度
は、第４図の１７３になってｂる。つマ夛、サイリスタ
制御信号すを第１図の設定器４８の設定に基づき間引き
（例えば、１／２ 、１／３ 、１／４ ）それに応じ
て高速スイッチ動作指令Ｃを出力することにより、衝撃
高電圧発生頻度を０〜２ｆ （ｆ：５０Ｈｚｏｒ６０Ｈ
ｚ）の範囲で任意に変化することが可能となる。
に間欠的にすることによ）、同図（Ｂｌの様にＶ、の出
力頻度を任意に変化させることかできる。同図では頻度
は、第４図の１７３になってｂる。つマ夛、サイリスタ
制御信号すを第１図の設定器４８の設定に基づき間引き
（例えば、１／２ 、１／３ 、１／４ ）それに応じ
て高速スイッチ動作指令Ｃを出力することにより、衝撃
高電圧発生頻度を０〜２ｆ （ｆ：５０Ｈｚｏｒ６０Ｈ
ｚ）の範囲で任意に変化することが可能となる。
以上詳述したように本発明によれば以下に列挙するよう
な効果を有している。
な効果を有している。
（１，、ｌ 限流抵抗を直流高圧電源３６の出力に接
続しなくてもいいので効率よく、極めて小さい充
□電時定数でコンデンサ３７を充電することかでき、
充電時の電力損失が＃１とんどなくすことができる。
続しなくてもいいので効率よく、極めて小さい充
□電時定数でコンデンサ３７を充電することかでき、
充電時の電力損失が＃１とんどなくすことができる。
（２）直流電源３６の１次側サイリスタ３２の非導通時
間中に高速スイッチ３８を導通せしめるので、電源側か
ら負荷へ連続電流が流れることがなり０ （３）直流高圧電源として従来の全波整流型を使用する
ので半波整流型を使用する必要のある前記電源周波完全
同期型と比べ、変圧器の偏励磁などの欠点がなく、安価
な標準品を使用できる。
間中に高速スイッチ３８を導通せしめるので、電源側か
ら負荷へ連続電流が流れることがなり０ （３）直流高圧電源として従来の全波整流型を使用する
ので半波整流型を使用する必要のある前記電源周波完全
同期型と比べ、変圧器の偏励磁などの欠点がなく、安価
な標準品を使用できる。
（４） 前記電源周波完全同期型では、衝撃高電圧発
生頻度は電源周波数ｆ（’５０ｏｒ６０Ｈｍ）に固定さ
れ％ ５０ ｏｒ ６０回／秒とｌｋｖていたが、本
発明によるサイリスタ制御同期型では最大１００ｏｒ１
２０回／秒に引上げられ、しかも既存の技術であるサイ
リスタの制御によ如その１／２ 、１／３ 、・・・に
発生頻度を容易に設定、変化させるヒとが可能である。
生頻度は電源周波数ｆ（’５０ｏｒ６０Ｈｍ）に固定さ
れ％ ５０ ｏｒ ６０回／秒とｌｋｖていたが、本
発明によるサイリスタ制御同期型では最大１００ｏｒ１
２０回／秒に引上げられ、しかも既存の技術であるサイ
リスタの制御によ如その１／２ 、１／３ 、・・・に
発生頻度を容易に設定、変化させるヒとが可能である。
（５） 以上のような効果があるので、本発明を例え
ば、電気集塵装置の／中ルス電源として用いた場合、高
効率、安全運転が計られ省エネルギー効果４高い。
ば、電気集塵装置の／中ルス電源として用いた場合、高
効率、安全運転が計られ省エネルギー効果４高い。
第１図は本発明の一実施例に係わる衝撃高電圧発生装置
の回路図、第２図は基本的な動作を示すタイミング図、
第３図（２）及び（Ｂ）はそれぞれ点弧角αと充電電圧
ｖ０との関係を示す図、Ｍ４図は実際の動作時のタイミ
ングを示す図、第５図は他の動作を示すタイミング図、
第６図及び第７図はそれぞれ従来の衝撃高電圧発生装置
の回路図、第８図は従来の昇圧用変圧器の一例を示す図
である。 ３ノ・・・交流電源、３２・・・サイリスタ、３３・・
・昇圧用変圧器、３６・・・直流電圧電源、３２・・・
コンデンサ、３８・・・高速スイッチング装置、３９・
・・放電抵抗、４１・・・制御装置、４８・・・設定器
・出願人復代理人 弁理土鈴 江 武 彦番４１−田ジ 第７図 手続補正書 昭和 ４１，３Ｌ１９日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 事件の表示 特頼昭６０−８４４６号 発明の名称 衝撃高電圧発生装置 補正をする者 事件との関係特許出願人 （６２０） 三菱重工業株式会社 夏代理人 補正の対象 明細書 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （２）明細書第７頁第１５行目ないし第１６行目及び第
１６行目ないし第１７行目にそれぞれ「衝撃波電圧発生
頻度」とあるを「衝撃高電圧発生装置」と訂正する。 ２、特許請求の範囲 交流・電圧発生源と、この交流電圧発生源から出力され
る交流電圧を昇圧する昇圧用変圧器と。 Ｌ配交流電圧発生源と上記昇圧用変圧器の一次′側との
間に接続され上記交流電圧発生源から出力される交流電
圧を点弧角制御するサイリスタと、上記昇圧用変圧器の
二次側に接続される全波整流器と、この余波整流器の出
力側に接続されるコンデンサと、このコンデンサに高速
スイプチング装置を介して接続される放電用抵抗と、衝
撃高電圧発生頻度を設定する設定手段と、この設定手段
により設定された衝撃高電圧発生装置に応じ死点弧角で
上記サイリスタを導通させることによりヒ記コンデンサ
を充電させ、上記サイリスタの非導通中に上記高速スイ
ッチング装置を導通させてＦ記コンデンサを放電させ上
記放電用抵抗の両端に貸幣高電圧を発生させる制御手段
とを具備したことを特徴とする衝撃高電圧発生装置。
の回路図、第２図は基本的な動作を示すタイミング図、
第３図（２）及び（Ｂ）はそれぞれ点弧角αと充電電圧
ｖ０との関係を示す図、Ｍ４図は実際の動作時のタイミ
ングを示す図、第５図は他の動作を示すタイミング図、
第６図及び第７図はそれぞれ従来の衝撃高電圧発生装置
の回路図、第８図は従来の昇圧用変圧器の一例を示す図
である。 ３ノ・・・交流電源、３２・・・サイリスタ、３３・・
・昇圧用変圧器、３６・・・直流電圧電源、３２・・・
コンデンサ、３８・・・高速スイッチング装置、３９・
・・放電抵抗、４１・・・制御装置、４８・・・設定器
・出願人復代理人 弁理土鈴 江 武 彦番４１−田ジ 第７図 手続補正書 昭和 ４１，３Ｌ１９日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿 事件の表示 特頼昭６０−８４４６号 発明の名称 衝撃高電圧発生装置 補正をする者 事件との関係特許出願人 （６２０） 三菱重工業株式会社 夏代理人 補正の対象 明細書 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。 （２）明細書第７頁第１５行目ないし第１６行目及び第
１６行目ないし第１７行目にそれぞれ「衝撃波電圧発生
頻度」とあるを「衝撃高電圧発生装置」と訂正する。 ２、特許請求の範囲 交流・電圧発生源と、この交流電圧発生源から出力され
る交流電圧を昇圧する昇圧用変圧器と。 Ｌ配交流電圧発生源と上記昇圧用変圧器の一次′側との
間に接続され上記交流電圧発生源から出力される交流電
圧を点弧角制御するサイリスタと、上記昇圧用変圧器の
二次側に接続される全波整流器と、この余波整流器の出
力側に接続されるコンデンサと、このコンデンサに高速
スイプチング装置を介して接続される放電用抵抗と、衝
撃高電圧発生頻度を設定する設定手段と、この設定手段
により設定された衝撃高電圧発生装置に応じ死点弧角で
上記サイリスタを導通させることによりヒ記コンデンサ
を充電させ、上記サイリスタの非導通中に上記高速スイ
ッチング装置を導通させてＦ記コンデンサを放電させ上
記放電用抵抗の両端に貸幣高電圧を発生させる制御手段
とを具備したことを特徴とする衝撃高電圧発生装置。
Claims (1)
- 交流電圧発生源と、この交流電圧発生源から出力される
交流電圧を昇圧する昇圧用変圧器と、上記交流電圧発生
源と上記昇圧用変圧器の一次側との間に接続され上記交
流電圧発生源から出力される交流電圧を点弧角制御する
サイリスタと、上記昇圧用変圧器の二次側に接続される
全波整流器と、この全波整流器の出力側に接続されるコ
ンデンサと、このコンデンサに高速スイッチング装置を
介して接続される放電用抵抗と、衝撃波電圧発生頻度を
設定する設定手段と、この設定手段により設定された衝
撃波電圧発生頻度に応じた点弧角で上記サイリスタを導
通させることにより上記コンデンサを充電させ、上記サ
イリスタの非導通中に上記高速スイッチング装置を導通
させて上記コンデンサを放電させ上記放電用抵抗の両端
に衝撃高電圧を発生させる制御手段とを具備したことを
特徴とする衝撃高電圧発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP844685A JPS61191274A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | 衝撃高電圧発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP844685A JPS61191274A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | 衝撃高電圧発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61191274A true JPS61191274A (ja) | 1986-08-25 |
Family
ID=11693348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP844685A Pending JPS61191274A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | 衝撃高電圧発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61191274A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5963986A (ja) * | 1982-10-01 | 1984-04-11 | Senichi Masuda | 「こう」電圧極短パルス電源装置 |
-
1985
- 1985-01-22 JP JP844685A patent/JPS61191274A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5963986A (ja) * | 1982-10-01 | 1984-04-11 | Senichi Masuda | 「こう」電圧極短パルス電源装置 |
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