JPS6119752B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は不織布帛構造物の製造方法に関するも
のである。更に詳しく述べるならば、本発明は、
人工皮革、特にヌバツク調人工皮革の基布として
有用な不織布帛の製造方法に関するものである。

〔従来の技術〕

天然皮革に似た衣料用人工皮革用不織布帛構造
物としては一般に下記の特性を有することが必要
とされている。

(1) 緻密で均一な毛羽と優美なライテイグエフエ
クトがあること。

(2) 柔軟性があり、薄くとも一定の強度があるこ
と。

従来、この様な不織布帛構造物を製造する試み
は、たとえば特公昭47−44605号公報に開示され
ている。この方法によれば、海島繊維を原料とし
て使用し、カード及びクロスラツパーを通してシ
ート状物を形成し、このシート状物にニールドパ
ンチを施し、絡合体を形成したのち、この海島繊
維中の海成分を、溶剤により抽出、または、分解
除去して、島成分が極細繊維束化される。またこ
の海島繊維の代りにブレンド紡糸した混合繊維を
用いて前記同様に絡合体を形成したのち、一方の
成分を溶剤抽出または分離処理して他方の成分を
極細繊維束化する方法も特公昭41−3759号公報に
より知られている。しかし、いずれの場合も、絡
合体成形後に化学的処理を行い、通常の太さの繊
維を、極細繊維するため、製造工程が煩雑化し、
製造コストも高くなる欠点があつた。

しかもこのような方法で得られた不織布は、第
１図に示す様に、束状の極細繊維２Ａからなる絡
合構造体であつて、しかも、抽出または分解処理
のため繊維の一部が除去されるため絡合体の嵩密
度は著しく低いという欠点を有している。したが
つて、この絡合体の表面を起毛させて得られる毛
羽層３Ａは、実質的に房状（束状）で、かつ毛羽
（パイル）密度は極めて低いものとなるので、前
記人工皮革の特性要件第(1)項の、緻密で均一な毛
羽を形成することができなかつた。特に毛羽の短
い製品の場合、毛羽層３Ａの各毛羽束の間に表面
に高分子弾性体４が直接露出して、肌目の荒い皮
革様の外観、および感触を呈すという問題点があ
つた。また第１図に示された従来の不織布は、基
本的には、繊維束２Ａからなる絡合体で構成され
ているため、仮に柔軟性はあつても、前記人工皮
革の特性要件第(2)項に要求されているような薄物
に於ける充分な強度は期待できなかつた。このた
め従来の不織布は、スエード調人工皮革の基布に
使用することができるが、ヌバツク調人工皮革の
基布としては不適当なものであつた。たとえば衣
料用途の場合には、十分なドレープ性を得るため
には、人工皮革の厚さは１mm以下とするのが望ま
しいが、極細繊維のみ絡合体からなる薄物の場合
には充分な強度が得られなかつた。特に縫目など
のように強い屈曲を受ける箇所が非常に破れやす
いという問題点があつた。更には、仮に前記従来
方法以外の極細繊維化法においても、当初から束
状でないランダムな極細繊維を使用すると、カー
ド機によるウエブの形成が不可能であることおよ
び、ニールドパンチ工程において、ニールドのバ
ーブにより繊維がウエブから脱落することなどの
問題を生じ、満足を絡合体が得られなかつた。こ
のため、止むなく絡合体、形成までは通常の繊度
の海島繊維またはブレンド繊維を用い、絡合体成
形後にこれらの繊維を極細繊維化するという複雑
な工程を採用していたのである。従来の不織布に
於ける束状極細繊維の使用は、それ故そろ束状形
態の積極的な利点にもとづくというよりは、むし
ろ前述の製法上の制約により、止むなく、それを
使用しなければならなかつたものと考えられる。
従つて、ランダムな極細単繊維の使用による絡合
体の製造方法が強く要望されていたのである。

一方、繊維ウエブに高速の流体流処理を施すこ
とは既に知られていた。この場合、従来は繊維を
横方向に移動させてウエブに模様付けしたり、又
は縫い目付けをするなど、ウエブ表面に、流体流
の径路跡を付けることにその主目的があつたので
ある。たとえば、特公昭48−13749号公報には、
繊維パツト中の個々の繊維を、流体の流れで処理
して、不繊性繊維シートを製造する際に、直径が
0.07mm以上0.5mm以下のオリフイスから噴出する
35.2Kg／cm²以上211Kg／cm²以下の圧力を有する少
なくとも１本の細い高速の非圧縮性流体の柱状流
を用い、この柱状流により処理された区域内の繊
維を、撚り合わせ、もつれ合わせ、且つ、絡み合
わせて、それによりウエブ中に開孔を作ることな
く、上記流体流の径路に沿つて縫目を形成せしめ
る方法が開示されている。

ところが、平均繊維径0.1〜5.0μｍの極細繊維
からなるウエブ、特にメルトブロー法により製造
された、繊維束を実質的に有しない極細繊維のラ
ンダムウエブに、前記方法を適用しても、ウエブ
の内部に空気泡が多数発生してしまい。満足な繊
維相互間の絡み合いが生じないばかりか、ウエブ
表面に流体流の径路跡を生じてしまう。この様な
径路跡は、ウエブの表面を凸凹にしてしまい、得
られた不織布の用途が著しく制限され、特に人工
皮革用不織布としては用いることはできないとい
う問題を生ずる。このような径路跡は、不織布の
かなりの深部まで達している。このため不織布表
面をサンドペーパーなどでバフイングして起毛し
ても、径路跡は消えることなく残存しており、し
かも、径路跡の表面凹部は、起毛されないため、
得られた製品は、毛羽密度の低く、かつ不均一な
ものになり、この場合も、前記特性要件第(1)項を
満足させることができない。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明の目的は、上述のような従来方法の問題
点を解消し、極細繊維からなるランダムウエブか
ら、特に衣料用人工皮革を製造するための基布と
して有用な平担な表面を有する不織布帛構造物を
製造することのできる方法を提供することにあ
る。

〔問題点を解消するための手段および作用〕

本発明に係る不織布帛構造物の製造方法は、繊
維形成能を有する熱可塑性ポリマーを多数のダイ
オリフイスから押し出し、メルトブロー法によつ
て、平均繊維径が0.1ないし5.0μｍの極細繊維か
らなるランダムウエブを形成し、少なくとも１枚
の前記ランダムウエブからなる被処理シートを調
製し、このシートの前記ランダムウエブ面に、多
数のオリフイスから噴出させる高速液体流を噴き
当て、同時に、前記被処理シートの他の面に吸引
処理を施し、それによつて前記極細繊維を互にか
らみ合せて一体の不織布帛を形成する処理を少な
くとも２回施し、前記高速液体流噴き当て処理の
各回の操作において前記オリフイスと前記被処理
シートのランダムウエブの位置の相対的関係を変
化させながら、前記噴き当て処理を前記ランダム
ウエブに対して均一に施し、前記高速液体流噴き
当て処理の第１回操作において前記高速液体流を
内径0.05ないし0.25cmのオリフイスから圧力10な
いし70Kg／cm²で噴出させ、かつ、前記ランダムウ
エブ面上における前記高速液体流１個当りの衝突
面積を2.0mm²以下とし、前記高速液体流噴き当て
処理の第２回目以降の操作において、前記高速液
体流１個当りの衝突面積を、その先行回操作にお
ける衝突面積よりも大きくし、かつ、第２回以降
の操作における高速液体流の衝突力を、その先行
回操作における衝突力の1/500ないし1/10とし、
それよつて、先行回操作における高速液体流の衝
突の痕跡を消去する、ことを含むものである。

本発明に係る他の不織布帛構造物製造方法は、
繊維形成能を有する熱可塑性ポリマーを、多数の
ダイオリフイスから押し出し、メルトブロー法に
よつて、平均繊維径が0.1ないし5.0μｍの極細繊
維から成るランダムウエブを形成し、 少なくとも１枚の前記ランダムウエブと織布又
は編布とを積層して被処理シートを調製し、 この被処理シートの前記ランダムウエブ面に、
多数のオリフイスから噴出させた高速液体流を噴
き当て、同時に前記被処理シートの他の面に吸引
処理を施し、それによつて、前記極細繊維を互に
からみ合せると同時に、前記極細繊維の一部と、
前記織布又は遍布を構成している繊維の一部とを
互にからみ合めて一体の不織布帛を形成する処理
を少なくとも２回施し、 前記高速液体流噴き当て処理の各回の操作にお
いて前記オリフイスと前記被処理シートのランダ
ムウエブの位置の相対的関係を変化させながら、
前記噴き当て処理を前記ランダムシートに対して
均一に施し、 前記高速液体流噴き当て処理の第１回操作にお
いて前記高速液体流を内径0.05ないし0.25cmのオ
リフイスから圧力10ないし70Kg／cm²で噴出させ、
かつ前記ランダムウエブ面上における前記高速液
体流１個当りの衝突面積を2.0mm²以下とし、 前記高速液体流噴き当て処理の第２回目以降の
操作において、前記高速液体流１個当りの衝突面
積を、その先行回操作における衝突面積よりも大
きくし、かつ、第２回以降の操作における高速液
体流の衝突力を、その先行回操作における衝突力
の1/500ないし1/10とし、それによつて、先行回
操作における高速液体流の衝突の痕跡を消去す
る、 ことを含むものである。

本発明方法により不織布表面に、柱状流の径路
跡を有しない均一な平面を形成せしめることがで
き、また、かかる方法では得られる不織布帛構造
物は、厚さが0.5mm以下の場合でも、実用上述分
な強力を持ち、更に、表面を起毛させた不織布帛
構造物には、緻密、かつ均一な毛羽層（束状でな
い極細繊維集合体）が得られる。

本発明方法は、不織布のみよりなる布帛構造物
の製造に適用することができる。この場合、不織
布を、１枚又は２枚以上のランダムウエブ成分か
ら製造することができる。

本発明方法は、少なくとも１枚の不織布成分
と、これに積層され、合体された織布、又は、編
布成分からなる布帛構造物に適用することができ
る。この場合、例えば１枚ランダムウエブ成分
と、１枚の織布又は編布成分とを重ね合せて二層
シートを形成し、この二層シートに、本発明方法
を適用して、ランダムウエブ成分を不織布成分に
変成すると同時に不織布成分と、織布又は編布成
分とを、かたく結合する。

本発明方法はまた、２枚の不織布成分と、その
間に挿入された１枚の織布又は編成成分とからな
る布帛構造物の製造にも用いることができる。こ
の場合２枚のランダムウエブ成分の間に１枚の織
布、又は、編布成分を挿入して三層シートを形成
し、この三層シートに本発明方法を適用し、ラン
ダムウエブ成分を不織布成分に変換すると同時
に、不織布成分と織布又は編布成分とをかたく合
体する。

本発明方法で得られる不織布帛構造物の一例は
第２図及び第３図に模型的に示されている様な断
面構造を有している。第２図において編織布成分
１の両側に極細繊維よりなる不織布成分２が配置
されている。この極細繊維不織布成分２は、極細
繊維１４が相互に三次元的に交絡して形成したも
のであり、かつ、前記の極細繊維の一部が、編織
布成分１を構成する繊維の一部と絡み合い、また
は、（および）編織布成分の繊維組織、編目、織
目、繊維間空隙等にかかり込んだり、縫うように
して貫通しており、それによつて三層を緊密に絡
合している。また、前記不織布成分の外表面は極
めて平面性に優れている。第３図は極細繊維不織
布成分２が編織布成分１の片側だけに配置された
態様を示す模型的断面図である。

次に本発明方法を詳細に説明する。

メルトブロー法は例えば特開昭50−46972号に
開示されており、第７Ａ図および第７Ｂ図にはそ
のプロセスの一例が示されている。熱可塑性重合
体を押出機５中で溶融し、一例に並んだ多数のダ
イオリフイス１２から繊維状に押し出す。同時
に、オリフイスの両側にあるスロツト１３から、
加熱された高速ガス、たとえば空気あるいはスチ
ームが噴射され、熱可塑性重合体の繊維状溶融体
を引き延ばし、極細繊維の繊維流７が形成され
る。ここで生成した繊維７は、前記スリツト出口
１３から噴出したガス流（乱流）により流れを乱
され、切断され、かつ運搬されて、１対の回転ロ
ール１０によつて矢印の方向に移動するスクリー
ン９などの補集面上に、ほとんど繊維束を形成す
ることなくランダムに集積され、ウエブ８を形成
し、このウエブ８は送り出しロール１１によつて
送り出される。このようなメルトブロー法におい
ては、紡口温度、ガス温度、ガス圧力、及び、重
合体吐出量などの条件を適宜選定することによ
り、本発明で用いられる平均繊維径0.1〜5.0μｍ
の熱可塑性極細繊維を製造することができる。例
えばポリエチレンテレフタレートの場合は、紡口
温度320℃、ガス温度365℃、ガス圧力3.5Kg／
cm²、及び、重合体吐出量0.2g／min／オリフイス
の条件において、平均繊維径2.0μｍの極細繊維
のランダムウエブが得られる。

メルトブロー法により製造された繊維の直径
は、極めて小さい（数μｍ〜1/10μｍ程度）た
め、極細繊維の長さを測定することは困難である
が、繊維の平均の長さは、30mm以上で、通常、
100〜300mmである。

本発明方法において、用いられる極細繊維の平
均繊維径は、0.1ないし5.0μｍであることを要す
る。すなわち、5.0μｍ以下の極細繊維を用いた
場合に、はじめて柔軟でしつとりとした皮革様の
風合いが得られるだかりでなく、毛羽の長短に拘
らず、特に極めて短い毛羽（50μｍ以下）の場合
においても、好ましいチヨークマークが出現し、
特に3.0μｍ以下においても従来の繊維束の毛羽
では決して得ることのできなかつたような、優れ
たライテイグ・エフエクト（writing effect）を
有する緻密な起毛表面状態が得られるものであ
る。

本発明方法によつて得られる不織布帛構造物か
ら人工皮革を製造すると、それは、5.0μｍ以下
の極細単繊維のみからなる毛羽が高密度に表面を
覆つており、超ヌバツク調の表面を有する価値の
高いものである。しかしながら極細繊維の平均繊
維径が0.1μｍより小さくなると、表面毛羽が切
断しやすくなり、実用製品として不適である。こ
のため、極細繊維の平維繊維径は0.1μｍ以上で
あることが必要であり、特に0.5μｍ以上である
ことが好ましい。

本発明で使用される熱可塑性ポリマーは、繊維
形成能を有するものであれば、如何なるものでも
使用できる。たとえば、ポリエステル、ポリアミ
ド、ポリオレフイン、ポリアクリルニトリル又
は、それらの共重合体ポリマー、ブレンド物など
があげられ、特にポリエステル、ポリアミドが好
適に用いられる。

本発明方法において、ランダムウエブ中の極細
繊維の変位の自由度が高いことが、高速液体流に
よる繊維どうしの絡み合いを有効に行なわせるた
めに必要であり、従つて、繊維は熱融着その他で
相互に拘束されていらいことが重要である。特に
衣料用人工皮革として重要な柔軟性を得るために
は、前記熱融着が起こらないように配慮しなけれ
ばならない。メルトブロー法により極細繊維を製
造するに際し、繊維相互間に実質的な熱融着を生
じないようにするには、ダイオリフイスと、スク
リーンとの距離、すなわち、集積距離と、補集面
の移動速度とを一定範囲内に制御することが好ま
しい。この集積距離は、25〜60cmであることが好
ましく、更に好適には30〜55cmが採用される。集
積距離が25cm以下では、繊維相互の熱融着を生じ
て硬い風合のウエブとなることがあり、若し、こ
のようなことが生ずると、高速液体流による極細
繊維の相互交絡は困難になる。一方、集積距離が
60cm以上では、得られるランダムウエブの目付の
均一性が劣るようになることがある。また、補集
面の移動速度は0.5m／分以上であることが好ま
しく、更に好適には1.0〜3.0m／分が用いられ
る。移動速度が0.5／分以下では、前記した集積
距離を採用しても、集積繊維がブローガスの熱作
用を大きく受け、やはり融着し風合が硬化するこ
とがある。

本発明方法において、極細繊維間に実質的に熱
融着を有しないとは、高速液体流の衝突処理によ
り容易に三次元的な交絡が起こる程度に繊維相互
間に移動の自由度があることを意味しており、こ
のようなランダムウエブは前記の好適集積条件に
より得られる。例えば、補集面の移動速度が1.0
〜3.0m／分、ダイオリフイスと補集面との距離
が30〜55cmで集積したランダムウエブは、嵩密度
が0.02〜0.09g／cm³の範囲内にあり、著しく柔ら
かく、しかも、高速液体流により極細繊維は容易
に三次元交絡し、その結果として、ウエブの強度
は顕著に増大する。一方繊維間の熱融着が多くな
るにつれ、集積ウエブの嵩密度は次第に大きくな
り、0.1g／cm³以上の嵩密度を有するウエブには繊
維間の熱融着がかなり認められ、液体流処理によ
つて極細繊維の強固な三次元交絡を行なうことが
困難になり、得られる不織布は、著しく硬い風合
のものであり、しかも、その強度も低いものであ
る。

特に、本発明方法においては、スクリーン上に
編布又は織布を置き、この上に極細繊維を直接ブ
ローして補集する方法も採用できる。このとき
も、編布又は織布と、極細繊維との融着を起きさ
せないことが、後工程における交絡処理および得
られる製品の柔軟性の面から必要である。

前記のメルトブロー法におて、高速加熱ガス流
は、繊維状に押し出された溶融ポリマー流を牽引
して細化させるとともに、スリツトを出た後は乱
流を形成し生成した極細繊維を撹乱させるので、
補集スクリーン上に集積されたウエブ中では、極
細繊維は二次元的にランダムに集積されている。
第４図に、メルトブロー法により得られた本発明
方法のランダムウエブの断面顕微鏡写真が示され
ている。第４図から明らかなように、断面のいか
なる部分をサンプリングしても、同様な繊維状態
を示しており、繊維束は認められない。

前記の方法で得られるランダムウエブは、例え
ば、編布又は織布の少なくとも一方の側に重ね合
わされ、積層シートとされる。第５図に示される
ようにウエブ４ａと編布又は織布１とを２層構造
に積層してもよいし、また第６図に示される如く
編布又は織布１が芯地となるように２枚のウエブ
４ａと重ねて３層構造に積層してもよい。積層方
法に特に限定はないが、本発明方法においては、
メルトブロー工程の一定速度で移動している補集
面上に、同一速度で編布又は織布を送り込み、そ
の上に、直接メルトブローによる極細繊維のラン
ダムウエブを形成させて、２層シートとする方
法。あるいは、一定速度で移動している補集面上
にメルトブロー法による極細繊維を集積してウエ
ブを形成せしめ、このウエブ上に、編布又は織布
を、ウエブと同じ速度で送り出して１旦２層シー
トを形成し、ついで、この２層シート上に、更に
メルトブローによりウエブを形成することによ
り、３層シートを得る方法などがある。上記の被
処理シート形成方法は、それに連続に次の高速液
体流処理を、行なうことができるので、特に好ま
しい。

本発明において用いられるランダムウエブの総
目付量は、50〜300g／m²であることが好まし
く、しかも編布又は織布の目付量に対して、1.0
以上の割合になるように重ね合わせることが好ま
しい。編布又は織布と目付比率が1.0以下になる
不織布独特の弾力感が小さくなる傾向がある。第
２図および第６図においては、編布又は織布が、
構造物のほぼ中央にある例を示したが、必ずしも
中央にある必要はない。また、第６図において、
ウエブ４ａは必ずしも１枚である必要はなく、２
枚以上のウエブを重ねて用いてもよい。

次に本発明方法における高速液体流処理を説明
する。編布又は織布１と、ウエブ４ａとを２層に
積層（第５図）するか、又は編布又は織布を２枚
のウエブ４ａの間にサンドイツチ状に挿入（第６
図）した３層シートを作り、これを、過透性のス
クリーン上に載せ、その下面側から吸引しなが
ら、この積層シートのランダムウエブ面に、高速
で噴出する液体流を直接噴き当てる。第５図のよ
うな２層シートの場合は、編布又は織布がスクリ
ーンに接するように２層シートを載せ、ウエブ面
に高速液体流を衝突させるのが好ましく、また、
第６図のような３層シートの場合は、初めに一方
のウエブ面に高速液体流を衝突させたら、次に反
対面にも同様の処理を施す。しかし、本発明方法
は必ずしも前記の様な処理方法に限定されるもの
ではなく、たとえば２層シートの両面に高速液体
流処理をしてもよく或は、３層シートの一方のウ
エブ面のみに高速液体流処理をしてもよく、更に
は、２層および３層シートの両面に繰り返し繰り
返し高速液体流処理を施してもさしつかえない。
高速の液体流としては、細オリフイスから高圧下
で噴出された水の柱状流が好適に用いられる。第
８図に柱状流噴射ノズルの一例を示した。第８図
において、オリフイス１８の噴射口１５の直径
は、例えば0.05〜0.25mm、好ましくは0.08〜0.20
mmが用いられる。水を噴射するための圧力は、例
えば、10〜70Kg／cm²、好ましくは15〜65Kg／cm²が
採用される。圧力が70Kg／cm²以上では、繊維の交
絡効果は増すが、得られる不織布の密度が大きく
なりすぎる傾向があり、得られた不織布が幾分硬
くなることがある。又、圧力が10Kg／cm²以下で
は、充分な交絡を得るのに長時間を要することが
ある。本発明においては、柱状流が、ランダムウ
エブの表面に衝突した瞬間の液体の断面積、すな
わち、衝突面積Ａを適切な大きさにすることが、
ウエブの構成繊維を互に三次元的に交絡させ、か
つ、編布又は織布とも絡合させるのに大切であ
る。特に第１０図の高速液体処理における衝突面
積Ａを2.0mm²以下、好適には0.03〜1.5mm²にする。
2.0mm²以上では液体流の力が、繊維どうしを絡み
合わせる効果よりもむしろシートを圧縮し、高密
度化させてしまい、得られる不織布は密度が高い
割に交絡程度の低いものにしかならない。このよ
うな不織布帛構造物は硬い風合を有し、ゴム状弾
性重合体を充填すると、ペーパーライクな人工皮
革となつてしまう。前記した衝突面積を得るには
前記した柱状流条件の場合、オリフイス孔と処理
ノート面との距離は約1.0〜10cm、特に2.1〜7.0cm
の範囲内にすれば達成される。

尚、衝突面積とは、液体流がシートの表面に衝
突した瞬間の液体の断面積のことであり、それ
は、(1)所定の距離におけるスプレーが拡がりをス
ケールで測定する方法か、(2)写真撮影してプリン
ト上で測定する方法のいずれかの方法で液体流の
拡がり直径を測定し計算により面積を求めること
ができる。

前記柱状流の衝突は被処理シートの少なくとも
一面に隈なく行なう。そのために、第１０図に示
すように被処理シート２０は１対の回転ローラー
２１ａのまわりに回動するスクリーン２１上に載
せられ、一定速度で矢印の方向に移動させられ
る。このとき、高圧力が給水源（図示されていな
い）から、パイプ２２を経て、オリフイスヘツド
２３に送られ、多数の細オリフイス２４から、細
い高速水流２５として被処理シート２０面上に噴
き当てられる。このとき、オリフイスヘツドを、
被処理シートを横切る方向に細かく往復運動（揺
動）させ、シーナ全体にわたつてまんべんなく高
速水流を噴き当てるようにすることが好ましい。
その後、シートは１対のデリバリーローラー２６
によつて引き取られる。本発明方法の第１回目の
高速液体流処理において、下記の(1)式で表わされ
る総衝突面積比が0.6〜50であれば、充分均一
で、強固な繊維相互間交絡が達成される。

総衝突面積比＝ｎＮＴＲ／Ｌ ……(1) 但し、Ｒ：柱状流のシート衝突面直径（cm） Ｌ：シートの移動速度（cm／min） Ｔ：柱状流ノズルの謡動距離（cm／
mun） ｎ：柱状流ノズルの単位巾当りの錘数
（個／cm） Ｎ：シートの通り回数（回） 総衝突面積比が0.6以下の場合は、繊維相互間
の交絡が不充分で絡合強力が低く、しかも不織布
表面に縫い目状の柱状流路跡が極めて明瞭に残
り、表面の均一性を著しく損なうおそれがある。
一方、総衝突面積比が50以上の場合は、極めて高
い交絡程度が得られ、しかも表面の均一性の面で
好ましいが、しかし、得られる不織布帛構造物の
嵩密度が著しく増加してしまい、風合の硬いもの
になるおそれがある。

本発明方法の噴き当て処理において、スクリー
ンの下面から適度に吸引することが重要である。
吸引がないと、噴き当て処理時に、被処理シート
中に多数の空気泡が生じ、満足な繊維間交絡が起
こらない。一方吸引が強すぎると、被処理シート
を構成する繊維が再配列し、交絡するための移動
が困難になり、この場合も交絡はほとんど起きら
ない。好適な吸引条件は、−10〜−100mmHgであ
る。また、スクリーンには金網が用いられる。金
網メツシユは、目の細かい方が得られる不織布帛
構造物の表面の平滑性及び均一性がすぐれている
ので好ましい。

前記被処理シートに、高速液体の柱状流を衝突
させると、メルトブローウエブを構成する極細繊
維がシートの厚み方向にささり込むように再配列
し、近隣の繊維と互いに絡み合う。この再配列が
繰り返されることにより、極細繊維相互の三次元
的交絡が完成する。同時に編布又は織布の組織間
隙に極細繊維がささり込んだり、貫通したり、或
いは、空隙内を縫うようにして入り込む。また、
極細繊維の一部は、編布又は織布を構成する繊維
の一部とも交絡して繊維のすり抜けが容易に起ら
ない程度に絡み合う。また一方において、柱状流
の衝突力を受けた繊維は、シートの内部層の入り
込むような再配列を起こす結果、シート表面に柱
状流の径路跡を生じ、表面がスジ状に凹凸とな
る。このスジ状凹凸が存在すると、単に不織布の
外観を損ない用途を著しく制限するばかりでな
く、たとえば、ポリウレタンエラストマーのよう
なゴム状弾性重合体を不織布の繊維間隙に充填す
るか、又は、しないで表面をサンドペーパーなど
でバフイングして起毛人工皮革を得ようとした場
合、表面の径路跡凹部は、凸部に比らべて起毛さ
れいくく、スジ状の径路跡をそのまま立毛斑とし
て残り、しかも、表面全体の立毛密度も極めて低
いものになる。

本発明方法において、第１回目の高速液体柱状
流より大きい衝突面積を有し、且つ、より小さい
衝突力を有する第２回目以降の高速液体流噴き当
て処理を施すと、第１回目の交絡処理で得られた
繊維相互の交絡程度を、実質的に弱めることな
く、柱状流路跡を消去することができ、不織布表
面を均一な平面状態にすることができるものであ
る。第２回目以降の液体流の衝突面積A₂は、先
行回の衝突面積A₁より大きいことが必要であ
り、特に3.0〜5.0mm²が好ましい。一方、高速液体
流の衝突力Ｆは、一般に(2)式あるいは(3)式のよう
に書き表わすことができる。

Ｆ＝ＣＱ・ｖ／Ａ ……(2) 又は、 Ｆ＝ｋＰ・Ｓ／Ａ ……(3) 但し、Ｆ：衝突力 Ｑ：噴出水量 ｖ：ノズルから出た直後の流速 Ｓ：オリフイス孔の面積 Ａ：衝突面積 Ｐ：押出圧力 Ｃ：定数 ｋ：定数 第２回目の液体流の衝突力F₂は、第１回目の
柱状流の衝突力F₁より小さく、特に次の(4)式を
満たすことが好ましい。

１／５００≦F₂／F₁＝Ｐ_２・Ｓ_２／Ａ_２・Ａ_１／Ｐ_１
・Ｓ_１≦１／１０……(4) F₂／F₁が1/500より小さいと、初めの柱状流の
径路跡を完全には消すことができる多少のスジが
残ることがあり、また1/10より大きいと、反対に
第２回目以降の液体流の径路跡が幾分残る傾向が
出てくることがある。

第２回目以降の液体流の衝突も、被処理シート
の少なくとも一面に隈なく行なう。したがつて、
この場合も、前記した如く処理不織布をスクリー
ン上に載せ該スクリーンを一定速度で移動させる
とともに、複数のオリフイスを用い、しかもこの
オリフイスをシートを横切る方向に揺動させる。
液体流の衝突は、できるだけシート表面全体に均
一に当るように処理することが好ましく、特に前
記の総衝突面積比を2.0以上にすれば柱状流の径
路跡を完全に消すことができ、しかも極めて均一
な不織布表面を得ることができる。また、シート
の下面に急引処理を施すことが望ましい。

第２回目以降の液体流を噴出させるオリフイス
は直進ノズル、散水ノズルなどのようなノズルで
もよいが、この発明においては、工程上直進ノズ
ルを用いる方が有利である。オリフイスとして直
径が0.08〜0.20mmの直進ノズルを用いた場合は、
押圧力が30〜80Kg／cm²、好ましくは40〜70Kg／cm²
で、しかもノズルオリフイスと被処理シート面と
の距離を10〜30cmとすると、前記のような好適な
範囲の衝突面積と衝突力を得ることができる。押
出圧力が80Kg／cm²以上にすると、繊維を再配列さ
せる力が強すぎて表面を逆に荒らして粗面にして
しまうという問題がでかくることがある。

たとえば、内径0.10mmの直進オリフイス（第８
図）を用い、30Kg／cm²以下で水を噴出すると、オ
リフイスから衝突面までの距離にほとんど無関係
に直径が0.3mmの柱状流が得られる。この柱状流
を用いて交絡化を行なうと、有効な交絡処理が得
られるが、前記ような流路跡がスジ状に残る。
尚、この柱状流の衝突面積A₁は0.071mm²となる。
次に、同じ第８図の直進オリフイスから、40Kg／
cm²以上、たとえば50Kg／cm²の圧力で水を噴出させ
ると、第９図の如く水流がオリフイス１８を出た
直後から拡散し、散水流が得られる。オリフイス
から20cmでの距離におけるこの散水流の直径は
3.0mmであり、この点での衝突面積A₂は7.1mm²であ
る。また、衝突力の比すなわちF₂／F₁は(4)式か
ら1/60となる。このような散水流を用いて前記の
スジ状の径路跡を有する不織布表面を処理する
と、交絡処理で得られた交絡程度を全く低下させ
ることなく、散水流のみを完全に消すことがで
き、極めて均一な平らな表面を有する不織布帛構
造物が得られる。散水流は、直進液流を金網に噴
き当てることによつても形成することができる。

本発明に用いられる編布、又は織布は、極細繊
維が、その組織内を、からみ状態で貫通又は充填
し得る程度の組織の粗さが必要であり、目付量に
して10〜150g／m²の範囲であることが望まし
く、好適には30〜100g／m²である。目付量が
10g／m²以下になると、編織物としての形態が極
めてルーズになり、ウエブと重ね合わせるとき
に、均一に広げられず、しわを生じたりする。
150g／m²以上の目付量になると、編布又は織布
の組織が密になり、繊維の貫通、充填が生じにく
くなり、極細繊維ウエブを、編布又は織布に絡合
させることが難しく、一体感のある構造物をつく
り難くなる傾向がみられてくる。

編布又は織布とは、上記目的を達成することの
できる。比較的組織の粗な物であれば何でもよ
く、通常の編織物の他に、ネツト状の不織布、フ
イルムに穴をあけたものなども使用可能である
が、そのもの自体が全く平面的なものはよくな
い。若干でも立体的な構造物が望ましい。

編布としては、経編、トリコツト編で代表され
る緯編、レース編、及びそれらの編み方を基本と
した各種の編物、また織布としては平織、綾織、
朱子織及びそれらの織り方を基本とした各種の織
物などがあげられるが、繊維が組織内に埋入でき
る表面編目、及び織目を有し、かつ望ましくは内
部にも編織組織空隙を有しているものであればど
んな種類であつてもよい。

編織物を構成する繊維は、ポリエステル、ポリ
アミド、ポリアクリルニトリルなどの合成繊維、
銅アンモニアレーヨン、ビスコースレーヨン等の
再生セルロース系繊維、綿などが使用可能であ
る。

２枚の不織布成分の間に、または表層に配置さ
れている編布又は織布は、極細繊維を有効に絡み
合わさせ密度の高い緻密な構造物を位定に形成さ
せるのに重要な役割を果している。また編布又は
織布は、極細繊維が縦向き（不織布平面に対して
垂直な方向）に指向配列される割合を高め、得ら
れる布帛構造物の圧縮率、および、圧縮回復率を
向上させる役割もはたしている。更には不織布帛
構造物の毛羽密度を高め、毛羽分布の均一性を向
上させる効果もある。

本発明方法により得られる不織布帛構造物は、
柔らかな風合いと、優れた物性とを有しており、
人工皮革のみならず、フイルター等の分野でもそ
の有用性は発揮される。

また、本発明の不織布帛構造物を、そのまま、
あるいは、例えば特公昭37−2489号公報に開示さ
れている方法により、ポリウレタン、NBRなど
のゴム状弾性重合体を充填して、繊維を結着し、
次いで、その表面をサンドペーパーや、ワイヤー
ブラシなどで起毛加工すると、実質的に繊維束の
ない極細繊維の緻密な毛羽が立ち、超ヌバツク調
の人工皮革が得られる。

本発明方法の第１の利点は、繊維束を形成して
いない、平均繊維径5.0μ以下のランダム繊維ウ
エブに高速液体流を衝突させることにより、嵩密
度が高く、しかも柔軟な不織布帛構造物が得られ
ることにある。従来の海島繊維からなるウエブに
高速液体流の噴き当て処理を施してから、海成分
を抽出、または分解して、除去し、極細繊維化す
る方法では、その不織布の嵩密度を高めようとし
ても、それにはおのずと限界があり、本発明方法
で得られるものにまで高めることは困難である、
また繊維束から形成されたシート物（特に繊維長
が３cm以上の繊維束）に、高速液体流噴き当てな
どの方法によつて交絡処理を施しても、得られた
不織布は、繊維束の全てが単繊維までバラバラに
分割されることなく、大部分が末だ繊維束として
存在しており、この発明で得られるもののような
不織布とはならない。

本発明の第２の利点は、従来の繊維束のみから
では到底達し得ない物性を持つた不織布帛構造物
が得られることにある。衣料用人工皮革として適
正な強度、特に縫製強度、引張り強度並びに引裂
強度とを同時に満足させるためには、単なる極細
繊維の絡み合いだけではしばしば充分ではなく、
極細繊維相互の絡み合いに加え、芯部あるいは表
層部に配置されている編布又は織布とも絡み合う
ことによつて、はじめて大きな強度と優れた寸法
安定性を有する不織布帛構造物が得られる。

本発明の第３の利点は、表面の平滑性及び均一
性の優れた不織布帛構造物が得らることにある。
高速液体流の柱状流を繊維ウエブ、特に極細繊維
ウエブに衝突させると、表面に柱状流の径路跡が
スジ状に残る。スジ状凹凸が存在すると表面が粗
になり、また、染色した場合には、染色斑にもな
り製品として好ましくない。また、表面を起毛加
工た場合は、表面の凹部は起毛されにくく、起毛
斑となり、更には毛羽密度も低いものにしかなら
ない。本発明の不織布帛構造物は、表面の平面性
が極めて優れているため、前記したような問題は
全くない。

本発明の第４の利点は、得られた不織布帛構造
物の表面を起毛加工すると、表面の毛羽が均一で
しかも毛羽密度の高い人工皮革が得られることに
ある。毛羽の発生状態は、不織布の絡合構造と表
面の平面性によつてほとんど決定される。従来の
繊維束絡合構造不織布を起毛させた場合は、第１
図に示す様な切り株のような房状の繊維束の毛羽
として発現する。この様な繊維束の毛羽は、特に
毛羽長を短くすると表面風が粗く、製品として不
適なものになつてしまう。ところが、本発明の不
織布帛構造物は、繊維束を形成していない極細繊
維の三次元交絡構造体であり、嵩高度が高く、し
かも液体流の径路跡が全くなく、表面の平面性に
優れているため、束状を形成しない極細繊維の毛
羽が、高密度に、しかも、均一に発生する。特に
平均繊維径0.1〜5.0μｍの極細繊維から毛羽が形
成されているため、平均毛羽長を100μｍ以下、
特に10μｍ程度まで短くしても、優美なチヨーク
マークが出現するという優れたライテイング・エ
フエクトと、従来の繊維束毛羽ではどうしても生
み出すことができなかつた天然皮革特有のしつと
りした表面タツチを有しており、滑らかで肌目の
細かい超ヌバツク調の人工皮革が得られる。勿
論、本発明の不織布帛構造物にポリウレタンのよ
うなゴム状弾性重合体を含浸して繊維をバインド
させた後、その表面を起毛加工したものについて
も前記と同様な効果がみられる。

本発明の第５の利点は、衣料用人工皮革として
重要な要件と言える薄物が容易に得られるという
ことがあげられる。従来、薄物不織布帛を得よう
とする場合は、比較的厚物の不織布を作り、その
後に、これをスライスしていた。本発明方法によ
れば、0.5mm以下の超薄物も容易に得ることがで
き、しかも、その表面は極めて均一な平面を有し
ているものである。更に本発明はニードルパンチ
法などの公知の交絡方法にくらべ、生産速度が高
く、経済上の利点も大きいものである。

以下に実施例を挙げて本発明を更に具体的に説
明する。

但し、実施例及び比較例中に示される諸物性の
測定は、下記の方法により実施した。

１ 引張（交絡強度）：長さ20cm×幅１cmのサン
プルを取り把握長を１cmとしてオートグラフに
より伸長切断し、その時の最大強力を求める。

２ 引裂強力：第１１Ａ図示す様な寸法のサンプ
ルを取り、片端から他方の端へ向つて点Ｃまで
切り込み入れる。次第１１Ｂ図に示す様に広げ
Ａ端及びＢ端の把握長を５cmとして、Ａ，Ｂ端
をそれぞれ矢印の方向に引つぱつてオートグラ
フによりＣ点から引き裂かれる時の最大強力を
測定したものである。

３ 縫製強度：長さ10cm×幅２cmのサンプルを２
枚採取し、この２枚のサンプルを第１２図に示
す様に重ね、次いで重合部分を「コ」の字形に
縫合する。縫合条件は通常のミシンで行い、針
は11番、縫い糸ポリエステル糸50番手、縫いス
テツチ12針／３cmとした。この２枚のサンプル
を、縦長の方向に縫い合せたものを、両端５cm
を把握して、オートグラフにより引つ張り、縫
目の所で破断した時の最大強力（Kg）を測定す
る。最大強力を試料の幅（２cm）で除してこれ
を縫製強度（Kg／cm）とする。

４ 伸長回復率：複合布帛から長さ20cm×幅１cm
のサンプルを採取し上端５cmを把握し、サンプ
ルを上から吊り上げた形で固定した。次いで下
端５cmを把握して1.0Kgの荷重を吊り下げ、伸
びを測定する。最初の長さをL₀（cm）とし、
10分間荷重をかけた時の長さをL₁（cm）を求
め次いで荷重をはずして更に10分間放置する。
この時の長さをL₂（cm）とすると、下記式 伸長回復率：Ｌ_１−Ｌ_２／Ｌ_１−Ｌ_０×100（％） から伸長回復率を求める。

５ 圧縮率及び圧縮回復率：複合布帛構造物から
10cm×10cmの正方形の小片10枚を採取しこの10
枚を重ねてその上に同じ広さの薄い金属板
（50g）をのせ、２分間放置して、その厚さt₀を
測定し、次いで10℃の荷重を全面に均等にかけ
る様にして30分間置く。荷重下30分後の厚さt₁
を測定し、次いで荷重を取り除いて更に30分間
放置してもの時の厚さt₂を求める。t₀，t₁，t₂よ
り圧縮率及び圧縮回復率は下記式： 圧縮率＝ｔ_０−ｔ_１／ｔ_０×100（％） 圧縮回復率＝ｔ_０−ｔ_２／ｔ_０−ｔ_１×100（％） で与えられる。

６ 嵩密度：単位体積当りの重量のことであつ
て、下記の方法により測定される。

前田式圧縮弾性測定機を用い、６cm×７cmのサ
ンプルを、直径2.0cmの円板上に載せ、5.0gの荷
重（1.6g／cm²）をかけてその厚さを測定し、体積
を計算により求める。サンプルの重量を、上記体
積で割り嵩密度とする。

実施例 １ 第７図に示したメルトブロー装置を用い、ポリ
エチレンテレフタレートを紡口温度315℃、スチ
ーム温度360℃、スチーム圧力3.5Kg／cm²及び樹脂
吐出量0.15g／分／オリフイスの条件でメルトブ
ローし、2.5m／分の速度で移動する金網上に、
補集距離30cmで補集し、極細繊維からなる目付
100g／m²のランダムウエブをた。このウエブを
電子顕微鏡で観察したところ、極細繊維の平均繊
維径は1.5μｍであり、また繊維間の熱融着はほ
とんど認められなかつた。

このランダムウエブの上に、目付40g／m²の目
の粗い両面編地（ポリエチレンテレフタレート
40d／36fのマルチフイラメント）を均一に広げて
載せ、更にその上に前記と同じランダムウエブを
重ね合わせ三層構造のシートとした。この三層構
造シートを金網上に載せ、下方から−50mmHgで
吸引しながら、多数のオリフイスから噴出させた
高速水の柱状流を表面に１回、裏面に１回衝突さ
せた。この時の処理条件は次の通りであつた。

オリフイス経：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：25Kg／cm² シート速度：1.0m／分 衝突面積：0.071mm² 総衝突面積比：28.8 オリフイスからシート面までの距離：：3.0cm つぎに、金網上の前記柱状流処理シートを下方
から−30mmHgで吸引しながら下記条件の第２回
目の高速水流を表面に１回、裏面に１回衝突させ
た。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：50Kg／cm² シート速度：1.5m／分 衝突面積：7.1mm² オリフイスからシート面までの距離：：20cm 尚、この第２回目の高速水流の衝突力F₂と前
記第１回目の柱状流の衝突力F₁との比F₂／F₁は
(4)式より1/50であつた。得られた不織布帛構造物
は、第２図に示したような断面構造を有し、極め
て柔軟で、しかも、充実感に富んだものであつ
た。しかも、その表面は、高速水流の径路跡を全
く有しない極めて均一な平面状態であつた。その
物性値を次に示す。

厚さ：0.9mm 嵩密度：0.25g／cm³ 引張り強度：8.2Kg／cm 引裂強度：3.3Kg 縫製強度：6.7Kg／cm 伸張回復率：83％ 圧縮率：82％ 圧縮回復率：81％ 次に、前記構造物を５％のポリビニルアルコー
ル水溶液に浸漬し、乾燥後ポリウレタンエラスト
マーの、10％DMF溶液に浸漬した。付着量は、
元の重量に対して、40％であつた。次に30％
DMF水溶液に入れ、ポリウレタンを充分に凝固
させ、更に70℃の温水に浸漬すると、面積収縮率
で約10％収縮した。洗浄、乾燥後、表面をサンド
ペーパーで起毛加工したところ、極めて高密度で
均一な毛羽が立ち、肌目の細かい表面を有する超
ヌバツク調の人工皮革が得られた。この人工皮革
の表面を、顕微鏡で観察したところ、平均繊維径
1.5μｍ、毛羽長50〜500μｍの非束状の単繊維か
らなる毛羽があつた。このように短い毛羽にもか
かわらず、優美なライテイグ・エフエクトを有し
ており、しかも表面のポリウレタンが露出しない
程に緻密なものであつた。

実施例 ２ 第７図に示した装置を用いて、ポリエチレンテ
レフタレートを、紡口温度310℃、空気温度365
℃、空気圧力4.0Kg／cm²及び樹脂吐出量0.2g／
分／オリフイスの条件でメルトブローし、
1.2m／分の速度で移動する金網上に補集距離50
cmで補集し、目付120g／m²のランダムウエブを
得た。このウエブを電子顕微鏡で観察したとこ
ろ、極細繊維の繊維径は2.8μであり、繊維間の
融着はほとんど認められなかつた。

このランダムウエブ上に、目付50g／m²の両面
編地（ナイロン66 40d／36fのマルチフイラメン
ト）を均一に広げて重ね合わせ２層構造のシート
とした。この２層シートを、ランダムウエブが上
層になるように金網上に載せ、金網の下面から−
30mmHgで吸引しながら、オリフイスから噴出さ
せた高速水の柱状流を、下記の処理条件で１回衝
突させた。（第１回噴き当て処理） オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：30Kg／cm² シート速度：2.0m／分 衝突面積：0.071cm² 総衝突面積比：7.2 オリフイスからシート面までの距離：2.0cm 次に、金網上の前記柱状流処理シートを下方か
ら−30mmHgで吸引しながら下記条件の第２の高
速水流を１回衝突させた。（第２回噴き当て処
理） オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：100回／分 押出圧力：40Kg／cm² シート速度：1.0m／分 衝突面積：3.5cm² オリフイスからシート面までの距離：12cm 尚、この第２回目の高速水流の衝突力F₂と第
１回目の柱状流の衝突F₁との比F₂／F₁は、(4)式
より1/37であつた。得られた不織布帛構造物は第
３図に示されているような断面構造を有し、極め
て柔軟で、しかも、充実感に富んだものであつ
た。しかも、その不織布表面は高速水流の径路跡
を全く有しない極めて均一な平面状態であり、不
織布帛は次の物性値を示すものであつた。

厚さ：0.7mm 嵩度：0.23g／cm³ 引張り強度：8.0Kg／cm 引張強度：3.2Kg 縫製強度：6.5Kg／cm 伸縮回復率：81％ 圧縮率：34％ 圧縮回復率：83％ 次に、前記不織布帛を実施例１と同様に処理て
不織布帛重量に対して35％のポリウレタンを充填
させた。不織布表面をサンドーパーで起毛加工し
たところ、極めて嵩密度で均一な毛羽が立ち、肌
目の細かい表面を有する超ヌバツク調の人工皮革
が得られた。

実施例 ３ 実施例１のメルトブローイング条件のうち、ス
チーム圧力2.4Kg／cm²に変更し、その他の条件は
同様にしてポリエチレンテレフタレートをメルト
ブローして、平均繊維径4.7μｍの極細繊維から
なる、目付120g／m²のランダムウエブを得た。

このウエブ２枚の間に、目付45g／m²のガーゼ
状のポリエチレンテレフタレート繊維（30d／
24f）からなる織物をはさみ込んで三層構造のシ
ートとした。この積層シートを、金網上に載せ、
その下面から−70mmHgで吸引しながら、下記条
件の高速水の柱状流を表１回、裏１回に表１回の
順で衝突させた。（第１回噴き当て処理） オリフイス径：0.15mmφ ノズル個数：50個 ノズル揺動数：50回／分 押出圧力：20Kg／cm² シート速度：2.0m／分 衝突面積：0.20cm² 総衝突面積比：3.8 オリフイスからシート面までの距離：2.0cm ひきつづき、金網の下方から同様に吸引しなが
ら、衝突面積（A₂）20.8mm²で(4)式の衝突力比
F₂／F₁が1/12である第２回目の高速水流（散
水）で表面を処理することにより、初めての柱状
流の径路跡を完全に消去した。得られた不織布帛
構造物は下記の物性を有しており、極めて柔軟で
しかも充実感に富んだものであつた。また、その
表面は極めて均一な平面であつた。

厚さ：1.2mm 嵩密度：0.22g／cm³ 引張り強度：8.1Kg／cm 引張強度：3.0Kg 縫製強度：6.4Kg／cm 伸長回復率：80％ 圧縮率：35％ 圧縮回復率：77％ 次に前記不織布帛の柱状流の径路跡を消した側
の表面を直接サンドペーパーで起毛加工したとこ
ろ、比較的長い毛羽が極めて嵩密度にしかも均一
に発生し、肌目の細かい表面状態である全く新規
な超ヌバツク調の人工皮革が得られた。

実施例 ４ 第７図に示した装置を用い、ナイロン６を紡口
温度315℃、スチーム温度360℃、スチーム圧力
4.0Kg／cm²及び樹脂吐出量0.1g／分／オリフイス
の条件でメルトブローし、2.0m／分で移動する
スクリーン上に、補集距離40cmで補集し、目付
60g／m²のランダムウエブを得た。このウエブ中
の極細繊維は平均繊維径が0.3μｍであり、また
繊維間の熱融着は認められなかつた。

前記ウエブ２枚（目付120g／m²）を重ね、更
に、それと、他の１枚のランダムウエブ（目付
60g／m²）の間に、目付55g／m²の両面編地（ナ
イロン66，40d／16fのマルチフイラメント）を均
一に広げてはさみ込んで積層シートとした。この
積層シートを金網上に載せ、下方から−50mmHg
で吸引しながら、下記条件の高速水の柱状流を表
１回、裏１回衝突させた。（第１回噴き当て処
理） オリフイス径：0.08mmφ ノズル個数：50個 ノズル揺動数：100回／分 押出圧力：25Kg／cm² シート速度：2.0m／分 衝突面積：0.032mm² 総衝突面積比：2.0 オリフイスからシート面までの距離：2.0cm ひきつづきシートの化方から吸引しながら、衝
突面積（A₂）が12.6mm²で(4)式の衝突力比F₂／F₁が
1/370である第２回目の噴き当て処理を高速散水
流で表及び各１回宛施して、第１回目の柱状流の
径路跡を完全に消した。得られた不織布帛構造は
下記の物性を有しており、極めて柔軟で充実感に
富んだものであつた。また、その表面は極めて均
一な平面であつた。

厚さ：1.1mm 嵩密度：0.20g／mm² 引張り強度：7.8Kg／cm 引張強度：3.0Kg 縫製強度：6.5Kg／cm 実施例 ５ 第７図に示した装置を用いてナイロン６を紡口
温度315℃、スチーム温度360℃、スチーム圧力
3.0Kg／cm²及び樹脂吐出量0.3g／分／オリフイス
の条件でメルトブローし、1.0m／分で移動する
スクリーン上に、補集距離55cmで補集し、平均繊
維径5.0μｍの極細繊維からなるランダムウエブ
を得た。

前記ウエブ（目付100g／m²）と、ナイロン６
の紡積糸からなる織物（目付90g／m²）とを重ね
合わせて２層構造のシート物とした。この２層シ
ートを実施例２と同様な柱状流で処理した。（第
１回噴き当て処理）ひきつづき、前記柱状流より
大きい衝突面積を有し、しかも小さい衝突力を有
する散水流で処理したところ、極めて柔軟で充実
感に富みしかも表面は高速水流の径路跡を全く有
しない極めて均一な平面状態をもつた不織布帛構
造物が得られた。

比較例 １ 島成分として、ナイロン６．40重量部、海成分
としてポリスチレン60重量部を用いて溶融紡糸と
して海島繊維を得た。この海島繊維を押込加工機
を用いて捲縮をかけ、長さ35mmにカツトしてステ
ープルとした。このステープルをカード機、クロ
スレイヤーを用いて目付100g／m²のクロスレイ
ドウエブにし、このウエブ２枚の間に目付40g／
m²の目の荒い両面編地（ポリエチレンテレフタレ
ート40d／36fのマルチフイラメント）を均一には
さみ込んで三層構造のシートとした。この積層シ
ートを実施例１と同様にして第１回目の高速水の
柱状流と、第２回目の第２高速水流を衝突させ
た。次いで得られた不織布をクロロホルムで処理
して海成分を抽出除去した。この繊維構造物は下
記の物性を示した充実感が不十分であつた。

嵩密度：0.13g／cm³ 引張り強度：2.8Kg／cm 引裂強度：1.5Kg 縫製強度：18Kg／cm 伸縮回復率：43％ 圧縮率：20 回縮回復率：54％ 更に、ポリウレタンを含浸凝固し、表面を起毛
させたものは弾力感に欠けるものであつた。毛羽
は繊維束の毛羽からなつており、しかも毛羽密度
が著しく低く肌目の荒い表面状態でしかもしつと
りとした風合に欠けるものであつた。

比較例 ２ 実施例１で得られる三層構造のシートを金網上
に載せノズルから噴出させた下記条件の高速水の
柱状流を表１回、裏１回衝突させた。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：90Kg／cm² シート速度：1.0m／分 衝突面積：0.071mm² 総衝突面積比：0.5 オリフイスからシート面までの距離：3.0cm 得られたシーナ状物は短繊維と編物との絡合程
度が悪く一体感は全くなかつた。しかもその表面
は柱状流の径路跡が縫目丈に明瞭につき凸凹は表
面であつた。

次に、前記構造物を実施例１と同様に処理して
ポリウレタンを充填し、ついでその表面を起毛加
工したところ、縫目状の凹部はほとんど起毛され
ずスジ状に起毛斑が生じしかも毛羽密度が著しく
低いものであつた。

実施例 ６ 第７Ａおよび７Ｂ図に示した装置において、ポ
リエチレンテレフタレートを紡口温度320℃、ス
チーム温度365℃、スチーム圧力4.0Kg／cm²及び樹
脂吐出量0.25g／分／オリフイスの条件でメルト
ブローし、2.5m／分の速度で移動する金網上に
補集距離30cmで補集し、目付220g／m²のランダ
ムウエブを得た。このウエブを電子顕微鏡で観察
したところ平均繊維径は20μｍであり、また繊維
間の熱融着はほとんど認められなかつた。このウ
エブを金網上に載せ、下方から−40mmHgで吸引
しながらノズルから噴出させた高速水の柱状流を
表１回、裏１回衝突させた。この時の処理条件は
次の通りであつた。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：25Kg／cm² シート速度：1.0m／分 衝突面積：0.071cm² 総衝突面積比：28.8 オリフイスからシート面までの距離：3.0cm つぎに金網上の前記柱状流処理シートを下方か
ら−30mmHgで吸引しながら下記条件の第２の高
速水流を表１回、裏１回衝突させた。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：50Kg／cm² シート速度：1.5m／分 衝突面積：7.1cm² オリフイスからシート面までの距離：20cm 尚、この第２の高速水流の衝突力F₂と前記の
柱状流の衝突力F₁との比F₂／F₁は(4)式より1/50
である。この不織布帛構造物は極めて柔軟でしか
も充実感に富んだものであつた。しかも、その表
面は高速水流の径路跡を全く有しない極めて均一
な平面であつた。その物性は 嵩密度：0.20g／cm³ 引張り強度：2.0Kg／cmであつた。

次に、前記構造物を５％のポリビニルアルコー
ル水溶液に浸漬し、乾燥後ポリウレタンエラスト
マーの10％DMF溶液に浸漬した。付着量は元の
重量に対して40％であつた。次に30％DMF水溶
液に入れポリウレタンを充分に凝固させ、更に70
℃の温水に浸漬すると面積収縮率で20％収縮し
た。洗浄、乾燥後、表面をサンドペーパーで起毛
加工したところ、極めて高密度で均一な毛羽が立
ち肌目の細かい表面を有した超ヌバツク調の人工
皮革が得られた。この人工皮革の表面を顕微鏡で
観察したところ、平均繊維径2.0μｍ、長さ50〜
500μｍの束状でない単繊維からなる毛羽であつ
た。このように短い毛羽にもかかわらず優美なラ
イテイングフエクトを有しており、しかも表面の
ポリウレタンが露出しない程に緻密なものであつ
た。この不織布帛構造物の物性を次に示す。

厚さ：0.7mm 嵩密度：0.27g／cm³ 引張り強度：2.5Kg／cm 圧縮率：90％ 圧縮回復率：90％ 伸長回復率：86％ 実施例 ７ 第７Ａおよび７Ｂ図に示した装置においてポリ
エチレンテレフタレートを、紡口温度315℃、空
気温度365℃、空気圧力4.0Kg／cm²及び樹脂吐出量
0.3g／分／オリフイスの条件でメルトブローし、
1.0m／分で速度で移動する金網上に補集距離50
μｍで補集し、目付180g／m²のランダムウエブ
を得た。このウエブを電子顕微鏡で観察したとこ
ろ平均繊維径は2.8μであり、繊維間の融着はほ
とんど認められなかつた。

このウエブを金網上に載せ、下方から−30mm
Hgで吸引しながらノズルから噴出させた高速水
の柱状流を下記の処理条件で１回衝突させた。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：30Kg／cm² シート速度：2.0m／分 衝突面積：0.071mm² 総衝突面積比：7.2 オリフイスからシート面までの距離：2.0cm ひきつづき、金網上の前記柱状流処理シート下
方から−30mmHgで吸引しながら下記条件の第２
の高速水流を１回衝突させた。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：100回／分 押出圧力：40Kg／cm² シート速度：1.0m／分 衝突面積：3.5mm² オリフイスからシート面までの距離：12cm 尚、この第２の高速水流の衝突力F₂と前記柱
状流の衝突力F₁との比F₂／F₁は(4)式より１／37
である。得られた不織布帛構造物は厚さ0.7mm、
嵩密度0.23g／cm³、引張り強度2.3Kg／cmであり、
極めて柔軟でしかも充実感に富んだものであつ
た。しかもその不織布表面は高速水流の径路跡を
全く有しない極めて均一な平面であつた。

次に、前記構造物を実施例１と同様に処理して
ポリウレタンをもとの重量に対して35％充填させ
た。サンドペーパーで表面を起毛加工したところ
極めて高密度で均一な毛羽が立ち肌目の細かい表
面有した超ヌバツク調の人工皮革が得られた。こ
の不織布帛構造物の物性を次に示した。

厚さ：0.5mm 嵩密度：0.25g／cm³ 引張り強度：2.2Kg／cm 圧縮率：86％ 圧縮回復率：88％ 伸長回復率：84％ 実施例 ８ 実施例６のメルトブローイング条件のうち、ス
チーム圧力を2.4Kg／cm²にし、他の条件は同様に
してポリエチレンテレフタレートをメルトブロー
して、平均繊維径4.7μｍ、目付240g／m²のラン
ダムウエブを得た。

このウエブを金網上に載せ下方から−70mmHg
で吸引しながら、下記条件の高速水の柱状流を表
１回、裏１回更に表１回の順で衝突させた。

オリフイス径：0.15mmφ ノズル個数：50個 ノズル揺動数：50回／分 押出圧力：20Kg／cm² シート速度：2.0m／分 衝突面積：0.20mm² 総衝突面積比：3.8 オリフイスからシート面までの距離：2.0cm ひきつづきシート下方から吸引しながら、衝突
面積（A₂）が20.8mm²で(4)式の衝突力比F₂／F₁が
１／12である第２の高速水流（散水）で表面を処
理することにより、初めの柱状流の径路跡を完全
に消した。得られた不織布帛構造物は下記の物性
を有しており、極めて柔軟でしかも充実感に富ん
だものであつた。まだ、その表面は極めて均一な
平面であつた。

嵩密度 0.20g／cm³ 引張り強度は：1.8Kg／cmであつた。

次に前記構造物の柱状流の径路跡を消た側の表
面を直接サンドペーパーで起毛加工したところ、
比較的長い毛羽が極めて高密度にしかも均一に発
生し、肌目の細かい表面状態である全く新規な超
ヌバツク調の人工皮革が得られた。

実施例 ９ 第７Ａおよび７Ｂ図に示した装置においてナイ
ロン６を紡口温度315℃、スチーム温度360℃、ス
チーム圧力4.0Kg／cm²及び樹脂吐出量0.25g／分／
オリフイスの条件でメルトブローし、2.0m／分
で移動するスクリーン上に補集距離40cmで補集
し、目付60g／m²のランダムウエブを得た。この
ウエブは平均繊維径0.3μｍであり、また、繊維
間の熱融着は認められなかつた。

前記ウエブ２枚（目付120g／m²）及び１枚
（目付60g／m²）の間に、目付55g／m²の両面編地
（ナイロン66、40d／16fのマルチフイラメント）
を均一に広げてはさみ込んで積層シートとした。
このウエブを金網上に載せ、下方から−50mmHg
で吸引しながら、下記条件の高速水の柱状流を表
１回、裏１回衝突させた。

オリフイス径：0.08mmφ ノズル個数：50個 ノズル揺動数：100回／分 押出圧力：25Kg／cm² シート速度：2.0m／分 衝突面積：0.032mm² 総衝突面積比：2.0 オリフイスからシート面までの距離：2.0cm ひきつづきシートの下方から吸引しながら、衝
突面積（A₂）が12.6mm²(4)式の衝突力比F₂／F₁が
１／370である第２高速散水流で表及び裏を処理
して、初めて柱状流の径路跡を完全に消した。得
られた不織布帛構造物の嵩密度は0.20g／cm³、引
張り強度は8.0Kg／cmであり、極めて柔軟で充実
感に富んだものであつた。また、その表面は極め
て均一な平面であつた。

比較例 ３ 島成分としてナイロン６、40重量部、海成分と
してポリスチレン60重量部を用いて溶融紡糸して
海島繊維を得た。この海島繊維を押込加工機を用
いて捲縮をかけ、長さ35mmにカツトしてステープ
ルとした。このステープルをカード機、クロスレ
イヤーを用いて目付200g／m²のクロスレイドウ
エブにし、実施例１と同様にして高速水の柱状流
と第２高速水流を衝突させた。次いで得られた不
織布をクロロホルムで処理して海成分を抽出除去
した。この繊維構造物は下記の物性を示す充実感
は全くなかつた。

嵩密度：0.15g／cm³ 引張り強度：1.5Kg／cm 更に、ポリウレタンを含浸凝固し表面を起毛さ
せたものは弾力感に欠けるものであつつた。毛羽
は繊維束の毛羽からなつており、毛羽密度が著し
く低く肌目の荒い表面状態でありしかもしつとり
とした風合いに欠けるものであつた。

比較例 ４ 実施例６で得られるランダムウエブを金網上に
載せノズルから噴出させた下記条件の高速水の柱
状流を表１回、裏１回衝突させた。

オリフイス径：0.1mmφ ノズル個数：120個 ノズル揺動数：200回／分 押出圧力：90Kg／cm² シート速度：1.0m／分 衝突面積：0.071cm² 総衝突面積比：0.5 オリフイスからシート面までの距離：3.0cm 得られたシート物は単繊維どうしの交絡程度が
低く充実感は全くなかつた。しかもその表面は柱
状流の径路跡が縫目状に明瞭につき凸凹な表面で
あつた。

次に、前記構造物を実施例１と同様に処理して
ポリウレタンを充填せしめ、ついでその表面を起
毛加工したところ、縫目状の凹部はほとんど起毛
されずスジ状に起毛斑が生じしかも毛羽密度が著
しく低いものであつた。

〔発明の効果〕

本発明方法によりメルトブロー極細繊維を用い
ることにより単繊維に分離してランダムを分布し
ている極細繊維を高密度に交絡させた不織布帛構
造物の製造が可能になつた。また、本発明方法に
より、高速液体流の噴き当てによつて不織布帛構
造物上に形成される衝突の痕跡を完全に消去する
ことが可能になり、これによつて平担かつ高密度
の極細繊維不織布帛表面を形成することが可能と
なつた。

本発明方法によつて得られる不織布帛構造物
は、人工皮革、特にヌバツク調人工皮革基布とし
て極めて有用なものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来の繊維束を用いた不織布を基布
とする人工皮革の構造を模型的に示した断面説明
図であり、第２図は、本発明方法より製造された
不織布帛構造物の一実施態様の構造を模型的に示
す断面説明図であり、第３図は、本発明方法によ
り製造された不織布帛構造物の他の一実施態様の
構造を模型的に示す断面説明図であり、第４図
は、本発明方法により製造されたランダムウエブ
の走査型電子顕微鏡であり、第５図は、第３図の
不織布帛構造物を製造するための２層シートの構
成を模型的に示す説明図であり、第６図は、第２
図の不織布帛構造物を製造するための３層シート
の構成を模型的に示す説明図であり、第７Ａ図
は、本発明方法に使用される極細繊維ランダムウ
エブの製造装置の一例を示す説明図であり、第７
Ｂ図は、第７Ａ図の装置に用いられる紡糸オリフ
イスおよ高圧ガス噴射口の一例を示す断面説明図
であり、第８図は、本発明方法に用いられる、高
速液体流を噴出するためのオリフイスの一例を示
す断面説明図であり、第９図は、本発明方法にお
ける第２回目以降の高速液体噴射流を模型的に示
す説明図であり、第１０図は、本発明方法に用い
られる高圧液体噴き当て装置の一例を示す説明図
であり、第１１Ａ図は、引裂強度測定用試験片の
寸法、形状を示す説明図であり、第１１Ｂ図は、
第１１Ａ図の試験片を用いて引裂強度を測定する
方法の説明図であり、第１２図は、縫製強度測定
用試験片の寸法形状および測定法の説明図であ
る。 １……織布又は編布成分、２……不織布成分、
２Ａ……極細繊維束、３Ａ……極細繊維束の毛
羽、４……ゴム状弾性重合体、４ａ……ランダム
ウエブ、５……押出機、６……ガス導入管、７…
…極細繊維流、８……ウエブ、９……スクリー
ン、１０……回転ロール、１１……送り出しロー
ル、１２……オリフイス、１３……スロツト、１
５……高速液体噴射口、１８……高速液体噴射オ
リフイス、２０……被処理シート、２１……スク
リーン、２１ａ……回転ローラー、２２……給水
パイプ、２３……オリフイスヘツド、２４……オ
リフイス、２５……高速液流、２６……デリバリ
ーローラー。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 繊維形成能を有する熱可塑性ポリマーを、多
   数のダイオリフイスから押し出し、メルトブロー
   法によつて、平均繊維径が0.1ないし5.0μｍの極
   細繊維から成るランダムウエブを形成し、 少なくとも１枚の前記ランダムウエブからなる
   被処理シートを調製し、 この被処理シートの前記ランダムウエブ面に、
   多数のオリフイスから噴出させた高速液体流を噴
   き当て、同時に前記被処理シートの他の面に吸引
   処理を施し、これによつて、前記極細繊維を互に
   からみ合せて一体の不織布帛を形成する処理を少
   なくとも２回施し、 前記高速液体流噴き当て処理の各回の操作にお
   いて前記オリフイスと前記被処理シートのランダ
   ムウエブの位置の相対的関係を変化させながら、
   前記噴き当て処理を前記ランダムシートに対して
   均一に施し、 前記高速液体流噴き当て処理の第１回操作にお
   いて前記高速液体流を内径0.05ないし0.25cmのオ
   リフイスから圧力10ないし70Kg／cm²で噴出させ、
   かつ前記ランダムウエブ面上における前記高速液
   体流１個当りの衝突面積を2.0mm²以下とし、 前記高速液体流噴き当て処理の第２回目以降の
   操作において、前記高速液体流１個当りの衝突面
   積を、その先行回操作における衝突面積よりも大
   きくし、かつ、第２回以降の操作における高速液
   体流の衝突力を、その先行回操作における衝突力
   の1/500ないし1/10とし、それによつて、先行回
   操作における高速液体流の衝突の痕跡を消去す
   る、 ことを含む不織布帛構造物の製造方法。 ２ 前記熱可塑性ポリマーがポリエステル又はポ
   リアミドである特許請求の範囲第１項記載の方
   法。 ３ 前記極細繊維の平均繊維径が0.5ないし3.0μ
   ｍである特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 前記ランダムウエブが少なくとも1.0m／分
   の速度で移動している補集面上に形成される特許
   請求の範囲第１項記載の方法。 ５ 前記補集面の移動速度が1.0ないし3.0m／分
   である特許請求の範囲第４項記載の方法。 ６ 前記ダイオリフイスと前記補集面との距離が
   25ないし60cmである特許請求の範囲第１項記載の
   方法。 ７ 前記ダイオリフイスと前記補集面との距離
   が、30ないし55cmである特許請求の範囲第６項記
   載の方法。 ８ 前記噴き当て処理の第１回目の操作におい
   て、液体流が、内径0.08ないし0.20mmのオリフイ
   スから、圧力15ないし65Kg／cm²で噴出され、前記
   オリフイスと、前記噴き当てられるランダムウエ
   ブ面との距離が1.0ないし10.0である特許請求の
   範囲第１項記載の方法。 ９ 前記噴き当て処理において、総衝突面積比が
   0.6ないし50である特許請求の範囲第１項記載の
   方法。 １０ 前記噴き当て処理の第２回目以降の操作に
   おいて、前記各衝突面積が3.0mm²以上である特許
   請求の範囲第１項記載の方法。 １１ 前記噴き当て処理の第２回目以降の操作に
   おいて、前記液体が、内径0.08ないし0.20mmのオ
   リフイスから30ないし80Kg／cm²の圧力で噴出さ
   れ、前記オリフイスと、前記噴き当てられるべき
   ランダムウエブとの距離が10.0ないし30.0cmであ
   る特許請求の範囲第１項記載の方法。 １２ 前記噴き当てられる液体が水である特許請
   求の範囲第１項記載の方法。 １３ 前記吸引処理が10ないし100mmHgの減圧度
   で行われる特許請求の範囲第１項記載の方法。 １４ 繊維形成能を有する熱可塑性ポリマーを、
   多数のダイオリフイスから押し出し、メルトブロ
   ー法によつて、平均繊維径が0.1ないし5.0μｍの
   極細繊維から成るランダムウエブを形成し、 少なくとも１枚の前記ランダムウエブと繊布又
   は編布とを積層して被処理シートを調製し、 この被処理シートの前記ランダムウエブ面に、
   多数のオリフイスから噴出させた高速液体流を噴
   き当て、同時に前記被処理シートの他の面に吸引
   処理を施し、それによつて、前記極細繊維を互に
   からみ合せると同時に、前記極細繊維の一部と、
   前記織布又は編布を構成している繊維の一部とを
   互にからみ合せて一体の不織布帛を形成する処理
   を少なくとも２回施し、 前記高速液体流噴き当て処理の各回の操作にお
   いて前記オリフイスと前記被処理シートのランダ
   ムウエブの位置の相対的関係を変化させながら、
   前記噴き当て処理を前記ランダムシートに対して
   均一に施し、 前記高速液体流噴き当て処理の第１回操作にお
   いて前記高速液体流を内径0.05ないし0.25cmのオ
   リフイスから圧力10ないし70Kg／cm²で噴出させ、
   かつ前記ランダムウエブ面上における前記高速液
   体流１個当りの衝突面積を2.0mm²以下とし、 前記高速液体流噴き当て処理の第２回目以降の
   操作において、前記高速液体流１個当りの衝突面
   積を、その先行回操作における衝突面積よりも大
   きくし、かつ、第２回以降の操作における高速液
   体流の衝突力を、その先行回操作における衝突力
   の1/500ないし1/10とし、それによつて、先行回
   操作における高速液体流の衝突の痕跡を消去す
   る、 ことを含む不織布帛構造の製造方法。 １５ 前記被処理シートが１枚の前記ランダムウ
   エブを、前記織布又は編布の上に重ねることによ
   り二層シートに形成される、特許請求の範囲第１
   ４項記載の方法。 １６ 前記被処理シートが、２枚の前記ランダム
   ウエブの間に、前記織布又は編布を挿入すること
   により三層シートに形成される、特許請求の範囲
   第１４項記載の方法。