JPS6120672A - 複合型制振鋼板のスポツト溶接方法 - Google Patents
複合型制振鋼板のスポツト溶接方法Info
- Publication number
- JPS6120672A JPS6120672A JP14014584A JP14014584A JPS6120672A JP S6120672 A JPS6120672 A JP S6120672A JP 14014584 A JP14014584 A JP 14014584A JP 14014584 A JP14014584 A JP 14014584A JP S6120672 A JPS6120672 A JP S6120672A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- steel plate
- damping steel
- tip
- spot welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 62
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000013016 damping Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 9
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 33
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 abstract description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈発明の目的〉
産業上の利用分野
本発明は複合型制振鋼板のスポット溶接方法に係り、詳
しくは、鋼板と鋼板の間に粘弾性樹脂を挟み込んだ複合
型制振鋼板を、予熱時間を最小限としてスポット溶接す
る方法に係る。
しくは、鋼板と鋼板の間に粘弾性樹脂を挟み込んだ複合
型制振鋼板を、予熱時間を最小限としてスポット溶接す
る方法に係る。
従 来 の 技 術
一対の鋼板の間に粘弾性樹脂を挟み込んで成るもので、
他の制振鋼板より制振性能が優れて、今後多方面で使用
されることが予想されている。
他の制振鋼板より制振性能が優れて、今後多方面で使用
されることが予想されている。
ところがこの複合型制振鋼板は鋼板と鋼板の間に樹脂層
を有するため、通常の方法ではスポット溶接できないと
いう欠点があり、使用範囲が大幅に制限されていた。
を有するため、通常の方法ではスポット溶接できないと
いう欠点があり、使用範囲が大幅に制限されていた。
このような状況を打開するために、次に示す通りに２つ
の溶接方法が提案されている。
の溶接方法が提案されている。
第１の溶接方法は一対の鋼板の間にはさまれる樹脂層に
導電性を持たせるよう工夫し溶接したものであり、特開
昭５０−７９９２０号、特開昭５３−１２８６８７号、
特開昭５７−１４６６４９号などで提案されている。こ
れらの方法は一言でいえば樹脂に導電性物質を適量配合
することにより樹脂に導電性を持たせる方法で、溶接方
法自体を工夫したものでない。
導電性を持たせるよう工夫し溶接したものであり、特開
昭５０−７９９２０号、特開昭５３−１２８６８７号、
特開昭５７−１４６６４９号などで提案されている。こ
れらの方法は一言でいえば樹脂に導電性物質を適量配合
することにより樹脂に導電性を持たせる方法で、溶接方
法自体を工夫したものでない。
第２の方法はスポット溶接の方法を工夫したもので、バ
イパス法とパンチマーク法に大別される。前者のバイパ
ス法は予め短絡回路によって樹脂層を予熱し軟らかくし
て排除し、鋼板と鋼板を直接接触せしめて溶接する方法
であり、後者のバンチマーク法はポンチによる塑性加工
によって鋼板と鋼板を予め接触させておいて溶接する方
法である。
イパス法とパンチマーク法に大別される。前者のバイパ
ス法は予め短絡回路によって樹脂層を予熱し軟らかくし
て排除し、鋼板と鋼板を直接接触せしめて溶接する方法
であり、後者のバンチマーク法はポンチによる塑性加工
によって鋼板と鋼板を予め接触させておいて溶接する方
法である。
しかしながら、上記溶接方法のうちで、第２の溶接方法
、つまり、バイパス法ならびにパンチマーク法は従来の
溶接作業の中に特殊な作業を組み込むことが必要である
ため、作業性と溶接品質の安定性に欠けるうらみがある
。その点、第１の溶接方法は溶接作業自体を何ら変更す
る必要がないため、第２の溶接方法より優れているが、
第１の溶接方法で溶接を行なっても溶接品質に若干のバ
ラツキがあり、そのバラツキが何によって生ずるのかを
確かめることがきわめてむづかしい。
、つまり、バイパス法ならびにパンチマーク法は従来の
溶接作業の中に特殊な作業を組み込むことが必要である
ため、作業性と溶接品質の安定性に欠けるうらみがある
。その点、第１の溶接方法は溶接作業自体を何ら変更す
る必要がないため、第２の溶接方法より優れているが、
第１の溶接方法で溶接を行なっても溶接品質に若干のバ
ラツキがあり、そのバラツキが何によって生ずるのかを
確かめることがきわめてむづかしい。
発明が解決しようとする問題点
このため、本発明者等は第１の溶接方法によってスポッ
ト溶接できる複合型制振鋼板のスポット溶接現象を詳細
にモニタリングしたところ、第２図に示ず通りの結果が
得られた。第２図に示す溶接条件は、予熱時間（第２図
で符号（イ）で示す）２サイクル、実際の溶接時間（第
２図で符号（ロ）で示す）１０サイクル、設定溶接時間
（第２図で符号（イ）＋（ロ））１２サイクルであって
、第２図に示す如く溶接時間のうち最初の数サイクルは
弱い電流が流れたのちに本来の溶接電流が流れる。更に
、本発明者等はこのスポット溶接現象を詳しく研究した
結果、第３図に示す通りの結果が得られた。第３図は微
弱電流が流れる時間、つまり、予熱時間と得られるナゲ
ツ１への径との関係を示すもので、第３図から板厚（ｔ
ｍｍ）の制振鋼板において予熱時間は溶接時間の０〜５
０％の範囲で変動することをつきとめ、とくに、予熱時
間が溶接時間の０〜２０％の範囲（第３図で斜線で示す
部分）内にあるならば、溶接品質は満足できることを確
認した。この理由は、実質的には予熱時間が多いと実際
の溶接時間が短かくなり、その結果、得られるナゲツト
径が小さくなるからである。
ト溶接できる複合型制振鋼板のスポット溶接現象を詳細
にモニタリングしたところ、第２図に示ず通りの結果が
得られた。第２図に示す溶接条件は、予熱時間（第２図
で符号（イ）で示す）２サイクル、実際の溶接時間（第
２図で符号（ロ）で示す）１０サイクル、設定溶接時間
（第２図で符号（イ）＋（ロ））１２サイクルであって
、第２図に示す如く溶接時間のうち最初の数サイクルは
弱い電流が流れたのちに本来の溶接電流が流れる。更に
、本発明者等はこのスポット溶接現象を詳しく研究した
結果、第３図に示す通りの結果が得られた。第３図は微
弱電流が流れる時間、つまり、予熱時間と得られるナゲ
ツ１への径との関係を示すもので、第３図から板厚（ｔ
ｍｍ）の制振鋼板において予熱時間は溶接時間の０〜５
０％の範囲で変動することをつきとめ、とくに、予熱時
間が溶接時間の０〜２０％の範囲（第３図で斜線で示す
部分）内にあるならば、溶接品質は満足できることを確
認した。この理由は、実質的には予熱時間が多いと実際
の溶接時間が短かくなり、その結果、得られるナゲツト
径が小さくなるからである。
〈発明の構成〉
問題点を解決するための
手段ならびにその作用
そこで、この予熱時間を最少限にするために、更に多く
の実験を行なったところ、スポット溶接の３要素の一つ
である加圧力が高いほど予熱時間を短かくすることがで
きることを知見し、この知見事実をもとにして本発明方
法を完成した。
の実験を行なったところ、スポット溶接の３要素の一つ
である加圧力が高いほど予熱時間を短かくすることがで
きることを知見し、この知見事実をもとにして本発明方
法を完成した。
すなわち、本発明方法は導電性物質を配合した樹脂層を
挟み込んだ複合型制振鋼板をスポット溶接する際に、先
端が前記制振鋼析の板厚の８０倍以下の半径の球状を成
す電極チップを用い、その先端を接点としてスポット溶
接することを特徴とする。
挟み込んだ複合型制振鋼板をスポット溶接する際に、先
端が前記制振鋼析の板厚の８０倍以下の半径の球状を成
す電極チップを用い、その先端を接点としてスポット溶
接することを特徴とする。
更に、本発明方法を詳細に説明すると、次の通りである
。
。
まず、スポット溶接で一般に使われる電極チップの先端
形状は通常、円錐台状を成しており、いわゆるＣＦ型と
云われるものである。このＣＦ型電極では鋼板に加圧力
が均一に行きわたる特長があるが、予熱時間を０〜２０
％の範囲内にしようとしても加圧力を異常に高くする必
要があり、この圧力を高めるのに限度がある。この点先
端が球面の一部であるラジアス型の溶接チップを用いる
と、加圧力は不均一であるが、同じ強さの加圧でも加圧
力が不均一のために鋼板と鋼板の接触が局部的にではあ
るが起り易くなり、予熱時間が短かくなる。この場合、
先端の球面の径は大きすぎると予熱時間を短かくする効
果が薄くなり、゛・その効果の程度は制振鋼板の板厚に
も関連する。従って、本発明法では電極チップの半径（
Ｒ）は制振鋼板の板厚（１）の８０倍以下、つまり、Ｒ
≦８０ｔの関係を満足させる。このような電極を用いて
スポット溶接する。
形状は通常、円錐台状を成しており、いわゆるＣＦ型と
云われるものである。このＣＦ型電極では鋼板に加圧力
が均一に行きわたる特長があるが、予熱時間を０〜２０
％の範囲内にしようとしても加圧力を異常に高くする必
要があり、この圧力を高めるのに限度がある。この点先
端が球面の一部であるラジアス型の溶接チップを用いる
と、加圧力は不均一であるが、同じ強さの加圧でも加圧
力が不均一のために鋼板と鋼板の接触が局部的にではあ
るが起り易くなり、予熱時間が短かくなる。この場合、
先端の球面の径は大きすぎると予熱時間を短かくする効
果が薄くなり、゛・その効果の程度は制振鋼板の板厚に
も関連する。従って、本発明法では電極チップの半径（
Ｒ）は制振鋼板の板厚（１）の８０倍以下、つまり、Ｒ
≦８０ｔの関係を満足させる。このような電極を用いて
スポット溶接する。
また、以上の通りに溶接する場合に、制振鋼板相互間を
溶接するときには、両側から２つの先端が球面状のチッ
プを用いてスポット溶接するが、制振鋼板と単一鋼板と
を溶接するときには、制振鋼板側にのみに先端がチップ
を用いれば良い。
溶接するときには、両側から２つの先端が球面状のチッ
プを用いてスポット溶接するが、制振鋼板と単一鋼板と
を溶接するときには、制振鋼板側にのみに先端がチップ
を用いれば良い。
すなわち、第１図は一対の鋼板１ａ、 １ｂの間に樹脂
層１Ｃが挟み込まれた制振鋼板１と単一鋼板２とを溶接
する場合を示す。この場合は、制振鋼板１の表面には先
端３ａが球状でその平径（Ｒ）が制振鋼板１の板厚（１
）の８０倍以下の電極チップ３を用い、単一鋼板２側に
は通常の先端４ａが円錐台状の叶型電極チップ４を用い
る。これら電極３．４の間でスポット溶接すると、上記
の如く予熱時間が短縮でき、良好なスポット溶接ができ
る。
層１Ｃが挟み込まれた制振鋼板１と単一鋼板２とを溶接
する場合を示す。この場合は、制振鋼板１の表面には先
端３ａが球状でその平径（Ｒ）が制振鋼板１の板厚（１
）の８０倍以下の電極チップ３を用い、単一鋼板２側に
は通常の先端４ａが円錐台状の叶型電極チップ４を用い
る。これら電極３．４の間でスポット溶接すると、上記
の如く予熱時間が短縮でき、良好なスポット溶接ができ
る。
次に実施例について説明する。
０．７ｍｍ厚の冷延鋼板に約ｏ、ｉｍｍ厚の樹脂（ポリ
エチレン）を挟み込み熱融着して制振鋼板を製作した。
エチレン）を挟み込み熱融着して制振鋼板を製作した。
ポリエチレンには予めグラファイトを約３０％添加配合
しておいた。この制振鋼板およびそれとほぼ同厚（約１
．５閣厚）の単一鋼板を組み合わせてスポット溶接を行
なった。電極チップは制振鋼板側に１０．５０．１００
および１５０の球状先端を有するものを用い、単−鋼板
側には先端径６．０ｍｍφの円錐台状先端を有するＣＦ
型のものを用いた。電極加圧力は３５０ｋｌＪｆと一定
、にし、溶接時間の設定も２０サイクルし一定にした。
しておいた。この制振鋼板およびそれとほぼ同厚（約１
．５閣厚）の単一鋼板を組み合わせてスポット溶接を行
なった。電極チップは制振鋼板側に１０．５０．１００
および１５０の球状先端を有するものを用い、単−鋼板
側には先端径６．０ｍｍφの円錐台状先端を有するＣＦ
型のものを用いた。電極加圧力は３５０ｋｌＪｆと一定
、にし、溶接時間の設定も２０サイクルし一定にした。
溶接電流は７〜８にＡとなるよう調整した。
溶接の結果を第１表に示す。溶接時間２０サイクルの設
定に対し、予熱時間は電極形状によって０．５サイクル
から８サイクルまで変化し、予熱時間の溶接時間（２０
サイクル）に占める割合は２．５％から４０％まで変化
した。前述したように予熱時間の占める割合を２０％以
下にすると溶接品質は安定するのであるが、それが達成
できたのは先端球状の電極チップであり、かつ球面の半
径が制振鋼板の板厚の８０倍以下のものだけであった。
定に対し、予熱時間は電極形状によって０．５サイクル
から８サイクルまで変化し、予熱時間の溶接時間（２０
サイクル）に占める割合は２．５％から４０％まで変化
した。前述したように予熱時間の占める割合を２０％以
下にすると溶接品質は安定するのであるが、それが達成
できたのは先端球状の電極チップであり、かつ球面の半
径が制振鋼板の板厚の８０倍以下のものだけであった。
なお、用いた電極の直径は２０ｍｍφであり、先端球状
の電極チップの最小半径は１０＋ｎｍで第１表 〈発明の効果〉 以上に述べたように、樹脂に導電性を付与した複合型制
振鋼板をスポット溶接する際、本発明法によって溶接す
ると、予熱時間は２０％以下にみじかくでき、溶接品質
の安定した継手を得ることができる。
の電極チップの最小半径は１０＋ｎｍで第１表 〈発明の効果〉 以上に述べたように、樹脂に導電性を付与した複合型制
振鋼板をスポット溶接する際、本発明法によって溶接す
ると、予熱時間は２０％以下にみじかくでき、溶接品質
の安定した継手を得ることができる。
第１図は本発明溶接方法の一例により溶接する場合の説
明図、第２図はスポット溶接時の電流の流動態様を示す
グラフ、第３図は予熱時間の割合がナゲツト径に及ぼす
影響を調べたグラフである。 符号１・・・・・・制振鋼板 ２・・・・・・単一鋼板
明図、第２図はスポット溶接時の電流の流動態様を示す
グラフ、第３図は予熱時間の割合がナゲツト径に及ぼす
影響を調べたグラフである。 符号１・・・・・・制振鋼板 ２・・・・・・単一鋼板
Claims (1)
- 導電性物質を配合した樹脂層を挟み込んだ複合型制振鋼
板をスポット溶接する際に、先端が球状を成すラジアス
型で、しかも、その半径が前記複合型制振鋼板の板厚の
８０倍以下である電極チップでその先端を接点としてス
ポット溶接することを特徴とする複合型制振鋼板の溶接
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14014584A JPS6120672A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 複合型制振鋼板のスポツト溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14014584A JPS6120672A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 複合型制振鋼板のスポツト溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6120672A true JPS6120672A (ja) | 1986-01-29 |
Family
ID=15261915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14014584A Pending JPS6120672A (ja) | 1984-07-06 | 1984-07-06 | 複合型制振鋼板のスポツト溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6120672A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62286686A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Toyota Motor Corp | 樹脂サンドイツチ型積層板と通常鋼板との抵抗スポツト溶接方法 |
| JPS6390373A (ja) * | 1986-10-01 | 1988-04-21 | Kawasaki Steel Corp | スポツト溶接用積層型制振鋼板およびそのスポツト溶接接合方法 |
| JP2018094557A (ja) * | 2016-12-07 | 2018-06-21 | 日新製鋼株式会社 | スポット溶接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884687A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-20 | Toyota Motor Corp | 積層板の溶接方法 |
-
1984
- 1984-07-06 JP JP14014584A patent/JPS6120672A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884687A (ja) * | 1981-11-16 | 1983-05-20 | Toyota Motor Corp | 積層板の溶接方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62286686A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Toyota Motor Corp | 樹脂サンドイツチ型積層板と通常鋼板との抵抗スポツト溶接方法 |
| JPS6390373A (ja) * | 1986-10-01 | 1988-04-21 | Kawasaki Steel Corp | スポツト溶接用積層型制振鋼板およびそのスポツト溶接接合方法 |
| JP2018094557A (ja) * | 2016-12-07 | 2018-06-21 | 日新製鋼株式会社 | スポット溶接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101850468A (zh) | 电阻焊方法和电阻焊装置 | |
| JPH08171896A (ja) | パック電池の製造法 | |
| CA3017083A1 (en) | Resistance welding method and resistance welding apparatus | |
| JPH11333569A (ja) | シリーズスポット溶接方法及びシリーズスポット溶接装置 | |
| JPH04284980A (ja) | スポット抵抗溶接法及びその溶接用電極 | |
| JPS59166386A (ja) | 金属板接合方法 | |
| JPS6418583A (en) | Method for welding al plate or the like | |
| JPH0530294Y2 (ja) | ||
| JPS63149082A (ja) | バツト溶接方法 | |
| US1339967A (en) | Method of electrically welding metal bodies | |
| JPS55100882A (en) | Resistance spot welding method | |
| JPS6171188A (ja) | 積層板の抵抗溶接方法 | |
| JP2568313B2 (ja) | プロセスラインにおけるステンレス鋼帯のシ−ム溶接方法 | |
| JPH0970672A (ja) | 異種板体の溶接方法 | |
| JP3055431B2 (ja) | 電子部品の製造方法 | |
| JPH0395908A (ja) | Ｓｍｔフィルムコンデンサ | |
| JPS60141378A (ja) | 点溶接方法 | |
| JP2510874Y2 (ja) | スポット溶接機 | |
| US1329136A (en) | Method of electrical welding | |
| JPH0741427B2 (ja) | 樹脂サンドイツチ型積層板と通常鋼板との抵抗スポツト溶接方法 | |
| JPS61239578A (ja) | 抵抗加熱圧接装置 | |
| JPH01228674A (ja) | 溶接方法 | |
| JPH05277747A (ja) | 外側部材と内側部材の接合方法 | |
| JPH03221270A (ja) | 制振鋼板の溶接方法 | |
| JPS58121552A (ja) | 鉛蓄電池の極板群製造法 |